煉油廠設(shè)備常見腐蝕及其對策2010.3.2309121一、煉油系統(tǒng)中存在的腐蝕介質(zhì)及其來源二、API571中煉油廠固定設(shè)備腐蝕機(jī)理三、煉油設(shè)備典型腐蝕類型及其防護(hù)措施四、煉油廠設(shè)備防腐蝕策略09122一、煉油系統(tǒng)中的腐蝕介質(zhì)及其來源1.原油中存在的腐蝕介質(zhì)無機(jī)鹽NaCl、MgCl2、CaCl2等，鹽類的含量一般為(5～130)×10-6，其中NaCl約占75%、MgCl2約占15%、CaCl2約占10%左右。09123一、煉油系統(tǒng)中的腐蝕介質(zhì)及其來源1.原油中存在的腐蝕介質(zhì)硫化物：硫化氫，硫和硫醇；硫醚，多硫醚，噻吩，二硫化物等。硫化物對設(shè)備的腐蝕與溫度t有關(guān)：(1)t≤120℃硫化物未分解，在無水情況下，對設(shè)備無腐蝕；但當(dāng)含水時，則形成煉廠各裝置中輕油部位的各種H2S-H20型腐蝕。(2)120℃<t≤240℃，原油中活性硫化物未分解故對設(shè)備無腐蝕；(3)240℃<t≤340℃，硫化物開始分解，生成H2S對設(shè)備腐蝕開始，并隨著溫度升高而腐蝕加重。(4)340℃<t≤400℃，H2S開始分解為H2和S，腐蝕反應(yīng)式為：H2S→H2+SFe+S→FeS R-S-H(硫醇)+Fe→FeS+不飽和烴(5)420℃<t≤430℃，高溫硫?qū)υO(shè)備腐蝕最快；(6)t>480℃，硫化物近于完全分解，腐蝕率下降；(7)t>500℃，不是硫化物腐蝕范圍，為高溫氧化腐蝕。09124一、煉油系統(tǒng)中的腐蝕介質(zhì)及其來源1.原油中存在的腐蝕介質(zhì)環(huán)烷酸：(RCOOH，R為環(huán)烷基)是石油中有機(jī)酸的總稱。主要是指飽和環(huán)狀結(jié)構(gòu)的酸、芳香族酸和脂肪酸。其分子量在180～350之間。環(huán)烷酸常溫下對金屬沒有腐蝕性，但高溫下能與鐵等生成環(huán)烷酸鹽，引起劇烈的腐蝕。氮化物：主要為吡啶，吡咯及其衍生物。在高溫及催化劑作用下可分解成可揮發(fā)的氨和氰化物(HCN)。分解生成的氨將在焦化及加氫等裝置形成NH4C1，造成塔盤垢下腐蝕或冷換設(shè)備管束的堵塞。HCN的存在對催化裝置低溫H2S-H2O部位的腐蝕起到促進(jìn)作用，造成設(shè)備的氫鼓泡、氫脆和硫化物應(yīng)力開裂。此外還含有部分氧、有機(jī)氯化物、重金屬等。09125一、煉油系統(tǒng)中的腐蝕介質(zhì)及其來源2.運(yùn)輸和生產(chǎn)中加入的助劑：氯化物、酸、堿、氫氰酸、糠醛、胺等；3.煉制過程生成的腐蝕介質(zhì)：硫化氫、二氧化碳、氰化物、氫、鹽酸、氨、氯化氨、有機(jī)酸、連多硫酸、二硫化物、酚等；隨著油田三次采油技術(shù)的應(yīng)用還加入了大量的有腐蝕性的助劑這些腐蝕介質(zhì)在工藝環(huán)境下腐蝕金屬材料歸屬不同的腐蝕機(jī)理。

09126二、API571煉油廠固定設(shè)備腐蝕機(jī)理序號腐蝕類型序號腐蝕類型1硫腐蝕10高溫氫腐蝕2濕硫化氫腐蝕11氧化3蠕變/應(yīng)力破斷12熱疲勞4高溫H2/H2S腐蝕13酸性水腐蝕（酸性）5連多硫酸腐蝕14耐熱襯里退化6環(huán)烷酸腐蝕15石墨化7二硫化氨腐蝕16回火脆化8氯化氨腐蝕17脫碳9鹽酸腐蝕18苛性堿開裂09127序號腐蝕類型序號腐蝕類型19苛性堿腐蝕30短時過熱——應(yīng)力開裂20侵蝕/沖蝕31脆性斷裂21碳酸鹽應(yīng)力腐蝕開裂32σ相/X相脆化22胺開裂33475℃脆化23氯應(yīng)力腐蝕開裂34石墨化24滲碳35再熱裂紋25氫脆36硫酸腐蝕26硝酸鹽應(yīng)力腐蝕37HF腐蝕27熱沖擊38煙氣露點腐蝕28汽蝕39異金屬焊縫裂紋29石墨腐蝕40氫致裂紋（HF）二、API571煉油廠固定設(shè)備腐蝕機(jī)理09128序號腐蝕類型序號腐蝕類型41脫金屬（脫鋅/脫鎳53電化學(xué)腐蝕42CO2腐蝕54機(jī)械疲勞43腐蝕疲勞55氮化44煙灰腐蝕56振動疲勞45胺腐蝕57鈦氫化46保溫層下腐蝕58土壤腐蝕47大氣腐蝕59金屬粉化48氨應(yīng)力腐蝕開裂60應(yīng)力老化49冷卻水腐蝕61蒸汽阻滯50鍋爐水/冷凝水腐蝕62磷酸腐蝕51微生物腐蝕63苯酚(石碳酸)腐蝕52液態(tài)金屬脆化二、API571煉油廠固定設(shè)備腐蝕機(jī)理09129三、煉油廠廠中典型的的腐蝕類型型1.高溫硫硫化物的腐腐蝕能與鋼起反反應(yīng)的叫活活性硫，主主要是以下下五種。非非活性硫主主要是噻吩吩硫,大都都存在于渣渣油餾分中中。不同溫溫度下各種種硫化物的的腐蝕性不不同，二硫硫化物腐蝕蝕最強(qiáng)。2600C3160C3710C4270C4820C硫醚硫化氫硫化氫硫化氫硫化氫元素硫元素硫硫醇硫醇硫醇硫化氫硫醚元素硫元素硫硫醚硫醇硫醇硫醚硫醚元素硫二硫化物二硫化物二硫化物二硫化物二硫化物0912101.1硫硫分布餾分汽油煤油柴油蠟油渣油硫含量%<0.8<5.26-15.513.5-44.543.6-76汽油餾分-硫醇為主主；煤油和柴油油餾分-硫硫醚為主，，峰值在120℃-250℃之之間；硫醇含量少少重質(zhì)餾分油油和渣油-噻吩及其其衍生物，，元素硫、硫硫化氫和二二硫化物在在石油中的的含量比較較少，主要要分布在250℃以以下的餾分分中；活性性硫化物在在＜350℃餾分中中數(shù)量不多多，腐蝕非非常嚴(yán)重；；三、煉油廠廠中典型的的腐蝕類型型091211該曲線反映映靜態(tài)的腐腐蝕，在工工程應(yīng)用上上有很大的的保險性，，它不考慮慮原油中的的活性硫組組成與數(shù)量量，對一些些特殊情況況下的腐蝕蝕還不能解解釋清楚。。適用范圍原料含硫小小于2%、、鋼的硅含含量大于0.1%、、碳鋼<275℃℃、Cr5Mo275-325℃、、9Cr>325℃、300系列不不銹鋼可耐耐硫腐蝕。。SH/T3096-2008推薦原油含含硫超過1%，大于于240℃℃采用5Cr鋼，設(shè)設(shè)備超過350℃采采用碳鋼+不銹鋼復(fù)復(fù)合板。1.2高高溫硫腐蝕蝕的選材修正的McConomy曲線線（無氫含含硫原油））0912121.3加加氫裝置分分餾系統(tǒng)特特殊硫腐蝕蝕1990年年美國不少少煉油廠報報道加氫裝裝置分餾系系統(tǒng)高溫管管線和分餾餾爐管不正正常的腐蝕蝕；NACE成成立T176調(diào)查查組；腐蝕速率高高于McConomy和Couper－Gorman預(yù)預(yù)測曲線；；5Cr－9Cr材料料腐蝕率與與碳鋼一樣樣；局部腐蝕特特征：在流流速較高湍湍流區(qū),或或水平爐爐管頂部；；總硫幾個ppm含量量腐蝕速率率可能很高高各種硫形式式和氫都有有一定的腐腐蝕，不清清楚腐蝕機(jī)機(jī)理作用；；分餾塔重沸沸爐對流遮遮蔽管上部部減薄：茂名VRDS、鎮(zhèn)海海與南京加加氫裂化、、洛陽柴油油加氫、韓韓國巍山煉煉廠加氫裂裂化；0912132.環(huán)烷烷酸腐蝕2.1環(huán)環(huán)烷酸的構(gòu)構(gòu)成原油中的酸酸性組分含含有環(huán)烷酸酸、脂肪酸酸、芳香酸酸、無機(jī)酸酸、酚類和和硫醇等，，總稱為石石油酸。除勝利原油油中的環(huán)烷烷酸占石油油酸的總量量百分比小小于40％％外，其他他油田的原原油中環(huán)烷烷酸均占原原油酸性物物質(zhì)的90%左右。。0912142.環(huán)烷烷酸腐蝕2.2高高酸原油主主要特點1）原油密密度大2）以低硫硫高酸原油油居多；3）凝點較較低；4）氮含量量較高；5）重金屬屬含量較高高；6）輕質(zhì)油油收率較低低。2.3環(huán)環(huán)烷酸腐蝕蝕的特點環(huán)烷酸在低低溫時腐蝕蝕不強(qiáng)烈。。一旦沸騰騰，特別是是在高溫?zé)o無水環(huán)境中中，腐蝕最最激烈。由由于Fe(RCOO)2是油溶性腐腐蝕產(chǎn)物，，能被油流流所帶走，，因此不易易在金屬表表面形成保保護(hù)膜，即即使形成硫硫化亞鐵保保護(hù)膜，也也會與環(huán)烷烷酸發(fā)生反反應(yīng)而完全全暴露出新新的金屬表表面，使腐腐蝕繼續(xù)進(jìn)進(jìn)行。遭受受環(huán)烷酸腐腐蝕的鋼材材表面光滑滑無垢，位位于介質(zhì)流流速低的部部位的腐蝕蝕僅留下尖尖銳的孔洞洞；高流速速部位的腐腐蝕則出現(xiàn)現(xiàn)帶有銳邊邊的坑蝕或或蝕槽。091215與鐵反應(yīng)H2S和RCOOH分壓壓的影響腐蝕區(qū)鈍化區(qū)免蝕區(qū)環(huán)烷酸分壓壓硫化氫分壓鈍化區(qū)低硫高酸值值原油的腐腐蝕性可能能更強(qiáng)。增加硫到1%可以增增加硫化鐵鐵保護(hù)膜減減緩了腐蝕蝕091216熱電偶減壓塔泡帽帽離心泵口環(huán)環(huán)減壓爐出口口彎頭減壓轉(zhuǎn)油線線焊縫因為反應(yīng)生生成的環(huán)烷烷酸鐵溶于油被帶走走，因此具具有明顯的沖刷痕跡跡0912172.4環(huán)環(huán)烷酸腐蝕蝕的防護(hù)措措施根據(jù)環(huán)烷酸酸腐蝕機(jī)理理和腐蝕特特點，控制制環(huán)烷酸腐腐蝕措施可可以從兩方方面入手:設(shè)備防腐1.原油油TAN>0.5mgKOH/g采采用不銹鋼鋼材料（316L鉬鉬含量大大于2.5%）2.二次次加工原料料TAN>1.5mgKOH/g采用用不銹鋼材材料3.硫大大于1%可可減緩環(huán)烷烷酸腐蝕；；4.加強(qiáng)強(qiáng)腐蝕管理理工藝防腐1.原油油混煉2.注堿堿中和3.注緩緩蝕劑0912182.5機(jī)機(jī)會高酸油油蒸餾裝置置腐蝕檢測測鎮(zhèn)海、茂名名、廣州、、金陵四家家企業(yè)07年材料升升級改造后后煉制機(jī)會會原油，08年合肥肥通用院負(fù)負(fù)責(zé)一年的的在線監(jiān)測測，包括蒸蒸餾、FCC和焦化化裝置；材料升級的的按>220-240℃采采用Cr5Mo或>220℃℃采用321，>288℃采采用316；個別老老管線保留留Cr5Mo；高溫部位注注環(huán)烷酸高高溫緩蝕劑劑；各廠含酸油油調(diào)和進(jìn)裝裝置茂名廣州鎮(zhèn)海金陵含酸平均1.621.21.591.96含酸最高3.132.52.263.98含硫平均0.610.750.8091219--(續(xù))機(jī)會油對電電脫鹽影響響不大，基基本合格；；減壓系統(tǒng)腐腐蝕率高于于常壓系統(tǒng)統(tǒng)；金陵與廣石石化腐蝕較較輕，少數(shù)數(shù)在0.1-0.2mm/y之間；茂茂名與鎮(zhèn)海海部分材料料升級沒到到位的明顯顯腐蝕；轉(zhuǎn)油線腐蝕蝕率較高，，常壓轉(zhuǎn)油油線321材質(zhì)的腐腐蝕速率在在0.5mm/y附近，316L材材質(zhì)的腐蝕蝕速率在0～0.4mm/y范圍內(nèi)內(nèi)不等。而而減壓轉(zhuǎn)油油線316L材質(zhì)的的腐蝕速率率在0.2～0.5mm/y范圍內(nèi)。。二次次加加工工裝裝置置：FCC腐腐蝕蝕輕輕，，焦焦化化裝裝置置材材質(zhì)質(zhì)多多為為Cr5Mo，，部部分分原原料料線線的的腐腐蝕蝕速速率率在在0.2～～0.6mm/y之之間間；；與API581預(yù)預(yù)測測腐腐蝕蝕數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)表表現(xiàn)現(xiàn)比比：：不不銹銹鋼鋼腐腐蝕蝕率率實實測測數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)高高于于查查表表，，20#鋼鋼在在240℃℃以以上上、、Cr5Mo在在260℃℃以以上上實實測測數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)明明顯顯低低于于查查表表。。2.5機(jī)機(jī)會會高高酸酸油油蒸蒸餾餾裝裝置置腐腐蝕蝕檢檢測測091220⊙含硫硫油油和和含含酸酸油油選選材材對對比比選腐腐蝕蝕率率為為0.25mm/a，，對對比比不不同同的的資資料料，，選選擇擇材材料料耐耐硫硫或硫硫＋＋環(huán)環(huán)烷烷酸酸介介質(zhì)質(zhì)腐腐蝕蝕的的最最高高使使用用溫溫度度：：a)API581：：⑴S>1wt%，，高硫硫油油碳鋼鋼－－260℃℃5Cr－－316℃℃9Cr－－399℃℃⑵TAN>0.5，，含酸酸油油碳鋼鋼－－（（246-260℃℃））5Cr－－（（316－－399℃℃））9Cr－－（（371-399℃℃））b)McConomy：：硫腐腐蝕蝕選選材材曲曲線線硫wt％碳鋼℃5Cr℃227132712903540.6321413091221c)殼殼牌牌公公司司5Cr>310℃℃（（大大連連石石化化蒸蒸餾餾裝裝置置－－沙沙輕輕S=1.8W%））d)日日本本石石油油學(xué)學(xué)會會(混混煉煉S<1.0W%)5Cr>310℃℃（（常常壓壓））5Cr>340℃℃（（減減壓壓）e)NACE出出版版物物5Cr>288℃℃二次次加加工工裝裝置置進(jìn)進(jìn)料料環(huán)環(huán)烷烷酸酸大大于于1.5-1.8mgKOH/g選選用用316材材料料f)我我國國選選材材導(dǎo)導(dǎo)則則（（S>1.0W%)5Cr>240℃℃(TAN>0.5)18-8(220-288℃℃））316>288℃℃⊙含硫硫油油和和含含酸酸油油選選材材對對比比091222分析析對對比比：：①選選材材曲曲線線比比較較McConomy最最保保守守，，有有文文章章說說工工程程設(shè)設(shè)計計取取其其一一半半數(shù)數(shù)據(jù)據(jù)符符合合實實際際，，②API581是是在在McConomy曲曲線線基基礎(chǔ)礎(chǔ)上上修修正正并并考考慮慮硫硫與與環(huán)環(huán)烷烷酸酸聯(lián)聯(lián)合合腐腐蝕蝕，，比比較較實實用用，，作作為為腐腐蝕蝕評評估估是是可可行行的的，，但但還還是是保保守守，，特特別別是是對對環(huán)環(huán)烷烷酸酸。。③其其他他工工程程公公司司的的經(jīng)經(jīng)驗驗值值得得考考慮慮；；④我我國國的的選選材材導(dǎo)導(dǎo)則則與與國國外外工工程程公公司司比比較較缺缺乏乏壽壽命命考考慮慮（（沒沒有有材材料料＋＋腐腐蝕蝕裕裕量量））缺缺乏乏實實際際經(jīng)經(jīng)驗驗，，屬屬于于保保守守行行列列。。意見見：：API581可可以以作作為為選選材材的的依依據(jù)據(jù)，，同同時時要要考考慮慮油油腐腐蝕蝕的的特特殊殊性性⊙含硫硫油油和和含含酸酸油油選選材材對對比比091223⊙國內(nèi)最新動動態(tài)-含硫原油選材材導(dǎo)則：SH/T3096-2008腐蝕裕量：設(shè)備：腐蝕裕裕量≤6.0mm；管道：碳素鋼鋼腐蝕裕量≤≤6.0mm、低合金鋼鋼和鉻鉬鋼腐腐蝕裕量≤3.2mm或或高合金鋼或或有色金屬腐腐蝕裕量≤1.6mm；；加熱爐爐管：：碳素鋼腐蝕蝕裕量≤3.0mm、鉻鉻鉬鋼腐蝕裕裕量≤2.0mm或高合合金鋼腐蝕裕裕量≤1.0mm。設(shè)計壽命：設(shè)備的設(shè)計壽壽命應(yīng)按SH/T3074的規(guī)定定，爐管的設(shè)設(shè)計壽命應(yīng)按按SH/T3037的規(guī)規(guī)定，管道元元件的設(shè)計壽壽命應(yīng)按10～15年考考慮。設(shè)計含硫量：1.以裝置置正常操作條條件下介質(zhì)中中的含硫量為為依據(jù)，并應(yīng)應(yīng)充分考慮操操作條件下可可能達(dá)到的最最大含硫量的的影響。2.總硫含含量大于或等等于1.0wt％，且酸酸值按照GB264-83方法測定定小于0.5mgKOH/g的原油油。選材：1.大于240℃管道Cr5Mo鋼2.240-350℃設(shè)設(shè)備碳鋼鋼+06Cr133.大于350℃設(shè)備碳碳鋼+022Cr19Ni10或碳鋼+06Cr18Ni11Ti091224腐蝕裕量，設(shè)設(shè)計壽命（（同上）設(shè)計含酸量：：原油酸值大于于等于0.5mgKOH/g選材：介質(zhì)溫度小于于240℃，，選用碳鋼；；介質(zhì)溫度大于于等于240℃小于288℃，介質(zhì)質(zhì)為液相且流流速小于3m/s時，選選用1Cr5Mo、0Cr18Ni10Ti、、0Cr19Ni10/00Cr19Ni10；流速高于于3m/s時時或介質(zhì)為氣氣液兩相，選選用0Cr18Ni10Ti、0Cr19Ni10/00Cr19Ni10；介質(zhì)的溫度大大于等于240℃且流速速大于等于30m/s時時，選用0Cr17Ni12Mo2/00Cr17Ni14Mo2；；介質(zhì)溫度大于于等于288℃，選用0Cr18Ni10Ti、0Cr19Ni10/00Cr19Ni10或0Cr17Ni12Mo2/00Cr17Ni14Mo2。⊙國內(nèi)動態(tài)-含酸原油選材材導(dǎo)則：SH/T3129-20080912253.1無機(jī)機(jī)鹽的水解鹽類水解情況況：120℃℃以上就開始始水解，不同同的鹽水解溫溫度有差異。。在蒸餾裝置置NaCl一一般不會水解解，但當(dāng)原油油含有環(huán)烷酸酸或某些金屬屬時（如鐵、、鎳、釩等））NaCl可可在300℃℃以前就開始始水解。隨溫度升高鹽鹽水解百分?jǐn)?shù)數(shù)120℃CaCl2+H2OCa(OH)2+2HCl175℃MgCl2+H2OMg(OH)2+HCl540℃NaCl＋H2ONaOH+HCl3.氯化物物的腐蝕0912263.2原油油中氯化物的的來源和分布布原油中的氯化化物有無機(jī)和和有機(jī)氯化物物兩種。原油油經(jīng)電脫鹽后后無機(jī)氯脫除除率可達(dá)88％-99％，但有機(jī)氯含含量幾乎不減減少。分析了某原油油及其各窄餾餾分的氯含量量：350℃以下各窄餾分分中的氯主要要是有機(jī)氯，，無機(jī)氯很少少；350℃以上餾分的總總氯含量最高高，且有機(jī)氯氯和無機(jī)氯含含量均較高；；150℃以下各窄餾分分總氯含量較較高，200—350℃各窄餾分的總總氯含量較低低，150—200℃各窄餾分的總總氯含量最低低。有機(jī)氯主要來來源于采油過過程中加入的的含氯油田化化學(xué)助劑。原原油經(jīng)電脫鹽鹽后，加入的的水基類油田田化學(xué)助劑可可除去，但油油基和乳化液液類化學(xué)助劑劑不能除去。。091227在運(yùn)輸過程和煉油廠使用用的大量化學(xué)試劑中有機(jī)氯組分分，比如破乳乳劑、脫鹽劑劑、殺菌劑、、輸油管線及及油罐清洗劑劑等國內(nèi)某油田大大部分已處于于三次開采階階段，采取了了地下壓裂、、酸化、防沙沙、堵水、解解堵、熱采的的化學(xué)手段來來提高產(chǎn)量，，在所用的化化學(xué)藥劑中帶帶氯的有：甲基氯硅烷堵堵水劑、鹽酸酸-氟化胺深深部酸化劑、、氯化亞銅緩緩蝕劑、季銨銨-氯化銨復(fù)復(fù)合粘土穩(wěn)定定劑等；其中親油性或或者油溶性的的藥劑將隨原原油一起進(jìn)入入到下游的裝裝置中去。蒙特利爾協(xié)定定書各簽約國同同意1996年1月1日日起全面禁止止CFCL，，各大產(chǎn)油國國基本停止使使用含氯的油油田化學(xué)劑。。但不排除違違規(guī)使用。加強(qiáng)對原油采采購的有機(jī)氯氯控制，殼牌牌管道公司對對原油采購規(guī)規(guī)定有機(jī)氯小小于1ppm，204℃石石腦油切割點點小于5ppm。我國原油按SY7513-88出礦礦原油技術(shù)條條件，對有機(jī)機(jī)氯沒有限制制。3.2原油油中氯化物的的來源和分布布（續(xù)）0912283.3氯化化物腐蝕的防防護(hù)注堿可以將氯化鎂鎂轉(zhuǎn)化為氯化化鈉熱穩(wěn)定鹽鹽。但注堿也也會給二次加加工過程帶來來一些不利影影響。日本煉油廠的工藝防腐技技術(shù)在電脫鹽鹽罐前、常壓壓爐前和常壓壓塔頂少量注注堿（4ppm），有很很好的效果。。目前國外一些停止注堿堿多年的煉油油廠又重新對對注堿產(chǎn)生興興趣，為了避避免注堿的不不利方面，需需要嚴(yán)格控制制堿的注入量量、濃度并改改進(jìn)加注方法法。鎮(zhèn)海分公司在電脫鹽后的的原油管線注注入堿液NaOH=4%wt,1617mL/s,注入量為為2.5g/噸油。結(jié)果果表明,常常壓塔塔頂換換熱器腐蝕速速率下降約80%,常常壓塔塔頂回回流罐污水中中Cl-濃度至少下降降80%,常壓塔塔頂頂回流罐污水水pH值維持持在6.0～7.5,中和劑消消耗量也由注注堿前的150～180kg/d降低至注注堿后的100～120kg/d,且注堿操操作不會影響響常減壓裝置置工藝運(yùn)行的的穩(wěn)定和二次次加工裝置的的原料質(zhì)量。。091229塔頂一級冷凝凝示意圖塔頂二級冷凝凝露點控制設(shè)設(shè)備布置示意意圖注入口塔頂?shù)蜏夭课晃籋CL腐蝕蝕0912303.4氯化化物腐蝕案例例-T煉油廠常壓壓塔頂腐蝕穿穿孔2009年3月T分公司司常減壓裝置置在停工檢修修前1天，常常壓塔上段出出現(xiàn)油氣泄漏漏，檢查發(fā)現(xiàn)現(xiàn)塔壁已經(jīng)腐腐蝕穿孔，頂頂部五層塔盤盤、圈梁、支支撐梁等部位位腐蝕減薄嚴(yán)嚴(yán)重。原因：脫后含含鹽高，塔頂頂回流溫度低低，形成鹽酸酸腐蝕穿孔091231減壓塔頂?shù)揭灰患壋檎婵掌髌髑皳]發(fā)線選選用321材材質(zhì)。2007年8月多多道焊縫發(fā)生生腐蝕開裂；；鹽酸腐蝕的形形貌非常突出出，管內(nèi)壁坑坑蝕嚴(yán)重，成成溝槽狀，焊焊縫腐蝕明顯顯；3.4氯化化物腐蝕案例例-N煉油廠減壓壓塔頂揮發(fā)線線321材料料開裂091232氯離子應(yīng)力腐腐蝕開裂0912334.濕硫化化氫腐蝕4.1濕硫硫化氫環(huán)境的的定義NACERP0296－2004水中含H2S>50mg/L(50ppmw)，或水中含H2S，且PH<４，或水中含H2S和HCN>20ppm，且PH>7.6,或或氣相H2S分壓>0.0003Mpa(絕壓壓）酸性環(huán)境下的的分類1.硫化氫分壓<0.0003MPa的的環(huán)境為0區(qū)區(qū)2.硫化氫分壓>0.0003MPa的的環(huán)境為SSC1區(qū)、SSC2區(qū)、、SSC