PAGE第16頁1工程概況本工程為xxxxx地塊D-1、D-2、D-A樓。位置詳見修建性詳細規劃總平面圖。本工程一～六層為商鋪和餐飲，一層高為5.5米；二～六層層高為5.1米；D-A樓六～三十層為住宅，D-2樓七~十九為酒店，二十～二十八層為辦公。D-A樓與D-1樓、D-2樓與D-1在地下室頂板處設抗震縫（抗震縫為200mm）分開。其它信息如下表所示：結構層數結構形式高度備注地下部分2其中，D-A主樓樓地下三層地上部分D-A31剪力墻97.45mD-15框架剪力墻33.70mD-230框筒122.80m含2層避難層本工程設計標高±00.000相相當于絕對標標高18.00（黃海高高程）。2主要設計依據本工程采用國家現行有效的設計規范、規程、統一標準及工程建設標準強制性條文（房屋建筑部分）作為不能違反的法規，同時考慮當地及工程實際情況，部分采用地區性規范等，作為設計依據。xxx地震安評工程研究院2011年十月提供的《xxxx項目工程場地地震安全性評價報告》。2.1主要的設計標準、規范及規程等《建筑結構可靠度設計統一標準》GB50068-2001《中國地震動參數區劃圖》GB18360-2001《建筑工程抗震設防分類標準》GB50223-2008《建筑結構荷載規范》GB50009-2012《混凝土結構設計規范》GB50010-2010《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3-2010《砌體結構設計規范》GB50003-2012《鋼結構設計規范》GB50017-2003《建筑鋼結構焊接技術規程》JGJ81-2002《建筑地基基礎設計規范》GB50007-2012《高層建筑筏形與箱形基礎技術規范》JGJ6-2011《地下工程防水技術規范》GB50108-2008《建筑變形測量規程》JGJ/T8-2007《高強混凝土結構技術規程》CECS104：99《高層民用建筑設計防火規范（2005年版）》GB50045-95《混凝土結構工程施工質量驗收規范》GB50204-2002（2011年版）《建筑地基基礎工程施工質量驗收規范》GB50202-2002《建筑工程設計文件編制深度規定（2008年版）》《全國民用建筑工程設計措施·結構（2009年版）》2.2主要設計資料地質資料：甲方提供的由日照市城鄉建設勘察測繪院有限公司2012年11月完成的《東關北路改造拆遷項目巖土工程勘察報告（詳細勘察）》（工程代號：yt2012-069）。其他設計資料：政府各部門的有關批文、甲方有關技術要求以及建筑、機電等專業提供的設計條件。2.3主要結構計算軟件及版權號中建院PKPMCAD工程部編制的結構設計軟件PKPM－SATWE(2010年新規范版)。中建院PKPMCAD工程部編制的結構設計軟件PKPM－PUSH(2010年新規范版)。深圳市廣廈軟件有限公司編制的通用結構分析計算軟件GSCAD－GSSAP(17版本)。3設計原則、設計參數、設計等級及控制指標3.1設防標準與設計等級1．本工程結構的設計使用年限為50年。2.本工程建筑結構設計安全等級為二級，結構重要性系數γ。＝1.0.3．地基基礎設計等級為甲級。4．D-2抗震設防類別為標準設防類，D-1樓為重點設防類，D-A樓五層以下為重點設防類，五層以上為標準設防類5．根據結構的類型及施工方法，應分別按照有關的設計規范對其在施工階段和正常使用階段進行強度、剛度和穩定性計算，混凝土結構尚應按要求進行抗裂及裂縫寬度驗算。6.根據抗震規范，本工程建筑場地地震基本烈度為7度，抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.1g；設計地震分組為第三組，建筑場地類別為Ⅱ類；規范反應譜特征周期為Tg=0.45秒；阻尼比為0.05，多遇地震作用下的水平地震影響系數最大值為0.08。根據場地安評報告，多遇地震作用下的水平地震影響系數最大值取為0.107.本工程混凝土主體結構體系類型及抗震等級：項目結構類型結構高度（m）結構抗震等級抗震構造措施備注D-A剪力墻97.45二級二級五層以下為一級D-1框架剪力墻33.70二級二級D-2框筒122.80二級二級地下車庫框架三級三級主樓相關范圍抗震震等級同主樓樓8.本工程地下室的防水等級為一級，屋面的防水等級為一級。9.本工程混凝土結構的環境類別：基礎、防水底板、地下室外墻外表面、有覆土的地下室頂板、埋在土中的柱等與水土接觸的構件以及室外露天結構構件為二b類；地下室外墻內表面、衛生間、盥洗室等潮濕環境為二a類；其余部位為一類。3.2荷載3.2.1風荷載依據《建筑結構荷載規范》（GB50009-2012）,基本風壓取WO=0.40kN/m2；地面粗糙度類別采用B類。根據《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010），本工程D-A樓、D-2樓屬風荷載比較敏感的高層建筑，承載力設計時按基本風壓的1.1倍采用。3.2.2雪荷載本工程基本雪壓按50年重現期的雪壓值采用，基本雪壓值SO=0.40kN/m2。3.2.3樓屋面荷載樓屋面荷載按《建筑結構荷載規范（2006年版）》（GB50009-2001）、《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2002）以及《全國民用建筑工程設計技術措施·結構（2009年版）》的相關規定取值。部分荷載標準值取值如下表（未列明部分均按相關規范取值；單位：kN/m2）。使用功能或位置活荷載說明地下車庫5.0考慮施工荷載首層樓面（含店鋪鋪、大堂、商商業、休息廳廳等）5.0考慮施工荷載首層室外部分5.0（20.00）（）內消防車道荷荷載商鋪3.5公共衛生間8.0辦公、酒店標間、住住宅2.0走廊、門廳2.5其它衛生間4套內衛生間餐廳2.5廚房4.0樓梯3.5機房8.0不上人屋面0.5電梯機房與水箱間間屋面上人屋面2.0其他屋面3.2.4砌體、隔墻荷載所有外墻、隔墻采用加氣混凝土砌塊，要求干容重≤7.0kN/m3；加氣混凝土砌塊為強度等級不低于A5.0，砌筑砂漿強度等級不低于M5。計算墻體荷載時加氣混凝土砌塊墻體按所采用隔墻的厚度和墻面裝飾情況分別取值。3.2.5地下水作用本工程抗浮計算及防水底板水浮力計算等均按照勘察報告提供的抗浮設防水位建筑室外地坪進行，0.000相當于絕對標高為18.00m，主樓范圍外車庫采用抗浮錨桿抗浮。錨桿布置詳見結構基礎布置圖。3.2.6地下室周邊地面活荷載地下室周邊地面的活荷載標準值按照qk=20kN/m2取用。4工程地質情況場地巖土勘察報告為xx公司2012年11月完成的《xxxx項目巖土工程勘察報告（詳細勘察）》（工程代號：yt2012-069）。4.1地形地貌擬建場地位于日照市望海路北側，山東路南側，場地地形略有起伏，地面絕對標高16.63m~17.88m。4.2地層結構情況根據鉆探資料，地層主要由填土和花崗閃長巖各風化帶組成，將場地內巖土分層描述如下：層號巖性厚度(m)E0(MPa)fak(kPa))1雜填土1.20~4.330//2中砂0.80~2.550Es=4.0703粉質粘土0.60~2.000Es=4.721204粗砂0.30~2.660Es=121805礫質粘性土0.40~1.770112006全風化花崗閃長巖巖0.50~1.440253007強風化花崗閃長巖巖2.90~10..50357008微風化花崗閃長巖未揭穿100004.3水文地質條件勘察期間，鉆孔穩定水位埋深在1.50~2.70m之間，黃海高程在15.03~15.18m.地下室底板和基礎均處于勘察時的穩定水位以下，且地下水位會隨季節降雨量的變化而變化，應考慮對地下室底板進行抗浮設計。地下水浮托力按照10KPa/m計算；抗浮設計水位按照黃海高程18.00m考慮。本場地環境類型Ⅱ類，環境類型水對混凝土結構具弱腐蝕性。受地層滲透性影響，按強透水層評價：地下水對混凝土結構具微腐蝕性；地下水對鋼筋混凝土結構中的鋼筋具微腐蝕性。場區標準凍深為0.32m。4.4場地土類型及建筑場地類別擬建場地覆蓋層土的類型為中軟土，場地類別為Ⅱ類場地；日照市區抗震設防烈度為7度，設計基本地震加速度值為0.1g，設計地震分組為第三組，特征周期值0.45s。4.5地基基礎方案本工程以⑦層強風化花崗閃長巖為基礎持力層，fak＝700kPa，基礎型式：D-A樓：筏板基礎D-1樓：獨立基礎D-2樓：筏板基礎車庫：獨立基礎。5結構材料和主要結構構件尺寸5.1鋼筋普通鋼筋：均采用HRB400級鋼（），強度設計值：fy＝360N/mm2；抗震等級為一、二級時，鋼筋的抗拉強度實測值與屈服強度實測值的比值不應小于1.25；鋼筋的屈服強度實測值與強度標準值的比值不應大于1.3；且鋼筋在最大拉力下的總伸長率實測值不應小于9%。受力預埋件的錨筋應采用HRB400級鋼筋，嚴禁采用冷加工鋼筋。吊環、吊鉤應采用HRB400級鋼筋制作，嚴禁使用冷加工鋼筋。5.2鋼材與焊條鋼板，型鋼：除注明者外均采用Q235.BF，其抗拉強度、冷彎性能及碳、硫、磷含量均應符合《炭素結構鋼》（GB700-88）的規定。所有外露鐵件均應除銹并涂防腐漆、面漆各兩道，并注意經常維護。焊條：應按《鋼筋焊接及驗收規程》（JGJ18-2003）選用。5.3混凝土強度等級鋼筋混凝土現澆結構構件各部位的混凝土強度等級如表5.3-1～表5.3-4。表5.3-1D-A樓各部位現澆混凝土的強度等級結構構件部位混凝土強度等級備注基礎、防水底板C35所有地下擋土墻均均為C30，抗滲等級P8；主樓及裙房外車庫庫屋面采用防防水混凝土，抗抗滲等級P6剪力墻、連梁、柱柱地下2層~五層（基礎頂~23..550標高）C45五層~十一層（23.550~337.2000標高）C40十一層~二十二層（37.20~688.550標標高）C35二十二層以上（668.5500標高以上）C30表5.3-2D-1樓各部位現澆混凝土的強度等級結構構件部位混凝土強度等級備注柱地下2層~1層（基礎頂~5.4450標高）C45所有地下擋土墻均均為C30，抗滲等級P8；主樓及裙房外車庫庫屋面采用防防水混凝土，抗抗滲等級P62層（5.45~10..55標高）C403層（10.55~155.65標高高）C353層以上各層（16.65標高以以上）C30梁板、樓梯C30表5.3-3D-2樓各部位現澆混凝土的強度等級結構構件部位混凝土強度等級備注墻、柱地下2層~地上2層（基礎頂~10..550標高高）C60所有地下擋土墻均均為C35，抗滲等級P8；主樓及裙房外車庫庫屋面采用防防水混凝土，抗抗滲等級P63層~5層（10.550~225.8500標高）C55避難層一~9層（25.850~444.1500標高）C5010層~14層（44.150~662.1500標高）C4515層~19層（62.150~880.1500標高）C40避難層二~23層層（80.150~1101.4550標高）C3524層以上（101.450標標高以上）C30梁板、樓梯C30表5.3-4基礎計其它現澆混凝土的強度等級結構構件部位混凝土強度等級備注基礎、防水底板C35防水混凝土，抗滲滲等級P8基礎墊層C15圈梁、構造柱、現現澆過梁C20標準構件按標準圖要求后澆帶采用高一等級的膨膨脹混凝土5.4主要結構構件尺寸各層結構平面布置及主要梁、板、柱、剪力墻等結構構件的截面尺寸詳各層結構平面布置圖所有柱、剪力墻的軸壓比均滿足規范的有關要求。如表5.4-1～表5.4-3。表5.4-1D-A樓主要構件尺寸剪力墻柱部位尺寸4層以下墻厚3004層墻厚2504層以上墻厚200表5.4-2D-1樓主要構件尺寸框架柱部位尺寸地下2層~地下1層（基礎頂~-0.005標高）柱800x8001層~6層（-0.05~111.35標高）柱800x800、700x7700表5.4-3D-2樓主要構件尺寸構件部位主要構件尺寸地下2層~地上2層（基礎頂~10..550標高高）型鋼柱1300xx1300墻600、3000、2503層~地上5層（10.550~225.8500標高）柱1300x13000墻500、2500避難層一~9層（25.850~444.1500標高）柱1200x12000墻400、250010層~19層（44.150~880.1500標高）柱1200x10000墻400、2500避難層二~25層層（80.150~1109.8550標高）柱1000x10000墻400、250026層以上（109.850標標高以上）柱1000x6000墻400、25006結構計算分析及主要計算結果6.1D-A樓計算分析及主要計算結果6.1.1抗震性能目標和要求地震影響D-A樓多遇地震設防目標結構在多遇地震作作用下沒有破破壞，保持彈彈性。彈性位移角限值1/1000設防地震設防目標結構在設防烈度地地震作用下可可能有破壞，但但經過修補可可繼續使用。控制措施本目標通過各種抗抗震計算措施施和抗震構造造措施來實現現。罕遇地震設防目標結構在預估罕遇地地震作用下不不致倒塌或發發生危及生命命的嚴重破壞壞，彈塑性位移角限值值1/1206.1.2結構計算分析軟件采用中國建筑科學研究院PKPMCAD工程部編制的《高層建筑結構空間有限元分析與設計軟件SATWE》（2010年新規范版）進行結構在多遇地震作用下的整體計算分析；6.1.3結構計算分析主要參數混凝土容重為26KN/m3，結構重要性系數為1.0；樓面梁剛度增大系數按《高規》5.2.2條取值，梁扭矩折減系數為0.4；周期折減系數為0.95。6.1.4結構計算分析主要參數根據安評報告、《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）和《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）規定的地震影響系數曲線，特征周期采用0.45s，結構阻尼比采用0.05，多遇地震作用下的水平地震影響系數最大值為0.1。多遇地震作用下彈性分析的計算結果詳見表6.1.4，表中，地震作用下的最大水平位移比（最大層間位移比）為規定水平力作用下并考慮偶然偏心的位移比。表6.1.4D-A樓主要計算參數項目SATWEX向Y向地震作用周期平動周期(s)2.35002.5644扭轉周期(s)1.8847Tt/T10.73494最大彈性位移角1/17091/1654最大水平位移比1.051.00最大層間位移比1.061.01風荷載作用最大彈性位移角1/52831/2354底層剪重比1.771.77計算結果分析

1）．在地震及風荷載作用下各構件的強度和變形均滿足有關規范的要求。2）．本工程計算的墻柱的軸壓比均符合規范的有關要求6.2D-1樓計算分析及主要計算結果6.2.1抗震性能目標和要求地震影響D-1樓多遇地震設防目標結構在多遇地震作作用下沒有破破壞，保持彈彈性。彈性位移角限值1/800設防地震設防目標結構在設防烈度地地震作用下可可能有破壞，但但經過修補可可繼續使用。控制措施本目標通過各種抗抗震計算措施施和抗震構造造措施來實現現。罕遇地震設防目標結構在預估罕遇地地震作用下不不致倒塌或發發生危及生命命的嚴重破壞壞，彈塑性位移角限值值1/1006.2.2結構計算分析軟件采用《高層建筑結構空間有限元分析與設計軟件SATWE》（2010年新規范版）和通用結構分析計算軟件GSCAD－GSSAP(17版本)進行結構在多遇地震作用下的整體計算分析；6.2.3結構計算分析主要參數混凝土容重為26KN/m3，結構重要性系數為1.0；樓面梁剛度增大系數按《高規》5.2.2條取值，梁扭矩折減系數為0.4；周期折減系數為0.80。6.2.4結構計算分析主要參數根據安評報告、《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）和《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）規定的地震影響系數曲線，特征周期采用0.45s，結構阻尼比采用0.05，多遇地震作用下的水平地震影響系數最大值為0.1。多遇地震作用下彈性分析的計算結果詳見表6.2.4，表中，地震作用下的最大水平位移比（最大層間位移比）為規定水平力作用下并考慮偶然偏心的位移比。表6.2.4D-1樓主要計算參數項目SATWEGSSAPX向Y向X向Y向地震作用周期平動周期(s)0.80790.68620.83510.6814扭轉周期(s)0.56190.5695Tt/T10.700.68最大彈性位移角1/13431/9341/14041/977最大水平位移比1.241.291.341.28最大層間位移比1.211.361.311.37雙向地震作用最大彈性位移角1/12311/8861/13251/918風荷載作用最大彈性位移角1/99991/94971/99991/9999底層剪重比5.996.27計算結果分析

1）．在地震及風荷載作用下各構件的強度和變形均滿足有關規范的要求。2）．本工程計算的墻柱的軸壓比均符合規范的有關要求6.3D-2樓計算分析及主要計算結果6.3.1抗震性能目標和要求地震影響D-2樓多遇地震設防目標結構在多遇地震作作用下沒有破破壞，保持彈彈性。彈性位移角限值1/800設防地震設防目標結構在設防烈度地地震作用下可可能有破壞，但但經過修補可可繼續使用。控制措施本目標通過各種抗抗震計算措施施和抗震構造造措施來實現現。罕遇地震設防目標結構在預估罕遇地地震作用下不不致倒塌或發發生危及生命命的嚴重破壞壞，彈塑性位移角限值值1/100針對以上性能目標，采取的措施有：1、在分析計算上，通過小震、中震計算，驗證構件軸壓比、抗剪、抗彎承載力等，保證各項指標均符合規范及性能目標的要求，通過截面設計和抗震構造措施，保證構件承載能力和延性。2、通過非線性推覆分析，驗算結構層間位移角指標，滿足規范大震不倒的要求。3、在主體下部適當增加剪力墻厚度，提高構件的承載力和延性。每層剪力墻均設置暗梁，并保證每層連梁的抗剪能力。提高結構整體抗震能力，增強結構抗震性能。4、底部框架柱采用十字型鋼骨砼柱，提高構件的承載力和延性。底層挑空原因形成的長、短柱；對于短柱，提高其配箍率，以增強短柱的抗剪能力和延性；對于長柱，增加其縱筋提高抗彎承載力。6.3.2結構計算分析軟件采用《高層建筑結構空間有限元分析與設計軟件SATWE》（2010年新規范版）和通用結構分析計算軟件GSCAD－GSSAP(17版本)進行結構在多遇地震作用下的整體計算分析。采用《彈塑性靜、動力分析軟件PUSH》（2010年新規范版）進行罕遇地震作用下靜力彈塑性分析。6.3.3結構計算分析主要參數混凝土容重為26KN/m3，結構重要性系數為1.0；樓面梁剛度增大系數按《高規》5.2.2條取值，梁扭矩折減系數為0.4；周期折減系數為0.90。6.3.4結構計算分析主要參數6.3.4.1多遇地震作用下的計算分析根據安評報告、《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）和《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）規定的地震影響系數曲線，特征周期采用0.45s，結構阻尼比采用0.05，多遇地震作用下的水平地震影響系數最大值為0.1。多遇地震作用下彈性分析的計算結果詳見表6.3.4.1，表中，地震作用下的最大水平位移比（最大層間位移比）為規定水平力作用下并考慮偶然偏心的位移比。表6.3.4.aD-2樓主要計算參數（分層計算）項目SATWEGSSAPX向Y向X向Y向地震作用周期平動周期(s)3.02482.81563.07942.7947扭轉周期(s)2.43412.4212T3/T10.800.77最大彈性位移角1/11751/14461/11591/1342最大水平位移比1.261.221.261.27最大層間位移比1.261.231.281.27雙向地震作用最大彈性位移角1/11591/13511/11041/1207風荷載作用最大彈性位移角1/23671/27821/25061/2677底層剪重比1.891.981.741.82表6.3.4.bD-2樓主要計算參數（并層計算）項目SATWEX向Y向地震作用周期平動周期(s)2.92982.7361扭轉周期(s)2.3447Tt/T10.80最大彈性位移角1/12081/1496最大水平位移比1.231.23最大層間位移比1.231.24雙向地震作用最大彈性位移角1/11901/1397風荷載作用最大彈性位移角1/24081/2827底層剪重比1.922.02計算結果分析

1).通過兩個有限元應用程序計算，由于其核心數據算法和理論存在一定差異，兩者針對同一結構計算得出的結果應有一定差別，從以上各項數據的對比來看，兩軟件計算的指標總體均比較吻合，計算結果可信。施工圖時按兩種軟件的計算結果包絡值設計。2）．在地震及風荷載作用下各構件的強度和變形均滿足有關規范的要求。3）．本工程計算的墻柱的軸壓比均符合規范的有關要求6.3.4.2多遇地震作用下彈性時程法的補充計算分析根據高規4.3.4條，本工程需采用彈性時程法對結構進行多遇地震下的補充計算分析。按地震波選用三要素（頻譜特性，有效峰值和持續時間），選用Ⅱ類場地上兩組實際強震記錄TH3TG045、TH4TG045和一組人工模擬地震波RH1TG045，所采用3組地震波按照安評報告峰值加速度為43cm/s2；持續時長分別為40s、40s和30s，均大于結構自振周期的5倍；3組地震加速度時程曲線均滿足地震動三要素的要求。地震波如下：人工波TH3TG045加速度時程曲線(主方向)人工波TH4TG045加速度時程曲線(主方向)人工波RH1TG045加速度時程曲線(主方向)彈性時程分析如下：X向位移角曲線Y向位移角曲線X向位移曲線Y向位移曲線X向地震剪力曲線Y向位地震剪力曲線X向彎矩曲線Y向位彎矩曲線彈性時程分析如下：1).三條地震波的底部剪力統計如下規范法TH3TG045TH4TG0455RH1TG045三波平均值X向底部地震剪力15434.410203.413602.313943.812583.2X向與規范法比值0.660.880.900.82Y向底部地震剪力16166.915258.414162.815348.314923.2Y向與規范法比值0.940.880.950.92從上表中可以看出，時程分析時，每條時程曲線計算所得X向、Y向的結構底部剪力均分別大于振型分解反應譜法結果的65%；3條時程曲線計算所得X向、Y向的結構底部剪力的平均值均相應大于振型分解反應譜法結果的80%，所選3組地震波滿足規范要求。2）.從彈性時程分析法的樓層位移曲線和樓層位移角曲線可知，均滿足有關規范的要求。3）.3組地震波作用樓層地震剪力的平均值在結構下部的大部分樓層均小于規范反應譜法的計算結果，說明在這些樓層規范反應譜法的計算結果可以滿足設計要求，但在頂部數層出現了3組波的平均反應值大于反應譜法計算結果的情況，需要對反應譜法的計算結果進行特別處理。具體處理辦法是在結構整體配筋計算時，采用在SATWE軟件中將頂部這幾層的地震剪力乘以放大系數的方法予以解決，這個放大系數就是頂部這幾層3組波的平均地震剪力與規范反應譜法計算結果的比值。6.3.4.3設防烈度地震作用下的計算分析按照設定的性能目標要求，需要對中震作用下底部加強區關鍵構件的承載力進行復核，確定其達到性能目標。中震作用下的構件強度復核采用SATWE進行計算。根據安評報告、《建筑抗震設計規范》（GB50011-2010）和《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2010）規定的地震影響系數曲線，特征周期采用0.45s，結構阻尼比采用0.05，多遇地震作用下的水平地震影響系數最大值為0.3。1）.中震計算參數表計算參數中震彈性中震不屈服地震作用影響系數數按安評報告取0..3按安評報告取0..3作用分項系數和小震彈性分析相相同1.0材料分項系數和小震彈性分析相相同1.0抗震承載力調整系系數和小震彈性分析相相同1.0材料強度和小震彈性分析相相同采用標準值活荷載最不利布置置不考慮不考慮風荷載計算不計算不計算周期折減1.01.0構件地震力調整不調整不調整雙向地震作用考慮考慮偶然偏心不考慮不考慮中梁剛度放大系數數1.01.0連梁剛度折減系數數0.50.5計算方法彈性計算彈性計算注：其它參數與小小震彈性計算算相同。2）.驗算結果（底部加加強區構件）構件中震設定的性能目目標驗算結果描述驗算結果判定剪力墻抗剪彈性，抗彎不不屈服大多數計算配筋未未超筋，個別別墻超筋但抗抗剪截面滿足足要求OK框架柱抗剪彈性，抗彎不不屈服計算配筋未超筋OK剪力墻連梁不屈服計算配筋未超筋OK框架梁不屈服計算配筋未超筋OK3）.結論1）.對底部加強區范圍圍的剪力墻的的截面抗剪驗驗算，滿足防防烈度地震作作用下的彈性性要求。2）.對框架柱、剪力墻墻、連梁和支支撐的截面驗驗算，滿足防防烈度地震作作用下的不屈屈服要求。7構造加強措施針對本工程的具體體特點，在設設計中主要采取以下下技術措施:按規范要求從嚴控控制底部加強強區的剪力墻墻及框架柱的軸壓壓比，并適當當加大底部加加強區范圍剪剪力墻的構造造配筋率、適適當加大裙房房范圍與裙房房相連一側框框架柱的配筋筋率和配箍率率并全高加密密箍筋。2.加強裙房與塔樓相相連方向框架架梁的構造，適適當增加該方方向框架梁的的腰筋和通長長鋼筋的數量量。3.按規范要求嚴格控控制周期比和和位移比，以盡可能限限制結構的扭扭轉效應。4.按規范嚴格控制最最大層間位移角，使結構具有足足夠的抗側剛度,以避免結構產生過大大的側向位移而影響結構的的承載力、穩穩定和使用要要求。5.按規范嚴格控制層層剛度比,避免出現薄弱弱層，使結構在強強烈地震作用用下不會在薄薄弱部位產生生較大彈塑性變形,,導致結構嚴嚴重破壞甚至至倒塌。6.嚴格按照”強強剪弱彎、強強柱弱梁、強強節點弱構件”等結構概念念性原則進行行結構設計。7.設計時采用嚴嚴格控制軸壓壓比、適當提提高其配筋率率和配箍率并并全高加密箍箍筋。8.某些特殊部位的樓樓板等進行加強處處理，如下：：①.地下室頂板：由于于設計為上部部結構的嵌固固部位，板厚厚不低于1800mm，樓板配筋則則采用通長配配筋并適當加加大配筋率處處理(每層每個方方向的配筋率率不低于0.25%%)。②.疏散樓梯周圍，加加強板內配筋筋、且通長配配筋相鄰一跨跨，以加強平平面內板的剛剛度及連續性性。③.由于塔樓交通核心心內設置樓梯梯間與電梯井井而局部樓板板不連續，將將樓梯間與電電梯井之間的的樓板加厚為為150mmm，該部位樓樓板配筋同時時采用適當加加大配筋率處處理。8針對特殊部位采取取的措施8.1D-AA樓（四層為薄弱層層）1.加強薄弱層層抗側力結構構的受剪承載載力，使其不不小于相鄰上上一層的65%。2.計算時，薄薄弱層地震作作用標準值的的剪力乘以不不小于1.25的增大系數數。3.控制薄弱層層墻的軸壓比比，并適當提提高墻的配筋筋率。8.2D-11樓（樓板局局部不連續，有有較大跨度的梁梁）1.樓板局部不不連續時，加加強洞口周邊邊的梁，并適適當提高配筋筋率，并加大大洞口周邊的的板厚，提高高板的配筋率率。2.大跨度梁采采用型鋼梁，考慮豎向地震力，加強與大跨度梁相連的框柱的配筋率和構造措施。3.對于開洞形形成的躍層柱柱，控制軸壓壓比在0.7以內，并提提高配筋率至至1.4；箍筋全高高加密，且箍