北京工業大學第四教學樓工程模板支撐工程安全專項方案第28頁共28頁目錄TOC\o"1-2"\p""\h\z\u一、工程簡介2二、頂板模板計算書22.1、參數信息22.2、模板面板計算42.3、縱向支撐鋼管的計算52.4、托梁材料計算62.5、模板支架立桿荷載設計值(軸力)82.6、立桿的穩定性計算82.7、立桿的地基承載力計算10三、頂板模板支撐架的構造和施工要求103.1、支撐架搭設的要求103.2、施工使用的要求10四、頂板模板計算書114.1、參數信息124.2、梁側模板荷載計算134.3、梁側模板面板的計算144.4、梁側模板支撐的計算154.5、梁底模板計算194.6、梁底支撐的計算214.7、立桿的穩定性計算25五、頂板模板支撐架的構造和施工要求27模板支撐工程安全專項方案一、工程簡介：工程名稱：北京工業大學第四教學樓工程；工程建設地點：北京市朝陽區平樂園100號；屬于結構：框剪結構；地上9層；地下2層；檐口高度：43.50m；標準層層高：4.50m；首層6.0m；地下二層5.1m；總建筑面積：總工期：590天。建設單位：北京工業大學設計單位：中國建筑研究設計院地質勘察單位：北京工業大學地質勘察研究院監理：中國遠達國際工程管理咨詢有限公司施工單位：北京市第二建筑工程有限責任公司高支撐架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)、《施工技術》2002（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》等規范編制。二、頂板模板計算書附注：本工程均按最不利因素計算。頂板厚300mm、高度6.0m；梁尺寸按400*2500mm、高度按6.0m。如計算滿足均按同一做法。2.1、參數信息1.模板支架參數橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.20；模板支架搭設高度(m):6.00；采用的鋼管(mm):Φ48×3.0；板底支撐連接方式:鋼管支撐；立桿承重連接方式:可調托座；板底鋼管的間隔距離(mm):300.00；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.500；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷載標準值(kN/m2):4.000；3.材料參數面板采用木面板，厚度為12mm；板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；托梁材料為：方鋼管:40×50×4mm；4.樓板參數樓板的計算厚度(mm):300.00；圖2樓板支撐架荷載計算單元2.2、模板面板計算模板面板為受彎構件,按三跨連續梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=90×1.22/6=21.6cm3；I=90×1.23/12=12.96cm4模板面板的按照三跨連續梁計算。面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.3×0.9+0.5×0.9=7.335kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN/m)：q2=4×0.9=3.6kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×7.335+1.4×3.6=13.842kN/m最大彎矩M=0.1×13.842×3002=124578N·m；面板最大應力計算值σ=M/W=124578/21600=5.768N/mm2；面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；面板的最大應力計算值為5.768N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中q=q1=7.335kN/m面板最大撓度計算值ν=0.677×7.335×3004/(100×9500×12.96×104)=0.327mm；面板最大允許撓度[ν]=300/250=1.2mm；面板的最大撓度計算值0.327mm小于面板的最大允許撓度1.2mm,滿足要求!2.3、縱向支撐鋼管的計算縱向鋼管按照均布荷載下連續梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩w=4.49cm3截面慣性矩I=10.78cm41.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.3×0.3+0.5×0.3=2.445kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2=(4+2)×0.3=1.8kN/m；2.鋼管強度驗算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:最大彎矩計算公式如下:Mmax=-0.10q1l2-0.117q2靜荷載：q1=1.2×q1=1.2×2.445=2.934kN/m；活荷載：q2=1.4×1.8=2.52kN/m；最大彎矩Mmax=(0.1×2.934+0.117×2.52)×0.92=0.476kN.M；最大支座力計算公式如下:N=1.1q1l+1.2q最大支座力N=(1.1×2.934+1.2×2.52)×0.9=5.626kN；鋼管的最大應力計算值σ=M/W=0.476×106/4490=106.119N/mm2；鋼管的抗壓強度設計值[f]=205.0N/mm2；縱向鋼最大應力計算值為106.119N/mm2小于縱向鋼管的抗壓強度設計值205.0N/mm2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:νmax=0.677q1l4靜荷載q1=2.445kN/m；三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度ν=0.677×2.445×9004/(100×206000×10.78×104)=0.489mm；支撐鋼管的最大撓度小于900/150與10mm,滿足要求!2.4、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；托梁采用：方鋼管:40×50×4mm；W=8.764cm3I=21.91cm4；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P＝4.153kN;托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖(kN·m)托梁計算變形圖(mm)托梁計算剪力圖(kN)最大彎矩Mmax=0.997kN·m；最大變形Vmax=1.283mm；最大支座力Qmax=13.565kN；最大應力σ=996873.128/8763.947=113.747N/mm2；托梁的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2；托梁的最大應力計算值113.747N/mm2小于托梁的抗壓強度設計值205N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為1.283mm小于900/150與10mm,滿足要求!2.5、模板支架立桿荷載設計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內容(1)腳手架的自重(kN)：NG1=0.158×6=0.949kN；鋼管的自重計算參照《扣件式規范》附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3=25.5×0.3×0.9×0.9=6.196kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=7.55kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載經計算得到，活荷載標準值NQ=(4+2)×0.9×0.9=4.86kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算N=1.2NG+1.4NQ=15.864kN；2.6、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式:σ=N/(φA)≤[f]其中N立桿的軸心壓力設計值(kN)：N=15.864kN；φ軸心受壓立桿的穩定系數,由長細比lo/i查表得到；i計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59cm；A立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24cm2；W立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；σ鋼管立桿最大應力計算值(N/mm2)；[f]鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；L0計算長度(m)；按下式計算:l0=h+2a=1.2+0.2×2=1.6m；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m；l0/i=1600/15.9=101；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.58；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=15864.12/（0.58×424）=64.509N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=64.509N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0=k1k2(h+2a)=1.185×1.007×(1.2+0.2×2)=1.909m；k1--計算長度附加系數按照表1取值1.185；k2--計算長度附加系數，h+2a=1.6按照表2取值1.007；Lo/i=1909.272/15.9=120；由長細比Lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.452；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=15864.12/（0.452×424）=82.777N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值σ=82.777N/mm2小于鋼管立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍:《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》。2.7、立桿的地基承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120×1=120kpa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kpa；腳手架地基承載力調整系數：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=15.864/0.25=63.456kpa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=15.864kN；基礎底面面積：A=0.25m2p=63.456≤fg=120kpa。地基承載力滿足要求！三、頂板模板支撐架的構造和施工要求除了要遵守《扣件架規范》的相關要求外，還要考慮以下內容3.1、支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《扣件架規范》的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經長期使用發生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。3.2、施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發現下沉、松動和變形情況及時解決。四、頂板模板計算書附注：本工程梁計算均按最不利因素考慮，梁截面選取尺寸400*2500mm；頂板厚度300mm；支撐高度6.0m；4.1、參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度B(m)：0.40；梁截面高度D(m)：2.50；混凝土板厚度(mm)：300.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.90；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.20；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：6.00；梁兩側立桿間距(m)：0.90；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數：2；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：可調托座；2.荷載參數新澆混凝土重力密度(kN/m3)：25.00；模板自重(kN/m2)：0.50；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：53.1；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：木面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數：5；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：450；次楞根數：11；主楞豎向支撐點數量：4；固定支撐水平間距(mm)：450；豎向支撐點到梁底距離依次是：200mm，800mm，1400mm，2000mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；次楞材料：木方；寬度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；4.2、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，得5.714h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.500m；β1--外加劑影響修正系數，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。分別計算得53.119kN/m2、62.500kN/m2，取較小值53.119kN/m2作為本工程計算荷載。4.3、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數為11根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=45×1.2×1.2/6=10.8cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.45×53.12×0.9=25.816kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.45×4×0.9=2.268kN/m；計算跨度:l=(2500-300)/(11-1)=220mm；面板的最大彎矩M=0.1×25.816×[(2500-300)/(11-1)]2+0.117×2.268×[(2500-300)/(11-1)]2=1.38×105N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l經計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=1.38×105/1.08×104=12.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=12.8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=25.816N/mm；l--計算跨度:l=[(2500-300)/(11-1)]=220mm；E--面板材質的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=45×1.2×1.2×1.2/12=6.48cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×25.816×[(2500-300)/(11-1)]4/(100×9500×6.48×104)=0.665mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(2500-300)/(11-1)]/250=0.88mm；面板的最大撓度計算值ν=0.665mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.88mm，滿足要求！4.4、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.846/0.450=15.214kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×5×10×10/6=83.33cm3；I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；E=10000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=0.308kN·m，最大支座反力R=7.531kN，最大變形ν=0.103mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=3.08×105/8.33×104=3.7N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=3.7N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=450/400=1.125mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.103mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.125mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力7.531kN,按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×5×10×10/6=83.33cm3；I=1×5×10×10×10/12=416.67cm4；E=10000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經過計算得到最大彎矩M=1.121kN·m，最大支座反力R=20.947kN，最大變形ν=0.365mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=1.12×106/8.33×104=13.5N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=13.5N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據連續梁計算得到主楞的最大撓度為0.365mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=600/400=1.5mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.365mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.5mm，滿足要求！4.5、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=900×12×12/6=2.16×104mmI=900×12×12×12/12=1.30×105mm1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(25.00+1.50)×2.50+0.50]×0.90×0.90=64.881kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.90×0.90=4.536kN/m；q=64.881+4.536=69.417kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×64.881×1002+0.117×4.536×1002=7.02×104RA=RD=0.4q1l+0.45q2RB=RC=1.1q1l+1.2q2σ=Mmax/W=7.02×104/2.16×104=3.2N/mm2；梁底模面板計算應力σ=3.2N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=54.068kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=100.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=100.00/250=0.400mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×64.881×1004/(100×9500×1.30×105)=0.036mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.036mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.4mm，滿足要求！4.6、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=7.681/0.9=8.535kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×8.535×0.92=0.691kN·m；最大應力σ=M/W=0.691×106/83333.3=8.3N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值8.3N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×8.535×0.9=4.609kN；方木受剪應力計算值τ=3×4.609×1000/(2×50×100)=1.383N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值1.383N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×8.535×9004/(100×10000×416.667×104)=0.91mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.900×1000/250=3.600mm；方木的最大撓度計算值ν=0.91mm小于方木的最大允許撓度[ν]=3.6mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.799kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=7.681kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(0.900-0.400)/4×0.900×(1.2×0.300×25.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.900×(2.500-0.300)×0.500=3.704kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經過連續梁的計算得到：支座力:N1=N4=1.629kN；N2=N3=16.396kN；最大彎矩Mmax=0.497kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.098mm；最大應力σ=0.497×106/8763.9=56.7N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值56.7N/mm2小于支撐托梁的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!4.7、立桿的穩定性計算立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=1.629kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.149×6=1.072kN；N=1.629+1.072=2.701kN；φ--軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據《扣件式規范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.185×1.7×1.2,1.2+2×0.2]=2.417m；k--計算長度附加系數，取值為：1.185；μ--計算長度系數，參照《扣件式規范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.2m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2417.4/15.9=152；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數φ=0.301；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=2700.636/(0.301×424)=21.2N/mm2；鋼管立桿穩定性計算σ=21.2N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=16.396