用清水吸收，由11.某制藥廠現有一直徑為0.6m，填料層高度為6m的吸收塔，用純溶劑吸收某混合氣體中的有害組分。現場測得的數據如下：V=500m3/h、Y1=0.02、Y2=0.004、X1=0.004。已知操作條件下的氣液平衡關系為Y解：改造前填料層高度為改造后填料層高度為故有由于氣體處理量、操作液氣比及操作條件不變，故對于純溶劑吸收，由故因此，有操作液氣比為填料層增加的高度為12.若吸收過程為低組成氣體吸收，試推導。解：由故及101.3kPa，氣相的質量速度為0.525kg/(m2·s)，液相的質量速度為2.850kg/(m2·s)。已知20℃及101.3kPa時氨在空氣中的擴散系數為m2/s，20℃解：查得Pas由8-6，，，查得Pas由8-7，，14.用填料塔解吸某含二氧化碳的碳酸丙烯酯吸收液，已知進、出解吸塔的液相組成分別為0.0085和0.0016（均為摩爾比）。解吸所用載氣為含二氧化碳0.0005（摩爾分數）的空氣，解吸的操作條件為35℃、101.3kPa，此時平衡關系為Y=106.03X。操作氣液比為最小氣液比的1.45倍。若取解：二氧化碳的最小氣液比為操作氣液比為吸收因數為液相總傳質單元數為填料層高度為15.6.25。塔內裝有DN50金屬階梯環填料，其比表面積為109m2/m3。操作條件下，液相的平均密度為995.6kg/m3，氣相的平均密度為1.562kg/m（1）計算該填料塔的操作空塔氣速；（2）計算該填料塔的液體噴淋密度，并判斷是否達到最小噴淋密度的要求。解：（1）填料塔的氣相負荷為

填料塔的操作空塔氣速為（2）填料塔的液體噴淋密度為最小噴淋密度為，達到最小噴淋密度的要求。16.礦石焙燒爐送出的氣體冷卻后送入填料塔中，用清水洗滌以除去其中的二氧化硫。已收塔為常壓操作，吸收溫度為2解：查得Pas的質量流量為采用埃克特通用關聯圖計算泛點氣速，橫坐標為查圖8-23，得縱坐標為對于DN50塑料階梯環，由表8-10和附錄二分別查得故解出m/s操作空塔氣速為由圓整塔徑，取=1.0m校核，故所選填料規格適宜。取m3/（m·h）最小噴淋密度為操作噴淋密度為>操作空塔氣速為泛點率為經校核，選用=1.0m合理。第九章蒸餾1．在密閉容器中將A、B兩組分的理想溶液升溫至82℃，在該溫度下，兩組分的飽和蒸氣壓分別為=107.6kPa及＝41.85kPa，取樣測得液面上方氣相中組分A的摩爾分數為0.95。試求平衡的液相組成及容器中液面上方總壓。解：本題可用露點及泡點方程求解。解得kPa本題也可通過相對揮發度求解由氣液平衡方程得2．試分別計算含苯0.4（摩爾分數）的苯-甲苯混合液在總壓100kPa和10kPa的相對揮發度和平衡的氣相組成。苯（A）和甲苯（B）的飽和蒸氣壓和溫度的關系為式中p﹡的單位為kPa，t的單位為℃。苯—甲苯混合液可視為理想溶液。（作為試差起點，100kPa和10kPa對應的泡點分別取94.6℃和31.5解：本題需試差計算（1）總壓p總＝100kPa初設泡點為94.6℃得kPa同理kPa或則（2）總壓為p總＝10kPa通過試差，泡點為31.5℃，=17.02kPa，＝5.313kPa隨壓力降低，α增大，氣相組成提高。3．在100kPa壓力下將組成為0.55（易揮發組分的摩爾分數）的兩組分理想溶液進行平衡蒸餾和簡單蒸餾。原料液處理量為100kmol，汽化率為0.44。操作范圍內的平衡關系可表示為。試求兩種情況下易揮發組分的回收率和殘液的組成。解：（1）平衡蒸餾（閃蒸）依題給條件則由平衡方程聯立兩方程，得y=0.735，x=0.4045kmol=44kmol（2）簡單蒸餾kmolkmol即解得xW=0.3784簡單蒸餾收率高（61.46%），釜殘液組成低（0.3784）4．在一連續精餾塔中分離苯含量為0.5（苯的摩爾分數，下同）苯—甲苯混合液，其流量為100kmol/h。已知餾出液組成為0.95，釜液組成為0.05，試求（1）餾出液的流量和苯的收率；（2）保持餾出液組成0.95不變，餾出液最大可能的流量。解：（1）餾出液的流量和苯的收率（2）餾出液的最大可能流量當ηA=100%時，獲得最大可能流量，即5．在連續精餾塔中分離A、B兩組分溶液。原料液的處理量為100kmol/h，其組成為0.45（易揮發組分A的摩爾分數，下同），飽和液體進料，要求餾出液中易揮發組分的回收率為96％，釜液的組成為0.033。試求（1）餾出液的流量和組成；（2）若操作回流比為2.65，寫出精餾段的操作線方程；（3）提餾段的液相負荷。解：（1）餾出液的流量和組成由全塔物料衡算，可得（2）精餾段操作線方程（3）提餾段的液相負荷6．在常壓連續精餾塔中分離A、B兩組分理想溶液。進料量為60kmol/h，其組成為0.46（易揮發組分的摩爾分數，下同），原料液的泡點為92℃。要求餾出液的組成為0.96，釜液組成為0.04，操作回流比為2.8。試求如下三種進料熱狀態的q（1）40℃（2）飽和液體進料；（3）飽和蒸氣進料。已知：原料液的汽化熱為371kJ/kg，比熱容為1.82kJ/(kg?℃)。解：由題給數據，可得（1）40℃冷液進料q（2）飽和液體進料此時q=1（3）飽和蒸氣進料q=0三種進料熱狀態下，由于q的不同，提餾段的氣相負荷（即再沸器的熱負荷）有明顯差異。飽和蒸氣進料最小。7．在連續操作的精餾塔中分離兩組分理想溶液。原料液流量為50kmol/h，要求餾出液中易揮發組分的收率為94％。已知精餾段操作線方程為y=0.75x+0.238；q線方程為y=2-3x。試求（1）操作回流比及餾出液組成；（2）進料熱狀況參數及原料的總組成；（3）兩操作線交點的坐標值xq及yq；（4）提餾段操作線方程。解：（1）操作回流比及餾出液組成由題給條件，得及解得R=3，xD=0.952（2）進料熱狀況參數及原料液組成由于及解得q=0.75（氣液混合進料），xF=0.5（3）兩操作線交點的坐標值xq及yq聯立操作線及q線兩方程，即解得xq=0.4699及yq=0.5903（4）提餾段操作線方程其一般表達式為式中有關參數計算如下則8．在連續精餾塔中分離苯-甲苯混合液，其組成為0.48（苯的摩爾分數，下同），泡點進料。要求餾出液組成為0.95，釜殘液組成為0.05。操作回流比為2.5，平均相對揮發度為2.46，試用圖解法確定所需理論板層數及適宜加料板位置。解：由氣液平衡方程計算氣液相平衡組成如本題附表所示。習題8附表x00.050.10.20.30.40.50.60.70.80.91.000.1150.2140.3810.5130.6210.7110.7870.8520.9080.9571.0習題8附圖在x-y圖上作出平衡線，如本題附圖所示。習題8附圖由已知的xD，xF，xW在附圖上定出點a、e、c。精餾段操作線的截距為，在y軸上定出點b，連接點a及點b，即為精餾段操作線。過點e作q線（垂直線）交精餾段操作線于點d，連接cd即得提餾段操作線。從點a開始，在平衡線與操作線之間繪階梯，達到指定分離程度需11層理論板，第5層理論板進料。9．在板式精餾塔中分離相對揮發度為2的兩組分溶液，泡點進料。餾出液組成為0.95（易揮發組分的摩爾分數，下同），釜殘液組成為0.05，原料液組成為0.6。已測得從塔釜上升的蒸氣量為93kmol/h，從塔頂回流的液體量為58.5kmol/h，泡點回流。試求（1）原料液的處理量；（2）操作回流比為最小回流比的倍數。解：（1）原料液的處理量由全塔的物料衡算求解。對于泡點進料，q=1則解得（2）R為Rmin的倍數R=1.70對于泡點進料，Rmin的計算式為于是10．在常壓連續精餾塔內分離苯-氯苯混合物。已知進料量為85kmol/h，組成為0.45（易揮發組分的摩爾分數，下同），泡點進料。塔頂餾出液的組成為0.99，塔底釜殘液組成為0.02，操作回流比為3.5，塔頂采用全凝器，泡點回流。苯、氯苯的汽化熱分別為30.65kJ/mol和36.52kJ/mol。水的比熱容為4.187kJ/(kg?℃)。若冷卻水通過全凝器溫度升高15℃，加熱蒸汽絕對壓力為500kPa（飽和溫度為151.7解：由題給條件，可求得塔內的氣相負荷，即對于泡點進料，精餾段和提餾段氣相負荷相同，則（1）冷卻水流量由于塔頂苯的含量很高，可按純苯計算，即（2）加熱蒸汽流量釜液中氯苯的含量很高，可按純氯苯計算，即11．在常壓連續提餾塔中，分離兩組分理想溶液，該物系平均相對揮發度為2.0。原料液流量為100kmol/h，進料熱狀態參數q=1，餾出液流量為60kmol/h，釜殘液組成為0.01（易揮發組分的摩爾分數），試求（1）操作線方程；（2）由塔內最下一層理論板下降的液相組成x′m。解：本題為提餾塔，即原料由塔頂加入，因此該塔僅有提餾段。再沸器相當一層理論板。（1）操作線方程此為提餾段操作線方程，即式中則（2）最下層塔板下降的液相組成由于再沸器相當于一層理論板，故x′m與y′W符合操作關系，則提餾塔的塔頂一般沒有液相回流。12．在常壓連續精餾塔中，分離甲醇-水混合液。原料液流量為100kmol/h，其組成為0.3（甲醇的摩爾分數，下同），冷液進料（q=1.2），餾出液組成為0.92，甲醇回收率為90％，回流比為最小回流比的3倍。試比較直接水蒸氣加熱和間接加熱兩種情況下的釜液組成和所需理論板層數。甲醇-水溶液的t-x-y數據見本題附表習題12附表溫度t℃液相中甲醇的摩爾分數氣相中甲醇的摩爾分數溫度t℃液相中甲醇的摩爾分數氣相中甲醇的摩爾分數1000.00.075.30.400.72996.40.020.13473.10.500.77993.50.040.23471.20.600.82591.20.060.30469.30.700.87089.30.080.36567.60.800.91587.70.100.41866.00.900.95884.40.150.51765.00.950.97981.70.200.57964.51.01.078.00.300.665解：（1）釜液組成由全塔物料衡算求解。①間接加熱②直接水蒸氣加熱關鍵是計算R。由于q=1.2，則q線方程為在本題附圖上過點e作q線，由圖讀得：xq=0.37，yq=0.71于是顯然，在塔頂甲醇收率相同條件下，直接水蒸氣加熱時，由于冷凝水的稀釋作用，xW明顯降低。所需理論板層數在x–y圖上圖解理論板層數附圖1附圖2習題12附圖①間接加熱精餾段操作線的截距為由及截距0.323作出精餾段操作線ab，交q線與點d。由定出點c，連接cd即為提餾段操作線。由點a開始在平衡線與操作線之間作階梯，NT=5（不含再沸器），第4層理論板進料。②直接蒸汽加熱圖解理論板的方法步驟同上，但需注意xW=0.0172是在x軸上而不是對角線上，如本題附圖所示。此情況下共需理論板7層，第4層理論板進料。計算結果表明，在保持餾出液中易揮發組分收率相同條件下，直接蒸汽加熱所需理論板層數增加。且需注意，直接蒸汽加熱時再沸器不能起一層理論板的作用。習題13附圖習題13附圖13．在具有側線采出的連續精餾塔中分離兩組分理想溶液，如本題附圖所示。原料液流量為100kmol/h，組成為0.5（摩爾分數，下同），飽和液體進料。塔頂餾出液流量為20kmol/h，組成xD1為0.98，釜殘液組成為0.05。從精餾段抽出組成xD2為0.9的飽和液體。物系的平均相對揮發度為2.5。塔頂為全凝器，泡點回流，回流比為3.0，試求（1）易揮發組分的總收率；（2）中間段的操作線方程。習題13附圖習題13附圖解：（1）易揮發組分在兩股餾出液中的總收率由全塔的物料衡算，可得的計算如下及整理上式，得到則于是（2）中間段的操作線方程由s板與塔頂之間列易揮發組分的物料衡算，得（1）式中將有關數值代入式（1）并整理，得到14．在常壓連續精餾塔中分離兩組分理想溶液。該物系的平均相對揮發度為2.5。原料液組成為0.35（易揮發組分的摩爾分數，下同），飽和蒸氣加料。已知精餾段操作線方程為y=0.75x+0.20，試求（1）操作回流比與最小回流比的比值；（2）若塔頂第一板下降的液相組成為0.7，該板的氣相默弗里效率EMV1。解：（1）R與Rmin的比值先由精餾段操作線方程求得R和xD，再計算Rmin。由題給條件，可知解得對飽和蒸氣進料，q=0，yq=0.35則（2）氣相默弗里效率氣相默弗里效率的定義式為（1）式中將有關數據代入式（1），得15．在連續精餾塔中分離兩組分理想溶液，原料液流量為100kmol/h，組成為0.5（易揮發組分的摩爾分數，下同），飽和蒸氣進料。餾出液組成為0.95，釜殘液組成為0.05。物系的平均相對揮發度為2.0。塔頂全凝器，泡點回流，塔釜間接蒸汽加熱。塔釜的汽化量為最小汽化量的1.6倍，試求（1）塔釜汽化量；（2）從塔頂往下數第二層理論板下降的液相組成。解：先求出最小回流比，再由最小回流比與最小汽化量的關系求得。液相組成x2可用逐板計算得到。（1）塔釜汽化量對于飽和蒸汽進料q=0，yF=0.5，Rmin可用下式計算，即而則也可由提餾段操作線的最大斜率求得，即即將=50kmol/h代入上式，解得（2）第2層理論板下降液相組成x2逐板計算求x2需導出精餾段操作線方程。解得塔頂全凝器16．某制藥廠擬設計一板式精餾塔回收丙酮含量為0.75（摩爾分數，下同）水溶液中的丙酮。原料液的處理量為30kmol/h，餾出液的組成為0.96，丙酮回收率為98.5%。塔頂全凝器，泡點回流，塔釜間接蒸汽加熱。試根據如下條件計算塔的有效