鋼結構雨篷設計計算書一、計算依據：《建筑結構荷載規》《鋼結構設計規》GB50017-2015《建筑抗震設計規》《鋼雨篷(一)》07SG528-1圖集二、計算基本參數：本工程位于xx市，基本風壓3°=0.750(kN/m2)，考慮到結構的重要性，按50年一遇考慮乘以系數1.0,故本工程基本風壓3=1.0x0.75=0.75(kN/m2)。地面粗糙度類別按B類考慮，風壓高度變化系數取5.。米處(標高最高處)，查荷載規知，取：,=1.00，對于雨篷風荷載向上取|is=-2.0，向瞬時風壓的陣風系數3z=1.70。本工程耐火等級二級，抗震設防六度。三、結構平面布置結構平面布置圖：初步估計主梁采用：HN400X200X8X13次梁采用：HN250X125X6X9拉壓桿采用：①152X5.0鋼材均采用Q235級鋼1花5I突EI'網￡1?6[:1/701?/0I■"，：：?]I1?651PEE|1UE四、荷載計算1、風荷載1花5I突EI'網￡1?6[:1/701?/0I■"，：：?]I1?651PEE|1UEWk=0zpspzWo(1.1)式中：Wk---風荷載標準值(kN/m2)；阮---瞬時風壓的陣風系數；6z=1.70ps---風荷載體型系數；參照07GSG528-1圖集說明5.1.4條，向上取|is=-2.0，向下取|!S=1.0。pz---風荷載高度變化系數；按《建筑結構荷載規》GB5009-2012取值|iz=1.0;Wo—基本風壓(kN/m2)，查荷載規，市風壓取Wo=0.750(kN/m2)正風：Wk+=1.70X1.0X1.0X0.75=1.28kN/m2負風：Wk-=1.70X(-2.0)X1.0X0.75=-2.55kN/你簡化為作用在主梁上的集中荷載，荷載作用面積A=5.08X1.1=5.59m?正風時，Wk1=1.28X5.59=7.12kN/m負風時，Wk2=-2.55X5.59=-14.25kN/m2、恒荷載07GSG528-1圖集說明5.1.1條，正風時，雨篷玻璃永久荷載0.8kN/m2，負風時取0.3kN/m2。簡化為作用在主梁上的集中荷載，荷載作用面積A=5.08X1.1=5.59m正風時的雨篷玻璃永久荷載：0.8X5.59=4.47KN/m負風時的雨篷玻璃永久荷載：0.3X5.59=1.68KN/m次梁HN250X125X6X9,每米重29.7kg，自重甘次1=0.30KN/m。簡化成在主梁上的集中荷載，G次=0.30X5.08=2.53KN/m人主梁HN400X200X8X13，每米重66kg，自重g主=0.66KN/m。正風時恒載的集中荷載G1=2.53+4.47=7.00KN負風時恒載的集中荷載G2=2.53+1.68=4.21KN3、活荷載07GSG528-1圖集說明5.1.2條，鋼雨篷活荷載標準值取0.5kN/m2簡化為作用在主梁上的集中荷載，荷載作用面積A=5.59mQ=0.5X5.59=2.80KN/m雨篷活荷載考慮滿跨布置。4、施工或檢修荷載Sq2施工或檢修荷載標準值為1.0KN，沿雨篷寬度每隔一米取一個集中荷載，并布置在最不利位置。簡化為在主梁上的集中力，主梁間距S=5080。近似取P=5X1.0=5.0KN。五、主梁在荷載作用下的支座反力及力1.風荷載計算簡圖如下:正風時：￡Ma=0,0.2XWki/2+1.3XWki+2.4XWki+3.5XWki+4.6XW/2-3.5XR_=01.風荷載計算簡圖如下:正風時：￡Ma=0,0.2XWki/2+1.3XWki+2.4XWki+3.5XWki+4.6XW/2-3.5XR_=0k1By9.6Wki-3.5R/0RBy=9.6X7.12/3.5=19.53KN￡y=o,4X7.I2-I9.52-RAy=0，求得RAy=8.96KN。又Rb二RBy/sina=I9.53/sina=30.38KNRBx=Rbcosa=30.38Xcosa=23.27KN(4)￡X=0,23.27-RAx=0,R/23.27KN(T)力圖如下:負風時：￡Ma負風時：￡Ma=0,0.2XW/2+I.3XW+2.4XW+3.5XW+4.6XW/2-3.5XR=0k2k2k2k2k2By9.6Wk2-3.5RBy=0RBy=9.6X(-I4.2)/3.5=-38.95KN￡y=o,-4XI4.2+38.95-RAy=0，求得RAy=-I7.85KN0又RB二RBy/sina=38.95/sina=60.60KNRBx=Rbcosa=60.60Xcosa=46.42KN(T)￡X=0,46.42-RAx=0,R/46.42KN(4)力圖如下:(T)?■,Ih.I.i.I.ni?i\'..n.力圖如下:(T)?■,Ih.I.i.I.ni?i\'..n.恒荷載計算簡圖如下:正風時：￡M=0,A0.2XG1/2+1.3XG1+2.4XG1+3.5XG1+4.6XG1/2+4.62X0.66/2-3.5XR/09.6G1+6.98-3.5R/0'R=(9.6X7.0+6.98)/3.5=21.19KNByEY=0,4X7.0+0.66X4.6-21.19-RAy=0,求得RAy=9.85KN0又Rb二RBy/sina=21.19/sina=32.97KNRBx=Rbcosa=32.97Xcosa=25.25KN(>)￡X=0,25.25-RAx=0,R/25.25KN力圖如下:9.洶負風時：￡M=0,A0.2XG2+1.3XG2+2.4XG2+3.5XG2+4.6XG2/2+4.62X0.66/2-3.5XRBy=09.6G2+6.98-3.5RBy=0R=(9.6X4.21+6.98)/3.5=13.54KNByEY=0,4X4.21+0.66X4.6-13.54-RAy=0,求得RAy=6.34KNo又Rb二RBy/sina=13.54/sina=21.06KNRBx=RBCosa=21.06Xcosa=16.14KN(>)EX=0,16.14-RAx=0,RAx=16.14KN(T)力圖如下:n/1111\1/CO1W0hoc1100-?1130■Js44!4t時3.活荷載計算簡圖如下:￡M=0,A0.2XQ+1.3XQ+2.4XQ+3.5XQ+4.6XQ/2+3.5XR/09.6Q-3.5RBy=0RBy=9.6X2.8/3.5=7.68KN￡y=0,4X2.8-7.68-RAy=0,求得RAy=3.52KNo又Rb二RBy/sina=7.68/sina=11.95KNRBx=RBCosa=11.95Xcosa=9.15KN(4)EX=0,9.15-Rax=0,Rax=9.15KN(T)力圖如下:IDuKN.m盤KhJIDuKN.m4.施工或檢修荷載計算簡圖如下:施工或檢修荷載考慮不利布置，考慮以下4種不利布置：當求RAy最大值時，P布置在A點，顯然RAy=P=5KN,RBy=0o當求RBy最大值時，P布置在B點，顯然RBy=P=5KN,RB=5/sina=7.78KN,R/5.96KNEX=0,R：x=5.96KN。"、當求跨中彎矩M1最大值時，P布置在左跨中，M1=PL/4=5X3.5/4=4.38KN.m當求B支座負彎矩最大值時，P布置在懸挑跨端部，Mb=PL=5X1.1=5.1KN.m六、荷載組合根據荷載規，風荷載組合系數取0.6,活荷載組合系數取0.7，施工或檢修荷載取0.7。正風作用下的荷載組合由可變荷載控制的效應：S=1.2SG+1.4Sw+￡1.4x^xSQ由永久荷載控制的效應：S=1.35SG+￡1.4^SQi負風作用下的荷載組合荷載規規定，永久荷載有利時，永久荷載分項系數取1.0。不考慮活荷載有利效應。S=1.0SG+1.4SW各截面力及支座反力組合值如下表1.1,表1.2：表1.1正風時的主梁力及支座反力組合RRRRMMVVNS23.278.9623.2719.357.73-3.678.968.65-23.27S25.259.8525.2521.198.40-4.229.859.96-25.25S9.153.529.157.863.04-1.543.523.48-9.15QSP5.965.005.005.964.38-5.105.005.00-5.961.2Sg+1.4Sw+￡1.4^GSW77.6932.7176.7566.0628.17-16.7132.7132.37-77.691.35S+E1.4E68.4429.1767.5058.4025.10-15.2929.1729.02-68.44GQmax77.6932.7176.7566.0628.17-16.7132.7132.37-77.69注：R，V的單位為KN，M的單位為KN.m。N拉為正，壓為負。表1.2負風時的主梁力及支座反力組合RRRRM1MBVA