陜西銅川鴨口煤礦有限責任公司

中央下山2220綜采工作面設計說明書審批:總工程師:審核:采掘副總:機電副總:設計:生產科:動カ科:通風科:地測科:安質科:TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"第一章 工作面地質說明 1第二章 巷道布置 6第三章 采煤方法及回采エ藝 10第四章 工作面生產系統 13\o"CurrentDocument"第五章 工作面“一通三防” 45\o"CurrentDocument"第六章 作業方式及勞動組織 50第七章 工作面主要技術經濟指標 52第八章 安全技術措施 53附圖:1、2223綜采工作面煤層綜合柱狀圖22223綜采工作面走向、傾向預測剖面圖.2223綜采工作面煤層底板等高線及儲量計算圖2223綜采工作面巷道布置圖*2223綜采工作面巷道斷面圖62223綜采工作面供電系統圖ス2223綜采工作面設備布置圖&2223綜采工作面通訊系統圖女2223綜采工作面照明系統圖1Q2223綜采工作面供排水系統圖11、2223綜采工作面運輸系統圖122223綜采工作面供風系統圖B2223綜采工作面通風系統圖142223綜采工作面反風系統圖15.2223綜采工作面防塵系統圖162223綜采工作面監控系統圖1ス2223綜采工作面避災路線圖ia井上、下對照圖1Q采掘工程平面圖2223綜采工作面設計說明書第一章工作面地質說明ー、該面地面位于西路家村以北150米,地表為黃土覆蓋,西部為ゆ響山梁,東部為NE向溝谷交織的地貌。大部分為農田及果園,無其他重要建筑物。井下位于二水平中央下山深部東翼,該面南臨2221采空區,東鄰東ー下山采區西翼（為未拓區）,西、北為未采區。地面高程:加2卜+1036米;煤層底板標高:+4484480米;煤層埋深:448卜+556米。2223綜采工作面是中央下山第二個綜采工作面，根據本區段地質構造及煤層賦存條件,工作面設計走向長度平均為89咪，傾向長127米。根據已采2221工作面所揭露的煤層情況,聳2煤層最大厚度3.2米,最小厚度20米,平均厚度22米，地質儲量37.2萬噸,工作面回采率95%,可采儲量35.3萬噸。工作面由東向西推采。二、地質及開采技術條件L地^itSTfcfcW條^所采煤層為石炭系大原群5#—2賦存較穩定,厚度2g3.2米,平均厚度22米,結構為し0（Q25）Q7（Q4Q5,屬復雜結構之中厚煤層。整體為一向觀傾斜的單斜構造。工作面西部受NW斜構造控制,工作面東部受近四向斜構造控制，受褶曲構造影響,次一級W向落差!.0-20米的斷裂構造發育,煤層傾角0?20,對施工有一定影響。ドー煤層圍巖特征:底板:泥巖,黑灰色薄?中厚煤層狀,富含鐵礦結構和植物根部化石碎片,厚度2g40米。偽頂:薄煤和碳質泥巖組成,厚度Q卜20米受力呈鱗片狀，破碎。直接頂:砂質泥巖、ドー煤層和炭質泥巖組成,厚度3.卜60米，厚度變化較大。老頂:砂巖（K）,灰白色、中?厚層狀,中?細粒砂巖,層面富含白云母碎片,厚度3.g7.0米。水文地質條件:據222餘采面開采情況,該區域つ煤層頂板山西組砂巖富水,隨開采長度增加,涌水量較大,預計該面涌水量5g200立方米ノ］、時,水文地質條件較復雜。2.條^（Dれ煤層煤質:猿2煤的物理性質:深黑?黑色,條痕褐色,半金屬光澤為主,油脂光澤及暗淡光澤次之,斷口參差狀,局部見貝殼狀及階梯狀，中?寬條帶狀結構,似層狀?層狀構造,內生裂隙及平行節理較發育,裂隙中常有黃鐵礦或方解石細脈充填,煤層中常有粒度Q*12rm的黃鐵礦結核。セ煤層煤巖類型及顯微組分:以亮煤為主,夾寬窄不等的鏡煤與暗煤條帶,宏觀煤巖類型以光亮型和半亮型為主,煤巖鑒定結果,鏡質組分占44%85.球平均63.9隊半鏡質組分。を22%平均L22%半絲加絲質組分41~33.2%平均2282%鏡煤反射率為131?L64平均L462礦物質主要為粘土礦物,硫化物（黃鐵礦）、碳酸鹽礦物。黃鐵礦呈星點狀及侵染狀分布于基質體內,含量較大。洋2煤層的化學性質:本區22煤層可劃分為貧瘦煤（ゐ和瘦煤（四兩類，灰份:190g39.做平均29.22%硫份:全硫為204-601%平均3.5%為富硫煤。磷:Q〇ルQ096%平均Q05373%為低?中磷煤。發熱量：4571?6660大卡/kg平均5000大卡/^煤的工業用途:猿2煤層屬中?高灰富硫,低?中磷,中偏高發熱量,雖具有一定的粘結性能,但灰份和硫份含量高,僅可作為動カ、發電和民用。（2破、煤塵及煤層自燃情況:屬低瓦斯礦井,2007年礦井瓦斯鑒定結果,沼氣相對涌出量為23aM二氧化碳相對涌出量為461nH2004年7月經煤炭科學院重慶分院測定，抑制煤塵爆炸最低巖粉量7g75%有煤塵爆炸性,煤層無自燃發火現象。預測本區為低瓦斯區段,沼氣相對涌出量為215nj/t?2351M二氧化碳相對涌出量為450nM?470nfA三、工作面儲量!工作面可采地質儲量2223綜采面可采地質儲量計算:參數:平均煤厚22米;走向長890米,傾向長127米,容重!.ゝ4=SxH><R4=89OX127X22X1.5=37.2萬噸2工作面可采儲量Z產ルX9%Z尸37.2X95%=35.3萬噸式中:ム一可采地質儲量（萬噸）Z”一可采儲量（萬噸）S一一面積的田一平均煤厚（庁R--煤層容重（レ的3工作面生產能力F,i=IXH<M<RxR<CXXFr1=127X22x0.6xL5X95%X80%X6=1147VcJ式中:Fロー工作面生產能力レ工作面傾向長度（庁ア工作面設計采高（力陽截深⑺r-工作面煤層容重レ記?工作面回采率%j正規循環率％一日正常循環次數（個）故工作面年生產能力為At：=F日XN<a=1147X33QXQ85=322萬噸肉式中:んー工作面年生產能力▽年生產天數a一影響系數（取Q85）中央下山采區設計生產能力為40萬噸萍,綜采面投產后,該區域將只有一個綜采面生產,因此,采區生產能力可滿足綜采面生產能力。4工作面服務年限TZq/Aj-：=35.計322=1.1年）式中:A服務年限（年）Z歩一開采儲量（萬噸）ムー生產能力（萬噸Z年）第二章巷道布置ー、蘋廚虹韻:工作面兩順槽沿煤層走向布置,切眼垂直于順槽,沿煤層傾向布置,回采巷道沿む煤層頂板掘進。兩順槽通過進風斜巷2225斜巷、回風斜巷2223斜巷分別與中央軌下、中央皮下相連接形成生產系統,詳見工作面巷道布置設計圖。設計巷道總工程量2200米，其中除2225斜巷140米巖巷外，其余為全煤巷。二、斷面:工作面巷道斷面設計主要根據機械化礦井巷道安全間隙要求及設備外型尺寸而進行的,并符合《煤礦安全規程》規定,兩斜巷平臺及橫川錨網索支護巷道斷面為:毛寬3.8米,毛高29米,凈寬3.6米,凈高28米，掘進凈斷面1Q08平方米;兩順槽梯形全鐵支護斷面為9.24平方米,下凈寬3.5米,上凈寬26米;切眼錨網索支護斷面為:毛寬5.2米,毛高29米,凈寬5.0米，凈高28米，掘進凈斷面140平方米（各斷面尺寸詳見斷面設計圖）。斷面^算:!根據設備外形尺寸校驗0）2223上順（支架運輸巷）最小寬度以行道寬度歧架最大寬度用E人行道側寬度頒計巷道變形量=100葉135葉50葉50g350<3500因此,巷道斷面能滿足生產及安全要求。（22223下順（運輸巷）最小寬度風行道寬度彼帶寬度用E人行道側寬度+預計巷道變形量=100葉120葉50葉500^200^500因此,巷道斷面能滿足生產及安全要求。2根據風速校驗Qk=15x697=10455ni/hinQ,1=240x697m2=1672即:10455ni/fhin<502rd/fhin<1672Biyfhin故Q氐<最<蠱。按最小斷面驗算:V順=503/9.24/60=Q91n/s;M治=50RQ0§/6O=Q7^VWOレ14/60=060^經驗算工作面風速符合《煤礦安全規程》第101條規定。巷道斷面能滿足生產及安全要求。三、巷道布置M位:回采巷道:（2223運順、風巷,切眼）沿〈煤層頂板布置。準備巷道:（斜巷、煤倉）布置在奧灰巖及煤系地層之中。開拓巷道:（中央軌下、中央皮下、2223車場、2225車場）布置在奧灰巖中（已形成）。四、支護形式:準備巷道巖性為完整石灰巖時,實行全斷面光面爆破,裸巷。不完整灰巖、軟巖及煤系地層采用錨網噴、錨索支護,必、要時架鐵棚支護。回采巷道采用錨桿、錨索支護配合全鐵支護。擴切眼時采用錨桿、錨索支護。錨桿支護參數的計算（按懸吊理論設計錨桿支護參數）：L錨桿長度的計算L=L1+12+L3式中:L 錨桿長度L1 錨桿外露長度,一般取Ll=0.15米,對于端錨錨桿:Ll=墊板厚度曬母厚度+30~5Q12錨桿有效長度,ひ大于直接頂范圍。12L3 錨固段長度,一般取L3=Q3一0.4米。根據我礦實際情況,L1取。15米，12取!.6米，13取Q4米。所以:L=L1+L2+L3=015+L0.4=215米取L=225米2錨桿桿體直徑的計算d=35.5VQ^t式中:d 桿體直徑,叫Q 錨固カ,由拉拔試驗確定,冏8t 桿體材料抗拉強度,可我礦選用的左旋螺紋鋼的抗拉強度為340Mる錨固カ為80胡所以: d=35.52V80^40=17取d=^03鋤f間排距的計算a氣/Q^yL2a=SC=SI式中:sqsi e苗桿間排距;K 安全系數,KH股取し5ームY 巖石體積カ;我礦將安全系數選為2巖石體積カ為50所以:a=ノ。笄L2=V8Q/(2*L25*5。=Q8米所以取a=Q75米

五、掘進設備和工具:序號名稱型號單位數量1綜掘機EBZ-100厶22轉載機SZB-73Q/75ム23膠帶輸送機SSJ-80Q/2*75厶24幫錨桿鉆機MJ30厶25頂錨桿鉆機厶26張拉千斤頂160ム47鋼絞線切割器(Q-30厶38扭カ扳手>15CNvl把69錨桿拉拔計>ior厶210錨索攪拌機JB-15件611錨桿揃半機JB-15件6第三章采煤方法及回采エ藝一、采煤方法:根據我礦2220綜采面綜合機械化采煤方法的技術經驗,擬采用走向長臂后退式綜合機械化開采,全部垮落法管理頂板。選用M20(W62汽雙滾筒采煤機割煤,ZY2800-1"ン25型掩護式液壓支架支護,并通過支架的拉移來放頂和隔離采空區,選用S^3Q/264型刮板運輸機、SZB73a5殍專載機運煤。二、回采エ藝1、割煤:采用采煤機雙向割煤,采煤機行走時,前滾筒割頂煤,后滾筒割底煤,煤機由機尾到機頭為ー個循環,2裝煤:采用煤機滾筒螺旋旋轉裝煤，同時利用工作面運輸機上的鏟煤板在推移運輸機時將煤壁下的底煤裝入運輸機。A工作面沿煤層底板推采,采高22米。堅持正規循環作業，跟機拉移支架、移溜,確保工作面“三直”。附圖:采煤機采用斜切進刀方式示意圖。三、正規循環生產能力043KM127X0.6X22XL50X95%=239（噸）L工作面長度12フ米沐煤機滾筒有效翻采Q6米H工作面采高 22米R煤的密度 !.50噸垃方米G工作面回采率 9版〇-工作面正規循環生產能力日產量:Qi=6XQ=6X239=1434Q屯）月產量:Q產Q.X30天X93%=1434X3ax93%=408691（屯）月推進度由循環數X循環進度X月生產天數X月循環率=敘Q敘30X9叱=972米回采工效=（日循環數X循環產量）在作面定員=1434/10上13.ね?日四、頂板駆及控制L頂因工作面!按!獺蜥,老頂為4第綻頂板,所以選用樹用技架妍工作空間,利用支架頂梁,立柱切頂,全部垮落法管理頂板。根據我礦222除采面使用實踐經驗,確定選取ZY2800ZL変レ（25掩護式液壓能滿足工作面頂板支護和安全要求。2支護說明:（D工作面利用ZY280QZ1シ2レ（25液壓支架進行支護空間。支護長度:12上）X26&HX1.25=3.35n^A單支架支護頂板的面積,支架頂梁268Qnn寬125chru支架支護頂板的面積:%=幽127=3.35nb<12小25=^404出(2作面^2223縦50米,卻材料選用W2單體液壓支柱,工作阻カ為10CKN和嬢頂梁,支持陵為Tー柱。ス頂板控制:該工作面安裝べ80Q/L変”12理掩護式液壓支架101架,對頂板實行垮落法管理,采空區頂板隨支架前移自行跨落充填,最大控頂距362(hm最小控頂距302(hn)放頂步距60QmJ該支架移溜、揩^采用本架操作,端面距不大于15chm(D、正常生產時期頂板支護方式工作面頂板支護:采用追機移架的方式對頂板進行及時支護。在采煤機割煤后,先移支架,再移輸送機,移支架與移輸送機間距為10米。順序為:割煤ー移架ー移輸送機,正常移架要滯后采煤機ル5架。頂板破碎易跨落時,在距前滾筒!5m處移架或超前移架,即當發現片幫嚴重時,采煤機割煤前移架,然后再進行其它操作,エ藝為移架一割煤ー移輸送機。端頭兩巷的超前頂板支護:D、兩巷超前支護均不小于5(h)距工作面煤壁2Qn內,上帽丁ヨ鼓柱,20^Qn打雙明主,下順全眥r兩力歧柱,機尾止順)頂幫壓カ大時必須全甜丁成三排。2、上下幫超前支護的單體支柱、錢接梁距M幫煤壁各為30(hn)ー梁ー柱、不得使用斷梁或失效支柱,所打支柱迎山有力,升緊打牢,必須栓掛保險繩,掛設的頂梁全部絞接,支柱初撐カ不イ氐于9(KN3、兩巷超前支護的單體打成一條直線,頂梁錢接平直,支柱手把全部向巷道外側打成一致,不接頂的必須用板皮支實。(2、槨k時期的頂板控制:初次和周期來壓,前后端頭采用ZY2800/1"レ!25掩護式液壓支架,配底22型單體支柱及咫ド1200金屬絞接頂梁進行支護,在切頂線打欄頭密柱切頂擋肝,欄頭密柱柱距30(h%與支架切頂線打齊,并加打俄柱、儀棚,工作面機頭機尾架設四對3.6米“兀”型梁配合單體支柱邁步支護，邁步距60(hm一梁三柱,兩巷的上下幫采用單體支柱順巷道支護，ー梁ー柱，堅持頂梁錢接,支護長度為50米,上順中間ー排為20米,并拴掛好防倒繩。所打支柱初撐力源!19cm工作面來壓及停采前,要降低采高、超前移架、及時打開前探梁等措施,具體規定另行制定專項措施報批執行。（3）、過斷層及頂板破碎時的頂板控制1）、加強支護質量,斷層前圍時支架架間距合理,不擠、不咬,接頂平整嚴密、支架垂直頂底板。2）、相鄰架不能有明顯錯差不超過頂梁側護的ズ）,間隙不能超過規定小于20Qn。,移架時堅持調整架位。3）、各種液壓配件齊全、結構件、柱窩無開焊和裂紋,推移桿頭無嚴重變形,接頭無損壞。4）、斷層端石較硬，mm去通過時,采取打眼放炮方法皿標用采煤機直接割硬砰石。采用平整過渡,嚴禁出現臺階。5）、放炮前必須用廢舊皮帶將支架、閥組、立柱和管線予以保護,炮前炮后灑水降塵。6）、斷層面與頂板交界處，出現空頂必須用木料和荊^絞實接頂。7）、嚴禁煤機在斷層處留斜茬和回刀,斷層處的支架必須全承載,泵站壓カ不イ燈3QVPa4支護材料的使用管理:（D、對回收舊件應及時升井,若不能升井的,必須堆放在距工作面lOQn以外的材料堆放點,碼放整齊并掛牌管理。（ん材料設備分類碼峰齊,并懸掛標志牌,有標準畸點和庫房,材料、配件擺設整齊,油脂堆放點整潔,提注油要有專用工具。表5支護材料的備用數量名稱型號使用量待用量存放占§注I梁IOZ-120056065上下順J體EZ^236570材料兩室彳芭1.0X0.630〇片料場料①180X200010〇根料場五、觀測:L礦壓觀測內容:工作面頂板動態監測,以及工作面上下巷道頂板變化情況。2礦壓觀測方法:工作面每架立柱安裝壓カ表2塊,每次移架要做好礦壓觀測。壓カ表上要有保護罩,條件變化需爆破時,要有保護壓カ表的措施。第四章工作面生產系統ー、設備遜及布置:工作面設備選用綜采配套設備,分述如下;1）、采煤機:Mン20（＞46ぬぬ國產采煤機一臺,功率46W生產率750噸/小時。の、工作面輸送機:92630^64刮板輸送機一臺,長度127米,功率2x132KY輸送量630噸ノ］\時。3、液壓支架:ZY2800-1R8支架97架。ル轉載機SZB73い5一臺，長度30米,功率?5KY輸送量630噸カ、時。5、膠帶輸送機（下順）：E8P106か000輸送機一臺，長度850米，功率12W輸送量630噸カ、時。〇、乳化液泵站:ERB20Q^l.5ー套兩泵ー箱）,功率12W力、噴霧泵站:X?T2"55ー套兩泵ー箱）,功率15BW8、移動變電站:KB&2A630一臺,容量63歐必KB9NA500—臺,容量50CK四KBSエピ15一臺,容量315m9、慢速絞車:帥T4回絞8臺,均為!&5KVD、排沙潛水電泵:降80~8（?ひ理4臺，流量8保，ル揚程8（h）功率37EW1D、組合開關:KEZ80Q/U40?鋰和KBZ80Q/L14〇?理各1臺,額定電壓1140Y額諭入電流800A2離能力驗算:D、生產能力驗算:設計小時生產量ん=ん曰/井尸140レQ6*Q力=125噸ノ］、時＜0750噸ノ］、時〇?采煤機生產率;A日—工作面要求日產量;t一日生產時間;『影響系數符合生產要求。2、運輸能力驗算:A=125噸ノ］、時V8=630噸ノ］、時“運輸設備最小運輸能力;符合生產運輸要求。3、順槽膠帶輸送機運輸能力驗算:運槽條件:運輸長度85Ch）煤質松散密度q=1レ峽堆積角30。E8P106”L000膠帶輸送機有關參數:帶寬ln）帶速ケし88Pみ輸送能力由630%膠帶（800尸五級）拉斷強度P=80（W）膠帶自重qd=10kg/fh總圍包角450上托滾間距Lgl=L5n）下托滾間距:IWm電機功率125kw（D、膠帶寬度的確定:根據鼠Qs/KVK式中M膠帶運輸機的運輸生產率:125わ膠帶寬度:前火膠帶運行速度:L8也修Y一物料的堆比重:0.9レ3.與物料堆積角有關的斷面系統：135J傾角系統:Q8 amax-煤的最大塊度：35(hm則:B=0.82ゐm根據貨載塊度的要求:用2am荘200=^0(hm故選用B=100(hnl能滿足需要。、運行阻カ計算重段運行阻カg曬d+qgDbvl=10X(93+1葉15)X850X0.03=3009CN式中:q-每米長膠帶載貨質量fqZG.6X〇=630/0.6x1.88=93kg4nqgl—折算每米上托滾轉動部分質量qgl=GgV<gl=2レI5=15kg/fhQ1—每組上托滾轉動部分質量(采用鑄鐵座槽形托滾22ゆwl—上托滾阻カ系數Q03空段運行阻カgぐ綱勘 10X(1計5.2X850X0.025=333訳式中:qg2-折算每米下托滾轉動部分質量qg2=Gfeレ広2=17^=5.7kg^h42-每組下托滾轉動部分質量(采用鑄鐵座平形托滾Gg2=17k0通下托滾阻カ系數〇.025③、膠帶張カ計算用逐點法計算膠帶各點張カS2=SIS3=S2(1+W弊S3(1+WS5=S4H-WcS6=S5(1+WS片S時幅h S8=S7(1+WS9=S8=(1+?4S1+(1+W2W-(1+W幅h=(1+0.0,4S1+(1+0.05)2X302升(1+0.〇?X27258=L22S1+31953式中:2膠帶繞滾筒阻カ系數0.05按摩擦傳動條件考慮摩擦カ備用系數列方程S9=S1葉 S!葉00.15X7.85-1)/I.15]=296S1式中:4膠帶與滾筒間摩擦系數。15a-圍包角對應弧度450(7.85ml一摩擦里備用系數1.15解得:Sl=1836純 S2=18363NSA19282N S4=20246NS5=23268NS6=24431NSた5168SN S8=5427瓶S9=5427Wゆ、膠帶在滾筒上不打滑的條件,根據歐拉公式:S皖SIXeuお18364X3.25=59683N 符合歐拉公式仔、膠帶強度驗算:由于空載段膠帶的最小張カ比較容易滿足垂度要求,故通常只驗算重載段的懸垂度9VUヤ隹=5什q@[geo串式中q-每米膠帶貨載,93kg4nqd-每米膠帶質量，10kg/布匚一重段托輻間距,丄5米則成!!ヤ住=5(9升1。X1.5X0.99=7648N<S仁2443削故膠帶垂度能滿足要求。⑥、膠帶允許承受最大張カ皿母=1000X80Q/L0=80000^S9膠帶強度滿足要求。式中:B-膠帶寬度100(hmP?拉斷強度氏80(Wnn-膠帶安全系數（機械連接）n=10。、計算牽引力與電機功率主軸牽引力W）=S9-S1+0.046升Sl）=542フレ1836好0.04X042フ奸!8364）=3881N電動機功率申L1救彤4005=1.15X38816XL8”（1000x0.8=10メ球!25EW電動機功率滿足要求。式中:り一減速機機械效率〇.aム設備配備布置及運輸系統:1）、設備配備表:序號設備名稱設備型號單位數量1采煤機M3^0(W6OiV厶12刮^^輸送機33630^64ム13液壓支架ZV2800-1再切25架1014機SZB73Q/75厶15膠帶輸送機E6P106M000ム16乳化液泵站ERB20レ31.5套17噴霧泵站X?-12か5套18設備列車套19移動變電站KXZL630厶110移動變電站JSGZ^-500111移動變電站咫ZH15ム112慢速絞車JKM4厶813排沙潛水電泵H^-80-80-^W厶414開關KEZ80M140-8厶115開關KEZ80QZL140-612、設備布置:詳見（〈2223綜采工作面設備布置圖入3、運輸系統:詳見（〈2223綜采工作面運輸系統圖九二、設備安裝、回撤及材料運輸系統:工作面安裝及回撤時,在2223斜巷平臺絞車房、2223上順安裝臨時卿-14慢速絞車,用作液壓支架的提升運輸。!運煤路線:工作面輸送機煙3Q/26母ー橋式轉載機6ZA73Q/7?-2223運順膠帶輸送機（E6P106”1000—2225煤倉一中央下山皮帶巷一西大巷集中煤倉裝1T礦車ー翻罐籠ー暗斜井主皮帶一主井底裝載間,主絞提升。2進架路線:副井底ー聯絡石門ー運輸石門ー西大巷一中央軌下ー支架組裝帽室ー2223下車場ー2223斜巷ー2223上順ー2223工作面。a撤架路線:2223工作面一2223上順ー222痢巷ー2223下車場ー支架組裝爆室ー中央軌下ー西大巷ー運輸石門ー聯絡石門ー副井底ー地面4進配件、材料路線:副井底一聯絡石門ー運輸石門ー西大巷一中央軌下ー2223斜巷ー2223上順ー2223工作面5.運輸系統驗算:綜采工作面不可解體運輸的最大設備為工作面液壓支架,液壓支架重量為8000kg。為此,依據該液壓支架對提升運輸系統內的提升運輸設備能力進行校驗。2223材斜上架軌道運輸系統：絞車型號:JN2—14絞車功率:185KV絞車的最大拉カ:[Fj]=14000kg斜巷長度:t=15Qn斜巷坡度:aN0度提升鋼絲繩型號：6X19-021.5鋼絲繩破斷拉カ總和:QN9800kgf鋼絲繩單位重量:P=L658kg/m鋼絲繩摩擦系數:f2=0.15車輛摩擦系數:fl=Q01液壓支架重量:m!せ000kg支架平板車重量:m2=5OOkg①最大靜張カ校驗:FjF^i血+flcosx)-ffL6i感+f2c〇釵)=85006in2(HO.01COS2Q+L658*1506in2OW.15cos2。=107kg<Fj]=14000kg結論:符合要求。齣絲繩日系麒驗:=^98006107斗6>65(《煤礦安全規程》規定修6?③制動カ矩安全系數效驗對最大負荷、最大絞車安全制動K值的驗算豉=6107kg 絞車滾筒直徑:①30chm其制動カ矩:蠅ヨ10/〇.シ2=466kg.mF手?L1=F2*L2F2=F手?LレL2式中F手用人手最大力,40kgL1功矩手把, 1.1m口曲柄連接件, 0.Imn則F2=4OXL14-0.l=440kg.m閘皮行程約為5nm証=F2*L2/0.005=440x0.130.005=8800kg由于是圓周閘皮,故F正=3F正'WX88046400kgWJ=f*F正X〇.開2式中f為閘皮與滾筒的磨擦系數取〇.35則M|iM35X26400X0.紜2=1386kg.mWJ/W=138(^466=^97>2符合《煤礦安全規程》第432條之規定。通過上述對主要運輸設備能力驗算可以得出如下結論:該運輸系統內的運輸設備能力能滿足其要求。三、供電系統:222舞采工作面走向長度90味,傾斜長度12冰,采用分組供電,高壓部分由中央下山艘電所1#FB350-現高開通過ー趟日新用監視型高壓雙屏蔽電纜經中央軌下三段平巷、2223斜巷供給2220風巷1\2W2^-50（MX）.12K、型移變（75派）。由中央下山殲電所2#FBG50-翌高開通過另ー趟由73*9屮?2シ3日歌用監視型高壓雙屏蔽電纜經中央軌下三段平巷至2225下車場供給222運順すKB9ヱピOQ/8〇.6於型移變（45咪）;結合222除采工作面排水情況,根據本工作面出水狀況,安排鋪設排水專線供電進行排水。1、分組方式為:（D工作面采煤機（200X2ヌ8財,刮板輸送機（2X132附,液壓泵站（2X125附總、功率982則電壓等級為1140Y為ー組由222汎巷上了KB9Gゐン50〇/翌和移變供電;電纜敷設路線為:①下山穗電所1#高壓開關ー（KBS2%3〇/夠變（75（h）一四組合開關（40?-1乳化液泵站0?ー工作面采煤機（23?。②1夥變ー豕B9GZか0Q/6（W一六組合開關（40?ー房L化液泵站0?ー工作面刮板輸送機（趟11派,趟23冰）〇。風巷、運順222汎巷穩車（8X185儂,8吼化液泵站（3フ財,排水泵（2*373、及エ作面機尾煤電鉆綜保由下山殮電所拍B9340レ皺壓器供電;運順8乳化液泵站（37M,一部皮帶（125財,轉載機（75附、排水泵（2*37附、機頭煤電鉆綜保由簿變供電,電壓等級均為660V①風巷:殛電所泄壓器ー222讓平臺（37?KE/O攜開關（35咪）一8善L化液泵站67g一斜巷穩車一平臺照明綜保一巷道各穩車、排水泵電源一巷道照明綜保及工作面機尾煤電鉆綜保（80味）。②運順:夜電所高開ー蹊變（45?ー上平臺fBKDW攜、開關Q咪）一皮帶運輸機（53-8乳化液泵站（5（h）-221斜巷絞車6?一平臺照明綜保一各排水泵電源一巷道照明綜保一轉載機ー煤電鉆綜保（85冰）。222舞采工作面供電系統圖見附圖し222蹤采工作面負荷統計見（附表ト1）2移變、變壓器容量的選擇計算:(1)、1移變容量幡:計算電カ負荷總視在功率:莊PnXlQ/t〇っ2223綜采工作面是ー個按順序啟動的機械化工作面:K^=0.4W.6XP比Pn=O.4+0.6x20Q/608=0.6式中:Kr—需用系數;Pa最大電動機功率;匯Pn一所有電機功率之和。取cosP=0.7S=608x0.M).7=51豕必選用KB9C2^3OM.2KV移變一臺②、衰變變壓器容量選擇:計算電カ負荷總視在功率:SSPnXK^osD2223綜采工作面是ー個按順序啟動的機械化工作面：Kp=0.4+0.6XP溶?n=O.4+0.6x13R85=0.6式中:Kr—需用系數;Ps-最大電動機功率;ヽPn一所有電機功率之和。取co。=0.7;S=385X0.Ml7=33CK\A選用KB9GZピ〇”/12KV移變一臺0、超變變壓器容量選擇:計算電カ負荷總視在功率:SSPnXKi^o^2223綜采工作面是ー個按順序啟動的機械化工作面：Kp=0.4+0.6XP浴Pn=0.4+0.6x]5Q/240=0.71綜釘作面^coゆ=0.75;84OX0.71/Q75=^27m選用KB9GZ^00-M).69(L2)及<變一臺@、2223平臺絞車照明綜保容量僻:計算總視在功率:SSPnXK^o^);Kr-需用系數取1I2Pn=nX氏50X0.01=0.5KV式中:n-安裝燈盞數;ル每盞燈功率(馴取cosl>=0.&S=1X0.5/0.8=0.625K\5\選用ZB&-25照明綜保一臺0、轉載機處照明綜保容聶蟒:計算總視在功率:PnX;Kr—需用系數取1￡Pn=riXJM5X0.01=0.45KV式中:「安裝燈盞數;宀每盞燈功率(網取co3=0.&S=0.45XレQ8=0.562m選用ZB425照明綜保一臺ス按正常運行時,計算低壓網絡1140V電壓損失:(1)、按正常運行時,計算采煤機低壓網絡電壓損失:電壓損失由三部分組成。ヽ，或セ取書U%也!取式中:，取ー變壓器的電壓損失百分數,u%ー干線電纜中的電壓損失百分數/u%ー支線電纜中的電壓損失百分數D、度壓器電壓損失百分數(UcosDWsirtD)=0.81X(0.75X0.85+5.95XQ53=3.〇あ式中:§ー變壓器負荷系數;§=510.シ630=0.81U?變壓器電阻壓降百分數;い0"OS%=06OQ/1OX63。％=〇.7務壓器短路損耗;查表:，44600?變壓器阻抗壓降百分數;查表:『5.%U2=U2-U2=0.ザ—。フザ=5.4^coぜ、si通ー變壓器負荷中的功率因數及對應正弦值cosD=(200X0.85X2+68X0.85+125X0.85)/593=0.85siifl)=0.532、采煤機支線電纜中的電壓損失百分數mtartP)/<Je2X10叱=468XItfx0.18X(0.3151+0.078X0.62/(11402X100%=23旣式中:co。ー0.85tartP——0.62支線電纜截面按フ(W算R支線電纜每千米電阻〇.3151歐姆X支線電纜每千米電抗〇.078歐姆22戊為正常運行時,機組電動機的允許電壓降,一般取1%(m+W 0/%-^3^=10.5^3選干線電纜截面95毫米;按式，U%=RL陽Xta亜)/a?x10叱=468X10X0.65X(Q2301+0.075X0.62/(114Q2X10%=64あく10.5%通過計算選干線電纜截面95nli1符合要求。(?、按正常運行時,計算工作面刮板運輸機イ班網絡電壓損失式中:，函ー變壓器的電壓損失百分數/U%—干線電纜中的電壓損失百分數，取ー支線電纜中的電壓損失百分數D、雌壓器電壓損失百分數(Ucoil,-HjsirtlJ)=0.8lx(0.75X0.8升5.95X0.53=3.〇%式中平一變壓器負荷系數;§=31*389=0.81U?變壓器電阻壓降百分數;U=0"09%=6550/10X500%=〇.71%/ 壓器短路損耗;查表:』氏2550U?変壓器阻抗壓降百分數;查表:LM%1MHピ 皿鈿coぜ、sirtP一變壓器負荷中的功率因數及對應正弦值co。=(264X0.85+125X0.85+1.2X0.83d8A0.85sirfl>=0.532、工作面刮板運輸機支線電纜中的電壓損失百分數/U%ギL )/U2X10%=264XItfx0.18X(0.3151+0.078x0.6?/(114Q)2X100%=1.%式中:cosP=0.85tartP=0.62支線電纜截面按7CtaH十算R支線電纜每千米電阻〇.3151歐姆X支線電纜每千米電抗〇.078歐姆22戊為正常運行時,機組電動機的允許電壓降,一般取1%(m+WYU%YU%=1%-a.0%-1務=11.6務選干線電纜截面95毫米;按式/RLえXtartP)XJe2X100%=264X10tx0.65X(Q2301+0.075X0.62)/(11402X100%=3.66%<11.1叱選干線電纜截面95mli支線電纜7chM(3、1形變ーー乳化液泵:D、干線電纜的電壓損失。￡PeL盛X10公式:△止 式中:￡Pl電纜供電負載功率之和K￥RUeAgL&T線電纜長度na菊該選干線電纜面積偎降?需用系數;『銅芯橡套電纜導電系數;舊電網額定電壓V140X0.93X400XItf△ =15.3V425X1140X702)、支線電纜的電壓損失乳化液泵ーー噴霧泵)140X0.93X100X10 =7.6V425X1140X353、礎變的電壓損失:查得50(K礎變Rb=O.0204 Xb=0.128022PeKX即pjx5Lb= Le140K0.93XQ0204W.62x0.128X10,44V1140式中t@pj=O.62CC8>pj句.85)LMl^Al±HAL^=15.3+7.642^5.3VUtf690イ60X0.95=63VAIMAIJ滿足要求4按正常運行時,計算222優宗采面660v低壓網絡電壓損失:(1)、珊多變 膠帶運輸機D、干線電纜的電壓損失。ZZPel4CXltf公式:△止 式中:￡Pl電纜供電負載功率之和RUe.Agト阡線電纜長度3幅創選干線電纜面積倘KX-需用系數;R-銅芯橡套電纜導電系數;J電網額定電壓V240X1.2X100X10 =146V425X660X702、支線電纜的電壓損失(皮帶機頭イ21斜巷絞車乗載機)125X0.62+75X0.62+1&5X0.62-122X0.62公式:=1.5V公式:425X660X353、漸多變的電壓損失:查得50CKS夥變Rb=O.0270Xb=0.1597)22PeKXBb+tgDpjx日△Ub= Ue240X0.93XQ0270+0.62x0.1597)X10，= =9V660式中pj=0.62CCS)pj=0.85)△W\L>MW\Uf=17.7+1.22-^5.IV△Un=690-660X0.95=63VAIMAIJ滿足要求0、變電所KSJ32破壓器ーー222嚇順穩車D、干線電纜的電壓損失。EPel^X!。公式:△Ufe= RLfe.Ag式中：￡Pl電纜供電負載功率之和可按同時使用給絞車計算,取55.5KMト干線電纜長度可反朝選干線電纜面積遍BX?需用系數,取!；R-銅芯橡套電纜導電系數;Ufeー電網額定電壓V77X1.20X1000X10△ =47V425X660X70ュ、支線電纜的電壓損失(221臂絞車)3X185X22X1.2X10公式: ミIV425X660X253、KSJ電壓損失:查得32CK殲壓器RM).027%Xb=O.0607)13PeKXpjx5Lb Lfe290XL2X(p.027W62x0.0602X1(/= T.9V660式中pj=l.27CCS)pj=0.7)W\UyAUWALM^+7.9=57.9VUtr590-^60x0.95=63V△LmU滿足要求.ス按采煤機啟動時,計算網絡電壓損失規程規定:機組啟動時端電壓不能イ氐于額定電壓フ%機組啟動時允許電壓損失U=12OO-114OX7%=34汎姬器電抗:を0.1246蛔器阻抗:。0167移變至組合開關MRX95nぶ電纜電阻:R例E).230X0.48=0.110電抗:XW3=0.075X0.48=0.036組合開關至采煤機MP3X7Qmi電纜電阻:RHS=0.3151X0.18=0.057,電抗:寵/E).078X0.18=0.014ANRtR隹=0.11十).14W.016Ao.267、エ買區卷=0.0167W.03ao.010〇.0667ZWR4E父Z=0.256機組啟動時額定啟動電流41113A機組啟動時電壓損失，四合1200X0.256=307.2火345V滿足機組電機啟動要求。6按電纜允許電流校驗(D、工作面刮板運輸機干線電纜允許電流校驗:k=￡PnXK^/(1.732XUCXcoq)=389x060X1レ(1.732X1140X0.8電25夂293A降=0.4+0.6X13/8は).6Q選用95nH截面電纜(I?司93A滿足要求。fKB9ヱJ53”移變低壓側電流折算到高壓電流:ム=①ウXLVU=225X114Q/S00(M25夂60.6A1#KBSA63Q/6移變高壓側額定電流（LWQ的;故選用高壓35nni屏蔽電纜（L=14第（2、工作面槌!干線電纜允許電流校驗:k=2PnX施/（1.732XUeXco④）=689x0.60X1レ（1.732X1140X0.8=147夂293AIOE）.4+0.75X20Q/593=0.6Q選用95mH截面電纜（L=293A滿足要求.才KB9ヱ-50”移變低壓側電流折算到高壓電流:1?1=MxUXJ=225x114Q/600舊也48A1#KB9GZj3（H移變高壓側額定電流（Lエ網;故選用高壓35nl!塀蔽電纜（1=14於@、2220上順イ氐壓660v系統膠帶運輸機干線電纜允許電流校驗:L=EPnXK^/（l.732XUxco?D）=20&5x0.62x1レ（1.732X660X0.騒=135夂215A故選用7Cta!電纜（1づ15A加權平均值cost=（208*0.85々08=0.85ずKB9ヱ?50”移變低壓側電流折算到高壓電流:レ=0d）XU/U=135X114Q/6000=55.6<48AずKB9A50”移變高壓側額定電流（L=4號；故選用高壓35nri屏蔽電纜（1=14於@、2220下順低壓660粽統穩車干線電纜允許電流校驗：k=EPnX3（1.732XUXco@）=200x0.6x1レ（L732X660X0.83=124%：173A故選用5面電纜（L=173A加權平均值cosD=（10X1&5X0.83422X0.8升!.2X0.83々00=0.85〇、KSJ32Q/6變壓器イ姙側電流折算到高壓側電流:「テ:LxU/Q=124x66（^000=13.6Ac30.8A(8、高壓開關選擇:因LW25Aムせ蹌后タ5.6A,レテ13.6A故產即Oh5高開選用10いァ由50H5高開選用5Q/5;ずFBG5k高開選用5Q/5;ずFBG50~6高開選用5QA■=ム+Q+ム+レ=42H2&+25.6+-13.6=109.7A故變電所總高開選用15”的。ス中央下山雌至2220面移變高壓電纜的選擇(D、長度的確定:從中央下山交電所至2220綜采面下順f移變安設位置距離フ20米,考慮懸掛弧度系數,拄=1.05,則實際電纜長度為年/20K1.〇±756米,取電纜長度為770米。222艦采面下順億變至激變安設位置距離10米,考慮懸掛弧度系數,K=L05,則實際電纜長度為b=10xL05=12米,取電纜長度為!2米。從中央下山髏電所至2217下車場湘變安設距離200米,考慮懸掛弧度系數,上!.05,則實際電纜長度為I^OOXL0210米,取電纜長度為220米.(2、截面的校驗:按經濟電流密度選擇。Sj=Iイ,根據礦井生產情況,取年最大負荷利用小時數3000-5000小時,查表取經濟電流密度曰25ん碗銅芯)。2220下順1懶變總負荷為593服實際負荷電流:Ig=§/(1.732X凌?,卓Pe-KX-BiycojOK^O.55,Kg=0.85,coゆ=0.7Ig=§/(1.732X1^)=63Q/(L732X。=60.6ASj=Ia4=6Cl6/225=^加!適電纜產品目錄,選擇USP3X3陽X125師用監視型高壓雙屏蔽電纜。2223下順徽變總負荷為39W實際負荷電流:Ig=5/(1.732X3,堂Pe-KX-卯603DK^O.55,Kg=0.85,co。=0.7I驢§/(l.732X隻)芍0Q/(L732X。=48ASj=I/W0.い22后!!查ゆ產品目錄,選擇USP3X35BXl2JST用監ネ脾高壓雙屏蔽電纜。2223下順藤變總負荷為20密V實際負荷電流:Ig=§/(1.732XUe,S^Pe-KX-1M:〇。檢").55,Kg=0.85,coめ=0.7Ig=§/a.732XL3=5OQZ(L732X$=48ASj=I取4=6〇.62ヌ加!渣電纜產品目錄,選擇IISP3X35BX12JST用監視型高壓雙屏蔽電纜。（3、截面積校驗:按持續允許電流校驗電纜截面,查表知所選電纜的允許載流量為14眥Ig=60.6A148A 148A 蹌滿足要求。&井下高壓電纜安例校核（D、井下計算負荷電流:井下最大涌水量時用電負荷為1300網（其中一、二水平主泵、暗斜井皮帶占300@。M30Q/V3X6X0.8）=156A入井電纜Ym2Tx95nn!安全載流量為29341564井下電纜YJV22Tx7溫安全載流量為215毋1564（2、井下高壓電纜壓降校核D、入井電纜壓降計算:從地面35KV變電站至二水平中央變入井理慳號為YM2^X95nni電纜,長度740米。YJVi2Tx 電纜單位負荷矩時電壓損失百分比:當cosC=0.8時為〇.75%/WKn查表）則入井電纜線路電壓降為:△U1%43X0.74X0.752%=0.フ旣2、井下高壓電纜壓降計算（二水平中央變至中央下山雌）：YJV22Txフ端電纜單位負荷矩時電壓損失百分比：當cosC=0.8時為〇.97旣スWKn查表）則井下電纜線路電壓降為:△*L0X3.6X0.978%=3.55%3）、中央下山灣至2220下順1博變高壓電纜壓降計算:這段電纜為?SP3X35BX12JST用監視型高壓雙屏蔽電纜,長650米,電纜單位負荷矩時電壓損失百分比：當cos0=0.8時為1.321%/WKn查表）則1夠變高壓電纜線路電壓降為:△磔〇.55X0.65X1.321%=0.47%△l^AWALE%IAW481%<5%④、中央下山雌至2220下順2攜變高壓電纜壓降計算:這段電纜為USP3X35Hx 用監視型高壓雙屏蔽電纜,長280米,且負荷較小,故壓降小于2220上順1夠變。所以高壓電纜壓降符合要求。（3、按電纜短路時熱穩定校驗電纜截面:Anin>Qd⑥xMtpW/C式中：Id@ーー三相最大穩態短路電流,AAninーー電纜短路時熱穩定要求的最/J嚴面,mn2tplr=tse-l-tbr-K).05^=0.Is-K).Is-K).05s=0.25stse-一短路保護動作時間,井下高壓配電裝置速斷動作時間tse<10Qns=0.Is;tb!ーー開關動作時間,真空斷路器分閘時間tbr-0.Is0.05-一考慮短路電流非周期分量影響增加的時間G--熱穩定系數,取93.4(中間有接頭)計算電纜的相對基準阻抗:Yー電導率:取425高壓鎧裝電纜電抗:95nm2電纜Xl=0.069Q,7(hm2電纜X2=0.072Q, 35nm2電纜X3=0.078Q設:Sj=100W\Uj=63KV則:Ij=Sj/(1.732XUj)=100x106/(L732X63X1000內164ARj=SjXL/U2XアX9;Xj=SjI^<]j-2x100QZj=Rj2+X)2-235K陸電站至二水平中央變電所電纜的相對基準阻抗:Rj=100x74Q/(632X425x95)=0.462QXj=100x0.74X0.06M32=Q1286QZj=0462240.12862-2=0.4796Q二水平中央變電所至中央下山雌電所蟒的相對基準阻抗:Rj=100x360Q/(632X425X7。=3.049QXj=100x3.60敘0.07M32=0.653QZj=6.0492+0.653223.118Q中央下山雌電所至2220下順1赧變一次側電纜的相對基準阻抗：Rj=100x65Q/(632X425x33=1.10QXj=100x0.65X0.07シ^32=Q1277QZj=(1.10次).12772告=1.1074Q35K\^電站至2220下順1攜變一次側電纜的相對基準阻抗：ZZj=O.479m11&+-L10744705QIjd3=U：Zj=O.2125Id@=Ijd3xIj=Q2125X9164=1947.35AAnin=Qd"X%/tpO/93.4=1〇.42nnl<35nr!滿足熱穩定要求。(4、高壓系統短路電流及短路容量的計算:由(三)計算知:ZZj=O.479m11&H.1074470?;Ijcf=UZj=O.2125;Id9=IjcfxIj=0.2125X9164=1947.35A則可能發生三相短路電流最大沖擊值!ch5和短路容量ッ為:Ic-55Id?=255X1947.3X965.74AS>S彼Zj=10(H705=21.23?所選高壓開關額定動穩定電流3Lm額定熱穩定電流125K\短路容量io(m遠大于計算值,故所選高開的動、熱穩定性符合要求。タ短路電流計算:(D、1抽變D、『移動變壓器二次出口端的短路電流Id計算;變壓器二次出口端電壓120兆容量63(m系統短路容量按3(MA計算;查表知,系統電抗發=0.0480Q纜5Qnii;L=0.77FM高壓電纜電阻、電抗:1^0.41^^0.075R困5=0.412X0.7谷〇.317め;X=3=0.075X0.7M).05711變壓器電阻、電抗:查表得:R=0.01611 X=0.124G匯然=Q.317Z/5240.016>0.0211卷=0.04&H).057X40.1246=0.1711豆椅をズ 2=0.1750Id=U^Z=120Q/Cx0.175G』］6A與、采煤機電機短路電流ス計算NCEMX95型電纜電阻、電抗,L=0.25FMR0=0.247X0.25=0.0611;X)=0.075X0.25=0.01Q0.02SHO.061=0.OH;\X=0.1754-0.018=0.19Hツ乏戻広犬 Z=0.14GId24^2Z=120Q/Cx=0.213)與816A3、粵L化液泵站Id計算MJMX70型電纜電阻、電抗,L=0.02KVIIM).34g;爰<107めR0=0.346X0.02=0.006?1;)3>0.078xQ02=0.001G0.02SHO.0069=0.03511 0.17升0.001U0.1711我口￡義 Z=0.1S1Id=<m=120Q/(2x0.18W330A(2、邪侈變1)、ア移動變壓器二次出口端的短路電流Id計算;變壓器二次出口端電壓1200X容量50(m系統短路容量按30VKA計算;查表知,系統電抗&=0.0480變壓器電阻、電抗:查表得:R=0.02041 X=0.12G纜5(hin；L=0.7?V[高壓電纜電阻、電抗:出〇.412行〇.075R3也=0.412X0.78=0.3211;X遍=0.075X0.78=0.05Q=0.32,4?〇.0204=0.0311三工買図長冰=0.04&H).05^40.128=0.17S1スえR史ズ 2=0.17X1Id^^Z=12OQ/0<0.17$=33704與、刮板輸送機前電機短路電流Id計算KMX70型電纜電阻、電抗,L=0.02FMIM).34g;5^0.07X1R=0.346X0.31=Q1011;X=0.078X0.31=0.02410.03340.10^=0.141;匯ー0.178+0.024=0.20X1Z巨;乂 Z=0.2441ia=4^Z=12OQ/0<0.244=245943）、刮板輸送機后電機短路電流Id計算70型電纜電阻、電抗,L=0.19EM1^0.34g;爰0.07GR0=0.346X0.19=0.06511;X）=0.078x0.19=0.0144Q02加065片0.0941I與田0.17升0.0148=0.18g容を必広ズ Z=0.21K1Id=4^Z=120Q/（2x0.211）=2845A3）、雋L化液泵站Id計算M3MX70型電纜電阻、電抗,L=0.03JM&O.34g;百07GR=0.346X0.03=0.0D;X=0.078X0.03=0.0023410.02SHO.01=0.03g;工居0.17升0.002300.1711ZWRえ大 Z=0.18X1Id=即3=12OQ/0<0.182W295A（3、相變1）、ず移動變壓器二次出口端的短路電流Id計算;變壓器二次出口端電壓690Y容量50鵬系統短路容量按3。如辨十算;查表知,系統電抗陽）.015515（hm;L=0.45FM高壓電纜電阻、電抗:戻=0.4月#0075R=^b=O.412X0.45=0.18X1;X=^b=Q075X0.45=0.03311變壓器電阻、電抗:查表得:R=Q006Q X=0.04211然=d18y&740.0068=0.009241ご發買脩な卷=0.015%〇.0337出y40.042+0.0551豆RHE犬 2=0.05911レU密690Zの＜0.00470QAュ、轉載機短路電流Id計算NMMX70型電纜電阻、電抗,L=0.80BMR=0.3112;X=0.07QR=0.315X0.8=0.346X1;X=0.078X0.8=0.085X10.00&W.3465=0.3X1と治0.05升Q0858=0.1441Z支:RHE義 Z=0.142X1L旦?2Z=120〇Zの＜0.1425)=2450A3皮帶運輸機短路電流Id。計算MflMX0.315型電纜電阻、電抗,L=0.03曲!Rf=O.31X1;^0.07X1R=0.315X0.03=0.0751;X=0.07釈0.03=0.0X1、?〇.00&W.OOM).0111;Aお〇.05升0.0023=0.06X1ZWR?広ズ Z=Q0611[do=^Z=12Oレの＜0.063)=54764(縱各綜保短路電流D、2223下順照明綜保二次側出口短路電流Id計算MtMX9升IX25型電纜電阻、電抗:L=13V!R1=O.230X0.012=0.002X1Xl=0.075X0.012=0.00051Mrf70+-1X25型電纜電阻、電抗:b=l(MR2=0.315X0.01=0.00311;X2=0.078X0.01=0.000X1M2X2升IX10型電纜電阻、電抗:If=1(MR3=0.864X0.01=0.008g;X3=0.088X0.01=0.00051二?Q029002升Q0032+0.0086=0.04611どお〇.159SHO.OOOW000mOOOM).162X1之乏戻広犬 Z=0.1651Id尸U2Z=12OQ/0<0.169與550A2、2223上順照明綜保二次側出口短路電流い計算Mrf5O1-1X16型電纜電阻、電抗:I戸フ(MR=0.44雙0.0M).03141;Xl=0.081X0.〇六Q00511Mrf16+1X6型電纜電阻、電抗:レ2(MR=L37X0.02=0.02741X=0.〇%0.02=0.001X10.007Ho.031so.0274=0.06441、發0.057710.0057+0.0018=0.06521豆№?広ズ Z=0.0910■=1^2=69シCx0.091。ヨ783A3、2223上順煤電鉆綜保短路電流1へ計算M?X50型電纜電阻、電抗,b=l.R=0.448XL0=0.44X1;X1=Q081XL0=0.0811M?X16型電纜電阻、電抗,L=0.01KMR=L37X0.01=0.01311;X2=0.09X0.01=0.00051￡40.007訐0.44升0.0137=0.469J1工と〇.057Ho.0488+0.0009=0.10741Z巨;盛也ズ Z=0.481411(13^^2=69^(2x0.4814=72QA短路電流表:短路點IdlI龍Id3IdlId5Id6Id7短路值3416281633303370245928453295短路點I曲I的IdlOIdllIdl2Idl3短路值570024505476355037857201Qイ氐壓開關的整定f移變低壓系統整定:(1)、采煤機開關過負荷、短路保護動作整定值計算:采煤機主機:P^OCKVIe=119.2A牽引電機:P^(W1^=6041)、過負荷保護整定:IzKEIe則!zl=119.2X244g9蹌2、短路保護動作整定:Iz2= Ie 取Kx=1則Iz2=8x119.計119.2440=1131A3、校驗靈敏度系數:Idかz-816/1131=248>1,ふ滿足靈敏度要求。(2、獰L化頻站開關過負荷、短路保護動作整定值計算:乳化泵電機:Pf125EWIe=€25AD、過負荷保護整定:IzlW'Ie則Izl=825A2、短路保護動作整定:Iz2=80取Kx=1則Iz2=€x825=66QA3、校驗靈敏度系數:W1z2=^33(H60=5.A1.と滿足靈敏度要求。カ移變低壓系統整定(D前刮板輸送機開關過負荷、短路保護動作整定值計算:前刮板運輸機電機:Pf132KY[-87AD、過負荷保護整定:IzKEIe;則Izl=872、短路保護動作整定:Iz2=83K近IeIz2=8x87A取フ80A3、校驗靈敏度系數:Id4/lz-459/78115>し公滿足靈敏度要求。(2、后刮板輸送機開關過負荷、短路保護動作整定值計算:后刮板運輸機電機:Pe=13W87A1)、過負荷保護整定:Izl<￡]Ie;則Izl=872、短路保護動作整定:Iz2=8IOW2IeIz2=8x8外取78QA3、校驗靈敏度系數:IdMz2^84y780=^.64>L 滿足靈敏度要求。(3、券L化液泵站開關過負荷、短路保護動作整定值計算:乳化泵電機:P—I25EWI-825AD、過負荷保護整定:IzK'Iq則IzI325Aん短路保護動作整定:Iz上8Iユ取Kx=1則Iz2=8x825=66QA3、校驗靈敏度系數:IdRz2=^296/660=498>L 滿足靈敏度要求。湘^(氐壓系統整定(1)、皮帶運輸機開關過負荷、短路保護動作整定值計算:皮帶運輸機主機:Pe=12WIe=143AD、過負荷保護整定:IzKEIe則Izl<143A2、短路保護動作整定:Iz2=KW立Ie取Kx=0.6X7V^0&5=0.62則Iz2=8x150=120043、校驗靈敏度系數:IdMz有476/1200=456>1,公滿足靈敏度要求。（穹、轉載機開關過負荷、短路保護動作整定值計算:乳化液泵電機:P日5KYI廿862A1）、過負荷保護整定:Izl<22Iq則Izl=86Aュ、短路保護動作整定:Iz2=81GIz2=8x90=720A3、校驗靈敏度系數:Idlレtz-45Q/720W.4>L2;滿足靈敏度要求。仔、1攜變負荷側總開關過負荷保護、短路保護動作整定值計算:采煤機Pg00*2460*2卅46網H0蹌乳化液泵電機:P—l25KMIe=825A1）、過負荷保護整定:IzKEIe;則IzlW90A2、短路保護動作整定:Iz2=WJSIe=8X132+13升19.計5.24B25=1295.5A3）、校驗靈敏度系數:IdlQ/[z2=281M295.5卓17>LZ滿足靈敏度要求。6、2度變負荷側總開關過負荷保護、短路保護動作整定值計算:刮板輸送機Pel32*2464WIe=105.6A乳化液泵電機：P曰25KM1^=825A1）、過負荷保護整定:Izl&￡Iq則IzlW5的か、短路保護動作整定:Iz2=04Ie=8x105.6+105.6+825=1035A3）、校驗靈敏度系數:IdlQ/[z2^295/L032 19>Lク滿足靈敏度要求。〇、湘變負荷側總開關過負荷保護、短路保護動作整定值計算:皮帶輸送機P1125KV1.143.74乳化液泵電機:P.125KYIe=143.7A張緊絞車P.7.5W1e=&的1）、過負荷保護整定:IzK^Ie;則Izb396A2、短路保護動作整定:Iz2=Ie=8x14升1434^1296A3)、校驗靈敏度系數:IdlOlz2=^45Q/L295.5=1.89>L滿足靈雖要求。電鉆綜保、照明綜保的整定值,原邊為A5A副邊為!O-15A12高壓開關整定(D1犒防開關整定計算:過流整定:L>(L2^L4X品?膵D/KL=1.3X(1056^8ス葉5.2-1B23々^4結過載整定:エ=468A(2、囁防開關整定計算:過流整定:L>(LLX品笹DH=L3X[69O874B23—13久過載整定:L=L=35A(3囁防開雉定計算:過流整定:L>(LL4XG笹L)小L=1.3X(115葉8溺Zt=1794過載整定:1=1=2QA附表:1-1負荷名稱每臺電動機額定容量(KW)工作電動機臺數設備總容量(KW)額定電壓V額定功率因數cos①MG200/468—WD米煤機2X200+2X30+8546811400.85刮板^^送機2X132226411400.85乳化泵12522506600.847517511400.85SSJ-800/2X75皮帶運輸機12511256600.85JM2-1418.581486600.83潛水泵1111111400.85潛水泵111116600.85煤電鉆1.222.41270.83前1379.4四、供排水、供液、供風系統:!供水系統:2223綜采工作面上順鋪設T①5（hm供水管,供工作面機尾防塵、巷道風流凈化、乳化液泵站用水和采煤機用水（冷卻以及噴霧）。下順鋪設ー趟①5chm供水管,供各運輸機及轉載點噴霧滅塵用水。上、下順供水管路上每間隔50米安裝ー組三通和閘閥,供巷道灑水滅塵用。2223上順:沿2223斜巷、2223運輸聯巷、2223上順用①8cM岡管接到工作面機尾。2223下順:沿2225斜巷、2225運輸聯巷、2223運順用①5chmm管接到工作面。2223上順供水管路選型計算:根據公式0（共ヨ600VS式中V水的流速4遅）輸供水管的截面積餾①采煤機冷卻內外噴霧用水量:Ql=4②液壓支架用水量:3Mh（系統泄漏量）③其它降塵用水量:3LWh總用水量:。@@但 &+-1.8=9.2mか!〇上順供水=3600VSW600x2X雜）2X3.14當2mVK則cMQnn上順則選用①50的供水管可滿足要求。上2223下順供水管路選型計算:①各轉載點噴霧、降塵用水量:45mか!②其它用水量:2總用水量:Q〇十以M26=7.山6か怎順供水イ600VSW600X2X0^)2X3.1^7.1mか!則cMSun下順則選用中50的供水管可滿足要求。2223工作面總用水量:Q總、=Q§W共水4Q回順供水引2+7.1=16.3mか!根據公式Q總ヨ600VSW600X2X@@2X3.1018則出^如n供水管路①100能滿足2223工作面的需求。由于采煤機冷卻噴霧系統水壓為3VPa,而礦井供水壓カ不能滿足其要求,為此,需在2223綜采工作面上順安裝ー套折12か5型噴霧泵站,該噴霧泵站性能參數為:功率1期額定工作壓カ5.3VPa,額定流量7.5mか!2排水系統:根據地質資料分析,2223綜采工作面最大涌水量qma?F=15n^/I 排水長度1000!2依據設計規范:排水設備的排水能力必須滿足20小時內排完工作面24小時內的所有涌水。⑴、工作水泵排水能力CB=C4/2Q)qma^=l.2X]5=18mか!⑵、工作水泵揚程HB=H^n=4Q4).7054n式中：Hl工作面順槽高差g4chi(巷道底板等高線) n-管路效率 n=0.74⑶、水泵選型根據水泵需要的排水能力及揚程選用K^0~80^な理潛水電泵性能參數:功率:37EW流量:8Qn”h 揚程:8chi⑷、排水管徑選型:Ep=(4X(3.14X3600X%)レ2=56nm式中:Q 通過管子流量〇=qmx=18n”hQ0051m”^即-ー經濟流速 20^根據計算結合實際情況排水管路選擇為:①8Qnn鋼管。⑸、管路中的揚程損失0HkはXLjXVd2-FCpx2@式中入冰與管壁磨擦阻カ系數Q03根據公式Vd=4 d2MX0.0051^.14x0.082=1.02n^sVd平均流速(I.021P對Lj嘖路計算長度1000米其中含①8唸止閥2個、閘閥2個、三通2個、彎頭2個)貝リHat=O.03X1000X1.022;Q08x2X9.8)PHB+ffet^4+20=74m由于實際需要總揚程要比計算值要大隊故實際總揚程為:田フ4XL08=79.92m通過驗算,所選水泵能夠滿足需要。根據巷道實際布置設水倉,潛水泵臺數根據實際涌水情況而定。上、下順至斜巷坡底水溝各鋪設ー趟①8Qn!排水管路。2223上順排水路線:工作面一2223上順一2223斜巷一2223斜巷坡底水溝T央下山集中水倉ー中央下山沉淀池一大巷水溝ー二水平井底主水倉一一一水平井底主水倉ー?地面。2223下順排水路線:工作面一2223下順ーー2225斜巷ー一2225斜巷坡底水