-.z.橋梁工程施工腳手架及承重支架搭設專項方案校核：中電建路橋集團漢中興元新區棚改及文化旅游設施建立工程總承包部目錄一、編制依據1二、工程概況12.1、工程簡介12.2、地質情況1三、施工腳手架〔支架〕搭設材料要求13.1、鋼管要求13.2、腳手板1四、施工腳手架及箱梁承重支架搭設24.1、施工準備24.2、根底處理24.3腳手架搭設54.4箱梁承重支架形式、安裝及驗算74.5預壓20五、平安技術措施22六、應急措施236.1應急人員組織236.2應急物資準備236.3應急措施23七、文明施工措施23-.z.橋梁施工腳手架及承重支架搭設專項方案一、編制依據1、"公路橋涵施工技術標準"JTGTF50-2011；2、"建筑施工碗扣式腳手架平安技術標準"JGJ166-2008；3、"建筑地基根底設計標準"GB50007-2002；4、"建筑施工高處作業平安技術標準"JGJ80-91；5、施工詳細批復圖紙；5、對施工現場踏勘后所得到的施工現場周邊地形、地貌及沿線障礙物情況。二、工程概況2.1、工程簡介本工程建立地點位于陜西省西南部漢中興元新區開發區，漢中市東北部〔距漢中市約5.5km〕，興元湖公園東側。工程緊鄰G316國道，外部交通方便。本工程包括東翼第二安置住宅小區及室外配套工程、兩街工程、梁中路、惠府路、西翼安置區和翠平西路工程。其中梁中路全長約2443.87m，斷面紅線寬度40m，設置小橋兩座；惠府路全長約2129.4m，斷面紅線寬度40m，設中橋兩座，箱涵一座；翠平西路全長約2129.4m，斷面紅線寬度40m。2.2、地質情況根據鉆探揭露，場地地基土主要由第四紀全新世〔Q4〕及更新世〔Q3〕形成的河流沖積土〔Qal+pl〕組成。根據物質組成及力學性質，將場地地層自上而下劃分為：①素填土、②粉質粘土、③-1粉土、④卵石、⑤圓礫共5大層。三、施工腳手架〔支架〕搭設材料要求3.1、鋼管要求本工程施工腳手架〔支架〕采用碗扣式鋼管架體，各種桿件采用外徑48mm、壁厚3.5mm的焊接鋼管，必須使用生產廠家合格的產品并持有合格證，其力學性能應符合國家現行標準"碳素構造鋼"GBT700中Q235A鋼的規定。架體搭設使用的鋼管不得彎曲、變形、開焊、裂紋等缺陷，并涂防銹漆作防腐處理，不合格的鋼管嚴禁使用。3.2、腳手板作業平臺上的腳手板(平臺鋪板)采用5cm厚杉木或松木，寬度為30cm，但凡腐朽、扭曲、斜紋、破裂和大橫透節者不得使用。四、施工腳手架及承重支架搭設4.1、施工準備1、在腳手架搭設之前，由工地技術負責人依腳手架搭拆方案向專業班組長逐段的進展書面技術交底，并履行交底簽字手續，各持一份，互相監視，由專業班組長向操作人員進展班前技術交底，并做好交底記錄入檔。2、按對腳手架使用的各種材料的要求，對使用的材料進展全數檢查、驗收，方準進場使用，并進入現場后分類堆放整齊，并掛牌標識。3、搭拆腳手架的操作人員必須是經過勞動部門培訓合格發證，持證上崗。4.2、根底處理4.2.1橋墩、橋臺開挖基坑回填在施工現澆箱梁前，需對橋墩、橋臺開挖基坑進展回填，回填頂面高程參照圖紙。橋墩、橋臺之間土需進展開挖外運，開挖底面高程依照圖紙進展。基坑回填采用天然砂夾石回填，回填采用25t壓路機壓實，壓實度不小于93%。橋墩、橋臺之間土方采用1m3挖掘機配10臺12t運輸車開挖。具體參見附圖"基坑回填及橋墩、橋臺間土方開挖示意圖"。4.2.2現澆箱梁支架根底處理〔1〕地基處理根據地質報告及現場試驗數據，場區內地質為素填土，下層為粉質粘土，地基承載力在180～250KPa之間，不能直接作為支架支承面層，需進展地基處理。處理方案為：將上層松散人工填土及腐殖土清理干凈后碾壓密實，由于樁基施工導致場地破壞的局部地方需進展換填，換填深度為1m，整體整平碾壓密實后鋪筑一層60cm級配砂礫，后在其上澆筑一層20cmC20砼，澆筑橫向寬度比箱梁翼緣板各寬300cm，砼需振搗密實，外表平整。同時做好場區排水設施，四周設置砂漿面層排水溝，見下列圖，排水溝總長368m。場區內設置橫向排水溝，防止場區內積水，保證地基承載力滿足施工要求。承臺基坑開挖采用天然砂夾石回填，回填分層厚度為50cm，壓實度需到達93%以上。現澆箱梁排水溝斷面圖圖4.2-1根據景觀水系工程設計示意圖，橋臺與橋墩間布置濕地駁岸及觀景人行道，高差在3.4m，需設置4級臺階，布置三個橫向擋墻，擋墻間平均高差為1.2m，擋墻寬80cm，高度為1.5m，擋墻埋深0.3m，橫向寬度與現澆箱梁混凝土硬化寬度一致。超出箱梁設計邊線3m。擋墻斷面示意圖如下：〔2〕擋墻計算擋墻重度γk=25kN/m3，墻背粘土內摩擦角ψ取35°，重度18kN/m3，墻頂荷載66.72kN/m〔腹板下最大局部荷載，已考慮鋼筋混凝土自重，支架、模板自重及施工動荷載〕，擋墻基底與基底土間的摩擦系數μ=0.3〔按硬塑粘土〕，地基承載能力特征值fa=220~300kpa，取220kpa。擋墻受力簡圖如上圖。1〕擋墻抗傾覆驗算主動土壓力系數Ka=tan2〔45°-ψ/2〕=tan2〔45°-〔35/2〕°〕=tan227.5=0.27Ea=0.5γH2Ka+qHKa=0.5×18×1.52×0.27+66.72×1.5×0.27=32.49kpaEaz=Eacos〔α-σ〕，σ為土對墻背的摩擦角。墻背平滑，且排水不良時б=0.33ψ=0.33×35=11.55°；α為擋墻傾角。則Eaz=Eacos〔0-11.55〕=32.49×0.98=31.8kpaEa*=Easin〔11.5-0〕=32.49×0.2=6.5Kpa*f=B=0.8mZf=1.5-Iz=1.5-〔0.8×1.53〕÷12=1.275m抗傾覆系數Kt=〔G*0+Eaz*f〕/Ea*Zf=〔30×0.4+31.8×0.8〕/6.5×1.275=4.52＞1.6所以，擋墻傾覆穩定滿足要求。2〕擋墻抗滑移穩定計算Ks=〔G+Eaz〕×μ/Ea*=〔30+31.8〕×0.3/6.5=2.85＞1.3所以，擋墻抗滑移穩定性滿足要求。3〕地基承載力驗算c=Md/Nd=〔G*0+Eaz*f-Ea*Zf〕/〔G+Eaz〕=〔30×0.4+31.8××1.275〕/〔30+31.8〕=0.47m基底合力的偏心距e=c-B1/2=0.47-〔B/cosα〕/2=0.47-〔0.8/1/2〕=0.07＜B/6=0.8/6=0.13mσ=〔G+Eaz〕/B×〔1±6e/B〕=〔30+31.8〕/0.8×〔1±6×0.07/0.8〕σma*=117.85kpa＜220kpa所以，基底合理及合力偏心距滿足要求4〕擋墻自身強度驗算①擋墻抗壓強度驗算擋墻可承受的最大合力為N0=akARa/γf上式中ak=〔1-256〔e/B〕8〕/〔1+12〔e/B〕2〕=〔1-256〔0.07/0.8〕8/〔1+12〔0.07/0.8〕2=0.92；A為擋墻計算面積0.8㎡；Ra為擋墻極限抗壓強度，取值為20×103kN；γf為抗力分項系數，取值為2.31〔受彎、剪、拉〕；N0=0.92×0.8×20×103/2.31=6.37×103kN＞〔66.72×0.8+Eaz〕=85.15kN所以，擋墻抗壓強度滿足要求。②擋墻抗剪驗算混凝土的抗剪強度接近且略小于抗拉強度。據經歷，混凝土抗拉強度約為抗壓強度的10%~15%，本次計算取［τ］=σt=σ0×10%=〔20×10%〕N/mm2=2N/mm2=20000Pa。τ=Ea*/A=6.5kN/0.8㎡=8.13KPa＜［τ］=20KPa所以，擋墻抗剪強度滿足要求〔5〕場地排水在右幅東側開挖一10〔長〕×5〔寬〕×2〔深〕m的集水坑，集水井內配備三臺50WQ7-10-0.75型污水泵，泵的平均效率按75%計。設計排水量7m3/h。具體參數見表4.2-1。水泵參數表表4.2-1序號型號功率kw電壓v揚程m流量m3/h配管mm150WQ7-10-0.75型污水泵0.75220107504.3施工腳手架搭設采用碗扣式腳手架，腳手架間距為90×90cm，步距為120cm，在橋臺、橋墩四周布置四排施工腳手架。1、距離地面20cm設置掃地桿剪刀撐采用6米的鋼管搭設，每隔6根立桿設置一組剪刀撐，與地面成45度角。每組剪刀撐上下要連續設置。2、腳手板的鋪設，施工操作層的腳手架必須鋪滿、鋪穩、鋪嚴，距離模板不得大于200mm，里立桿與模板之間鋪設一塊腳手板，不得有空隙和控頭板，墩身砼施工只考慮頂部一個作業平臺，對頭鋪設的腳手板，接頭下面必須設兩根小橫桿，板端距小橫桿150mm，拐彎處的腳手板必須穿插搭鋪。3、作業平臺、爬梯的防護，在平臺高1.2m處設兩道防護欄桿，但必須掛設有準用證的密目式立網，立網的邊繩與大橫桿靠緊，并用繩系結結實，并設180mm高的踢腳板用木腳板代替。距地3m處設一層兜網。4、腳手架體與外界之間封閉方法：密目網垂直封閉，密目網的質量要求：①密目網要四證齊全，要有阻燃性能，其續燃，陰燃時間均不得大于4秒。要符合GB16909的規定。②每10cm×10cm＝100cm2的面積上，有2000以上網目。密目網貫穿試驗：做耐貫穿試驗時，將網與地面成30度夾角拉平，在其中心上方3m處，用5Kg重的鋼管〔管徑48-51mm〕垂直自由落下，不穿透即為合格產品。密目風的綁扎方法：用14#鉛絲將密目網綁扎至立桿或大橫桿上，使網與架體結實的連接在一起。系蠅的材質應符合GB16909的規定。5、腳手架的上下通道：腳手架體要設置爬梯：①爬梯寬度不小于1米，坡度以1:1為宜。②爬梯的立桿、橫桿間距應與腳手架相適應，根底按腳手架要求處理，立面設剪刀撐。③人行斜道小橫桿間距不超過1.5米。④爬梯臺階上滿鋪腳手板，板上釘防滑條，防滑條不大于300mm。⑤設置護欄桿，上部護身欄桿1.2米，下部護身欄桿距腳手板0.6米，同時設180mm寬檔腳板。6、腳手架的作業平臺：作業平臺上面要掛牌標明控制荷載，要嚴格按照搭設方案施工。作業平臺設計計算:立桿橫距ｂ＝１m，立桿縱距Ｌ＝1.5ｍ，步距ｈ＝1.5ｍ，剪刀撐連續設置，作業平臺寬度Ｃ＝1ｍ。⑴強度計算Ｍma*=qL2/8GK──腳手板重量GK=0.35KN/m2C──作業平臺寬度C=1mgk──鋼管單位長度gk=38N/MKQ──施工活荷載〔人員荷載及澆筑砼活荷載〕KQ=1.2N/m2QK──施工荷載標準值QK=2000N/m2q=1.2×(350×1.0+38)+1.4×1.2×2000×1=405.6+3360=3765.6N/mMma*=(3765.6×驗算抗彎強度S=Mma*/W=470.7/5078=92.7N/mm2<205N/mm2所以平安滿足設計要求(2)計算變形查表φ48×3.5的鋼管參數E=2.06×105N/mm2(鋼管的彈性模量)I=12190mm(鋼管的截面慣性矩)W/b=5ql3/384EI=(5×3765.6*10003)/(384×2.06×105×12190)=1/526<1/150滿足要求經構造計算均符合強度、剛度、穩定性的要求。4.4箱梁承重支架形式、安裝及驗算4.4.1支架形式41#橋梁現澆箱梁支架橫斷面圖圖4.4-1本支架采用滿堂式碗扣支架，其構造形式如下：縱向立桿布置間距以60cm為主，箱梁兩端為30cm；橫向立桿在箱梁腹板所對應的位置間距30cm，腹板及底倒角處鋼管間距30cm；翼緣橫向立桿均按60cm布置。在高度方向橫桿步距60cm，使所有立桿聯成整體。根據標準要求，網格的每一層需有一根斜桿，故在縱、橫向每個面內加設穿插剪刀撐。支架的布置參見附圖一"41#橋梁現澆箱梁支架布置圖"及圖4.4-1"41#橋梁現澆箱梁支架橫斷面布置圖"。由于本橋為變截面梁，碗扣式鋼管滿堂支架安裝好后，對于箱梁底板部份，在可調頂托上縱向鋪設400×10×15cm方木，縱向方木需提前按箱梁底板線形加工。橫向400×10×15cm的方木采用滿鋪。對于翼緣部份，鋼管架直接搭設到翼緣底，先在頂托上安裝縱向400×10×15cm的方木，根據翼緣底板坡面將方木加工成楔型。支架下部墊在400×20×15cm枕木上。4.4.2支架的安裝1、測量放線放樣出箱梁在地基上的豎向投影線，根據投影線定出單幅箱梁的中心線，再根據中心線向兩側對稱布設碗扣式鋼管支架。2、布設立桿墊塊根據立桿位置布設立桿墊塊，立桿下部墊塊采用400×20×15cm枕木，上部墊塊采用5cm木板，使立桿處于墊板中心位置，墊板放置平整、結實，底部無懸空現象。3、支架安裝根據立桿及橫桿的設計組合，從底部向頂部依次安裝立桿、橫桿。安裝時應保證立桿處于墊塊中心，先全部裝完一個作業面的底部立桿及局部橫桿，再逐層往上安裝，同時安裝所有橫桿。按標準要求設置剪刀撐。4、頂托的安裝為便于在支架上高空作業，平安省時，可在地面上大致調好頂托伸出量，再運至支架頂安裝。根據梁底高程變化決定橫橋向控制斷面間距，順橋向設左、中、右三個控制點，準確調出頂托標高。然后用明顯的標記標明頂托伸出量，以便校驗。最后再用拉線內插方法，依次調出每個頂托的標高，頂托伸出量控制在30cm以內。4.4.3支架的驗算1、支架的根本數據〔1〕WJ碗扣為Φ48×3.5mm鋼管；〔2〕根據"建筑施工碗扣式腳手架平安技術標準"，立桿、橫桿承載性能見表"現澆箱梁支架桿件承載能力表"。現澆箱梁支架桿件承載能力表立桿橫桿步距(m)允許載荷(KN)橫桿長度(m)允許集中荷載(KN)允許均布荷載(KN)0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0〔3〕根據"工程地質勘察報告"，本橋位處地基容許承載力在80～100Kpa之間。2、荷載的根本數據由于本橋現澆箱梁為變截面連續箱梁，且支架間距不一致，故分兩個截面進展驗算。具體參見"41#橋梁現澆箱梁支架布置圖"。〔1〕Ⅰ-Ⅰ截面①鋼筋砼荷載q1：按施工圖，Ⅰ-Ⅰ截面混凝土荷載為q1-1=102.5KN/m2。Ⅰ-Ⅰ截面鋼筋、鋼絞線荷載為q1-2=7.2KN/m2。合計Ⅰ-Ⅰ截面腹板下荷載q1=109.7KN/m2，翼緣板下q1〔翼緣〕=10.5KN/m2。②模板荷載q2：a、內模〔包括支撐架〕：取q2－1=1.6KN/m2；b、外模〔包括側模支撐架〕：取q2－2=2.2KN/m2；c、底模〔包括背木〕：取q2－3=1.2KN/m2；總模板荷載q2=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。③施工荷載因施工時面積分布廣，需要人員及機械設備不多，取q3=3.0KN/m2〔施工中要嚴格控制其荷載量〕。④碗扣腳手架及分配梁荷載按支架搭設高度≤10米計算：q4=1.5(鋼管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。⑤水平模板的砼振搗荷載，取q5=2KN/m2。⑥傾倒砼時產生的沖擊荷載，取q6=2KN/m2。〔2〕Ⅱ-Ⅱ截面①鋼筋砼荷載q1：按施工圖，Ⅰ-Ⅰ截面混凝土荷載為q1-1=63.5KN/m2。Ⅰ-Ⅰ截面鋼筋、鋼絞線荷載為q1-2=6.5KN/m2。合計Ⅰ-Ⅰ截面腹板下荷載q1=63.5KN/m2。翼緣板下q1〔翼緣〕=10.5KN/m2。②模板荷載q2：a、內模〔包括支撐架〕：取q2－1=1.6KN/m2；b、外模〔包括側模支撐架〕：取q2－2=2.2KN/m2；c、底模〔包括背木〕：取q2－3=1.2KN/m2；總模板荷載q2=1.6+2.2+1.2=5.0KN/m2。③施工荷載因施工時面積分布廣，需要人員及機械設備不多，取q3=3.0KN/m2〔施工中要嚴格控制其荷載量〕。④碗扣腳手架及分配梁荷載按支架搭設高度≤10米計算：q4=1.5(鋼管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。⑤水平模板的砼振搗荷載，取q5=2KN/m2。⑥傾倒砼時產生的沖擊荷載，取q6=2KN/m2。3、荷載分項系數〔1〕混凝土分項系數取1.2；〔2〕施工人員及機具分項系數取1.4；〔3〕傾倒混凝土時產生的沖擊荷載分項系數取1.4；〔4〕振搗混凝土產生的荷載分項系數取1.4。4、碗口立桿受力驗算〔1〕Ⅰ-Ⅰ截面①腹板下立桿驗算腹板下最大分部荷載qⅠ-Ⅰ腹=q1×1.2+q2-1+q2-3+q3×1.4+q4+q5×1.4+q6×1.4=102.5×1.2+1.6+1.2+3×1.4+2×1.4+2×1.4=135.6KN/m2。碗扣立桿分布30cm×30cm，橫桿層距(即立桿步距)60cm，則單根立桿受力為：N＝0.3×0.3×135.6=12.2KN<[N]=40KN。②翼緣板下立桿驗算qⅠ-Ⅰ翼=q1〔翼緣〕×1.2+q2-2+q3×1.4+q4+q5×1.4+q6×1.4=10.5×1.2+2.2+1×1.4+2×1.4+2×1.4=21.8KN/m2。碗扣立桿分布60cm×60cm，橫桿層距(即立桿步距)60cm，則單根立桿受力為：N＝0.6×0.6×21.8=7.8KN<[N]=40KN。經以上計算，立桿均滿足受力要求。〔2〕Ⅱ-Ⅱ截面①腹板下立桿驗算腹板下最大分部荷載qⅡ-Ⅱ腹=q1×1.2+q2-1+q2-3+q3×1.4+q4+q5×1.4+q6×1.4=63.5×1.2+1.6+1.2+3×1.4+2×1.4+2×1.4=88.8KN/m2。碗扣立桿分布30cm×60cm，橫桿層距(即立桿步距)60cm，則單根立桿受力為：N＝0.3×0.6×88.8=16KN<[N]=40KN。②翼緣板下立桿驗算qⅡ-Ⅱ翼=q1〔翼緣〕×1.2+q2-2+q3×1.4+q4+q5×1.4+q6×1.4=10.5×1.2+2.2+1×1.4+2×1.4+2×1.4=21.8KN/m2。碗扣立桿分布60cm×60cm，橫桿層距(即立桿步距)60cm，則單根立桿受力為：N＝0.6×0.6×21.8=7.8KN<[N]=40KN。經以上計算，立桿均滿足受力要求。5、地基承載力驗算〔1〕Ⅰ-Ⅰ截面①腹板下地基驗算σ=12.2/〔0.3×0.3〕=135.5Kpa。②翼緣板下地基驗算σ=7.8/〔0.6×0.6〕=21.8Kpa。〔2〕Ⅱ-Ⅱ截面①腹板下地基驗算σ=16/〔0.3×0.6〕=88.9Kpa。②翼緣板下地基驗算σ=7.8/〔0.6×0.6〕=21.8Kpa。場地根底為20cmC20砼，抗壓強度較大，可不進展驗算，只需驗算土根底的抗壓承載力。由工程地質勘察報告，設計提供的地質勘探資料說明，地表土質為人工素填土、粉質粘土，地基的承載力為180～250kpa，無軟弱下臥層，根據以上計算數據，各位置地基承載力均滿足施工要求。6、支架立桿穩定性計算碗扣式滿堂支架是組裝構件，單根碗扣在承載允許范圍內就不會失穩，為此以軸心受壓的單根立桿進展驗算：公式：N≤[N]=ΦA[ó]碗扣件采用外徑48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2,A3鋼，I＝10.78×104mm4，則回轉半徑λ=〔I/A〕1/2=1.58cm。〔1〕Ⅰ-Ⅰ截面腹板位置下步距：h=60cm，翼緣板位置下步距h=60cm。腹板位置、翼緣板位置處長細比λ＝L/λ=60/1.58=37.97<[λ]=150取λ＝38；此類鋼管為b類，軸心受壓桿件，查"建筑施工碗扣式腳手架平安技術標準"附錄C：鋼管軸心受壓構件的穩定系數Φ＝0.893〔腹板位置、翼緣板位置處〕[ó]=205MPa腹板位置、翼緣板位置處：[N]=0.893×489×205=89518.79N=89.5KN。腹板位置處N＝12.2KN；翼緣板位置處N＝7.8KN〔見前碗扣件受力驗算〕由上可知：腹板位置處：12.2KN＝N≤[N]=89.5KN翼緣板位置處：7.8KN＝N≤[N]=89.5KN腹板位置處：n=[N]/N＝89.5/12.2＝7＞2翼緣板位置處：n=[N]/N＝89.5/7.8＝11＞2結論：支架立桿的穩定承載力滿足穩定要求。〔1〕Ⅱ-Ⅱ截面腹板位置下步距：h=60cm，翼緣板位置下步距h=60cm。腹板位置、翼緣板位置處長細比λ＝L/λ=60/1.58=37.97<[λ]=150取λ＝38；此類鋼管為b類，軸心受壓桿件，查"建筑施工碗扣式腳手架平安技術標準"附錄C：鋼管軸心受壓構件的穩定系數Φ＝0.893〔腹板位置、翼緣板位置處〕[ó]=205MPa腹板位置、翼緣板位置處：[N]=0.893×489×205=89518.79N=89.5KN。腹板位置處N＝16KN；翼緣板位置處N＝7.8KN〔見前碗扣件受力驗算〕由上可知：腹板位置處：16KN＝N≤[N]=89.5KN翼緣板位置處：7.8KN＝N≤[N]=89.5KN腹板位置處：n=[N]/N＝89.5/16＝5.6＞2翼緣板位置處：n=[N]/N＝89.5/7.8＝11＞2結論：支架立桿的穩定承載力滿足穩定要求。7、地基沉降量估算〔1〕土基沉降量估算①假設條件：E0在整個地層中變化不大，計算地層按一層進展考慮。②按照彈性理論方法計算沉降量：S=S——地基土最終沉降量；p——根底頂面的平均壓力；按最大取值P＝135.5Kpab——按單根立桿作用寬度計算；0.3mμ、E0——分布為土的泊松比和變形模量；μ=0.2ω——沉降影響系數，取1.12E0=[1-2μ2/(1-μ)]EsEs=10.05MpaE0=9.045最終沉降量S＝135.5×10-3×0.3×1.12×(1-0.22)/9.045=5mm。〔2〕天然砂夾石墊層沉降量估算scu=pmhz/Ecupm取40Kpa，Ecu取20Mpa故scu=pmhz/Ecu=40×10-3×0.5/20=1mm。〔3〕根底沉降量估算總值S=5+1=6mm。8、分配梁受力驗算〔1〕縱向分配梁受力驗算10×15cm方木采用木材材料為A－3~A－1類，其容許應力，彈性模量按A－3類計，即：[σw]＝11Mpa，E＝9×103，10cm×15cm方木的截面特性：W＝10×152/6＝375cm3。I=10×153/12=2812.54cm4。Ⅰ-Ⅰ截面：①腹板位置腹板位置的荷載q1=102.5KN/m2,立桿縱向間距為30cm，橫向間距為30cm。Ⅰ、P計算：10×15cm縱向分配梁間距為30cm,其分配情況如下列圖：p=q×0.3=q1×l橫×0.3＝102.5×0.3×0.3=9.2KN。Ⅱ、強度計算：因為p為均布荷載，l=300mm所以Mma*=ql2/8=102.5×0.3×0.32/8=0.346KN·m=3.46×105N·mmσw=Mma*/w=3.46×105/375×103＝0.9MPa<[σw]=11MPa滿足要求。Ⅲ、撓度計算：因為p為均布荷載，l=300mmWma*=5ql4/384EI=5×102.5×300×3004/〔384×2×9×103×2×2812.5×104〕=0.3mm<f=300/500=0.6mm滿足要求。②翼緣板位置翼緣板位置的荷載q1=21.8KN/m2,立桿縱向間距為30cm，橫向間距為60cm。Ⅰ、P計算：10×15cm縱向分配梁間距為30cm,其分配情況如上圖所示。p=q×0.3=q1×l橫×0.3＝21.8×0.6×0.3=3.9KN。Ⅱ、強度計算：因為p為均布荷載，l=300mm所以Mma*=ql2/8=21.8×0.6×0.32/8=0.216KN·m=1.47×105N·mmσw=Mma*/w=1.47×105/375×103＝0.39MPa<[σw]=11MPa滿足要求。Ⅲ、撓度計算：因為p為均布荷載，l=300mmWma*=5ql4/384EI=5×21.8×600×3004/〔384×2×9×103×2×2812.5×104〕=0.3mm<f=300/500=0.6mm滿足要求。Ⅱ-Ⅱ截面：①腹板位置腹板位置的荷載q1=88.8KN/m2,立桿縱向間距為60cm，橫向間距為30cm。Ⅰ、P計算：10×15cm縱向分配梁間距為60cm,其分配情況如下列圖：p=q×0.6=q1×l橫×0.6＝88.8×0.3×0.6=16KN。Ⅱ、強度計算：因為p為均布荷載，l=600mm。所以Mma*=ql2/8=88.8×0.3×0.62/8=1.2KN·m=12×105N·mmσw=Mma*/w=12×105/375×103＝3.2MPa<[σw]=11MPa滿足要求。Ⅲ、撓度計算：因為p為均布荷載，l=600mmWma*=5ql4/384EI=5×88.8×300×6004/〔384×2×9×103×2×2812.5×104〕=0.5mm<f=600/500=1.2mm滿足要求。②翼緣板位置翼緣板位置的荷載q1=21.8KN/m2,立桿縱向間距為60cm，橫向間距為60cm。Ⅰ、P計算：10×15cm縱向分配梁間距為60cm,其分配情況如下列圖：p=q×0.6=q1×l橫×0.6＝21.8×0.6×0.6=7.8KN。Ⅱ、強度計算：因為p為均布荷載，l=600mm所以Mma*=ql2/8=21.8×0.6×0.62/8=0.589KN·m=5.89×105N·mmσw=Mma*/w=5.89×105/375×103＝1.57MPa<[σw]=11MPa滿足要求。Ⅲ、撓度計算：因為p為均布荷載，l=600mmWma*=5ql4/384EI=5×21.8×600×6004/〔384×2×9×103×2812.5×104〕=0.4mm<f=600/500=1.2mm滿足要求。〔2〕橫向分配梁受力驗算10×15cm方木采用木材材料為A－3~A－1類，其容許應力，彈性模量按A－3類計，即：[σw]＝11Mpa，E＝9×103，10cm×15cm方木的截面特性：W＝10×152/6＝375cm3。I=10×153/12=2812.54cm4。Ⅰ-Ⅰ截面：①腹板位置腹板位置的荷載q1=102.5KN/m2,方木縱向間距為15cm，橫向間距為30cm。Ⅰ、P計算：10×15cm橫向分配梁間距為30cm,其分配情況如下列圖：p=q×0.3=q1×l縱×0.3＝102.5×0.15×0.3=4.6KN。Ⅱ、強度計算：因為p為均布荷載，l=300mm所以Mma*=ql2/8=102.5×0.15×0.32/8=0.173KN·m=1.73×105N·mmσw=Mma*/w=1.73×105/375×103＝0.46MPa<[σw]=11MPa滿足要求。Ⅲ、撓度計算：因為p為均布荷載，l=300mmWma*=5ql4/384EI=5×102.5×150×3004/〔384×2×9×103×2×2812.5×104〕=0.2mm<f=300/500=0.6mm滿足要求。②翼緣板位置翼緣板位置的荷載q1=21.8KN/m2,方木縱向間距為15cm，橫向間距為60cm。Ⅰ、P計算：10×15cm橫向分配梁間距為60cm,其分配情況如下列圖：p=q×0.6=q1×l縱×0.6＝21.8×0.15×0.6=2.0KN。Ⅱ、強度計算：因為p為均布荷載，l=600mm所以Mma*=ql2/8=21.8×0.15×0.62/8=0.147KN·m=1.47×105N·mmσw=Mma*/w=1.47×105/375×103＝0.4MPa<[σw]=11MPa滿足要求。Ⅲ、撓度計算：因為p為均布荷載，l=600mmWma*=5ql4/384EI=5×21.8×103×150×6004/〔384×2×9×103×2812.5×104〕=0.1mm<f=600/500=1.2mm滿足要求。Ⅱ-Ⅱ截面：①腹板位置腹板位置的荷載q1=88.8KN/m2,方木縱向間距為15cm，橫向間距為30cm。Ⅰ、P計算：10×15cm橫向分配梁間距為30cm,其分配情況如下列圖：p=q×0.3=q1×l縱×0.3＝88.8×0.15×0.3=4.0KN。Ⅱ、強度計算：因為p為均布荷載，l=300mm。所以Mma*=ql2/8=88.8×0.15×0.32/8=0.15KN·m=1.5×105N·mmσw=Mma*/w=1.5×105/375×103＝0.4MPa<[σw]=11MPa滿足要求。Ⅲ、撓度計算：因為p為均布荷載，l=300mmWma*=5ql4/384EI=5×88.8×150×3004/〔384×2×9×103×2×2812.5×104〕=0.1mm<f=300/500=0.6mm滿足要求。②翼緣板位置翼緣板位置的荷載q1=21.8KN/m2,方木縱向間距為15cm，橫向間距為60cm。Ⅰ、P計算：10×15cm橫向分配梁間距為60cm,其分配情況如下列圖：p=q×0.6=q1×l縱×0.6＝21.8×0.15×0.6=2.0KN。Ⅱ、強度計算：因為p為均布荷載，l=600mm所以Mma*=ql2/8=21.8×0.15×0.62/8=0.147KN·m=1.47×105N·mmσw=Mma*/w=1.47×105/375×103＝0.4MPa<[σw]=11MPa滿足要求。Ⅲ、撓度計算：因為p為均布荷載，l=600mmWma*=5ql4/384EI=5×21.8×150×6004/〔384×2×9×103×2×2812.5×104〕=0.1mm<f=600/500=1.2mm滿足要求。9、竹膠模板受力驗算由于本橋為變截面橋梁，梁底為二次拋物線線形，為了保證橫向分配梁的穩定性，橫向分配梁采用滿鋪。竹膠模板直接放置于橫向分配梁上，靠橫向分配梁承力。故不需對竹膠模板進展受力驗算。4.5預壓支架在底模安裝后，需要對支架進展預壓，預壓重量為設計重量的110%〔含施工荷載〕，采用砂袋逐跨預壓。現場用料采用外購天然砂夾石，采用整聯一次預壓。預壓的目的〔1〕觀測支架構造的可靠性是否滿足施工需要，消除支架、地基非彈性變形。〔2〕取得支架在荷載作用下的彈性變形和非彈性變形的數據，為設置支架沉降預留量和模板支架預拱度提供依據。支架預壓觀測點布置在地基頂面和模板面布設觀測點，每排橫向各設3個點，縱向設置8排觀測點，模板觀測點布置詳見觀測點布置圖，同時在各級支架檢算點處設置觀測點進展觀測，完成后，進展觀測值和計算值的核對。支架預壓加載斷面加載分二級進展，加載材料天然砂夾石為外購，〔第一級加載箱梁底板、腹板鋼筋混凝土重的1.1倍；第二級加載頂板鋼筋混凝土重的1.1倍；每一級加載過程應均勻進展，每級加載間隔1d，在加載過程中間隔4h觀測一次，加載完成后，每隔6小時觀測一次，觀測頻率可依據沉降量進展適當調整，二級加載完成后，連續觀測3d，待沉降根本穩定后進展卸載，加載參見圖5.3-1"現澆箱梁支架預壓加載等級圖"。現澆箱梁支架預壓加載等級圖圖5.1-1沉降曲線圖圖5.4-1觀測記錄根據點位布置和觀測頻率繪制記錄表格，記錄完成后取代表點繪制沉降曲線。曲線圖參見圖5.4-1"沉降曲線圖"。數據處理根據觀測數據和需要取代表點位進展數據分析，預壓前觀