計算單位中航一航空動力控制系統計算條件塔型板容器分段數（不包括裙座2壓力試驗類型上封頭下封頭8121-2-34567891202203456789內件及偏心載荷介質密度0塔釜液面離焊接接頭的高度0塔板分段數12345塔板型式浮浮塔板層數每層塔板上積液厚度00最高一層塔板高度最低一層塔板高度填料分段數12345填料頂部高度填料底部高度填料密度集中載荷數12345集中載荷0集中載荷高度0集中載荷中心至容器中心線距離0塔器附件及基礎塔器附件質量計算系數基本風壓基礎高度0塔器保溫層厚度保溫層密度裙座防火層厚度防火層密度管線保溫層厚度0最大管線外徑0籠式扶梯與最大管線的相對位置場地土類型場地土粗糙度類別B設防烈度8度設計分阻尼比塔器上平臺總個數0平臺寬度0塔器上最高平臺高度0塔器上最低平臺高度0裙座結構形式裙座底部截面內徑裙座與殼體連接形式對裙座高度裙座材料名稱裙座設計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應力裙座上同一高度處較大孔個數0裙座較大孔中心高度裙座上較大孔引出管內徑（或寬度）0裙座上較大孔引出管厚00地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應力地腳螺栓個數地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數相鄰筋板最大外側間距筋板內側間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型整蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度0墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎環板外徑基礎環板內徑基礎環板名義厚度計算結果容器殼體強度計算元件名稱壓力設計直立容器校核取用厚度(mm)許用內壓許用外壓下封頭第1第1第2第2第3第3第4第4第5第5第6第6第7第7第8第8第9第9第10上封頭88名義厚度取用厚度風載及載操作質 m0m01m02m03m04m05最小質量m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗時質量風彎矩MIIPl/2 nMca(I)MII(2/T)2Ym(hh knMca(II)MII(2/T)2Ym(h T k順風向彎矩MII順風向彎矩MII00000 max(MII,(MII)2(MI n彎矩MIIF(hh注:計及高振型時,此項按B.24 kMeme00000最大彎矩 max(MIIM,MII II ,MI n垂 力FmhF00/mh(i1,2,..,n ii kk應力計算11PcDi/(mIIgFII)/D i4MII/ i(mIIgFII)/D i31PTDi/mIIg/D i4(0.3MIIM)/ iBA112323許用值A223(內123(外許用值A312許用值A42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結果合合合合合注1ij中ij的意義如i=1操作工 j=1設計壓力或試驗壓力下引起的軸向應力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直力引起的軸向應力（壓i=3試驗工 j=3彎矩引起的軸向應力（拉或壓[]t設計溫度下材料許用應力B設計溫度下軸向穩定的應力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應 A2:軸向最大組合壓應A3:試驗時軸向最大組合拉應 A4:試驗時軸向最大組合壓應:試驗壓力引起的周向應力注3 計算結果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎環板抗彎斷面模 (D4D4Zb (D2D2基礎環板面積Ab 4基礎環板計算力矩max(MxCxbmaxb,MC l y基礎環板需要厚度基礎環板厚度厚度校核結果合混凝土地基上最大壓應力 M00/Z(mgF00)/ b 0.3M00M)/Zmg/ 地腳螺栓受風載時最大拉應力M00Mm min 地腳螺栓受載荷時最大拉應M000.25M00MmgF 0 地腳螺栓需要的螺紋小徑d4BAb 地腳螺栓實際的螺紋小徑地腳螺栓校核結果合筋板壓應力 nl1G筋板許用應力筋板校核結果合3Fl蓋板最大應力 1 4(l'd)2(l'd) 蓋板許用應力蓋板校核結果合裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質量焊接接頭截面上的最大彎矩對接接頭校核對接接頭橫截面對接接頭抗彎斷面D2it對接焊接接頭在操作工況下最大拉應力4MJ mJJgFJ max Dit it對接焊接接頭拉應力對接接頭拉應力校核結果合搭接接頭校核搭接接頭橫截面Aw搭接接頭抗剪斷面模數Z0.55D2 ot搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應力MJ mJJgFJmax Zw 搭接焊接接頭在操作工況下的剪應力搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應力0.3MJJ mJJ eZw 搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應力搭接接頭拉應力校核結果主要尺寸設計及總體參數計算結果裙座設計名義厚度容器總容積直立容器總高殼體和裙座質量附件質量內件質量保溫層質量平臺及扶梯質量操作時物料質量0試驗時液體質量吊裝時空塔質量直立容器的操作質量m0m01m02m03m04m05ma直立容器的最小質量mminm010.2m02m03m04ma直立容器的最大質量mmaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基礎環板底截面距離直立容器自振周期s第二振型自振周期s第三振型自振周期s風載對直立容器總的橫推力N載荷對直立容器總的橫推力N操作工況下容器頂部最大撓度容器許用外壓上封頭校核計中航一航空動力控制系GB150.3-- 試PT1.25Pc[1.0607T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合下封頭校核計中航一航空動力控制系GB150.3-- 試PT1.25Pc[1.0607T0.90s=T=pT.(KDi0.5e)=T合 1 D2 2i=6 2h i h=2[]t0.5 =eh=nh-C1-C2=min=nh=滿足最小厚度要壓力計2[]t[Pw]=KDi0.5e=合第1段筒體校中航一航空動力控制系GB150.3-- =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=試PT1.25P[]= 的應力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T合2e[]t[Pw]=(Die)=t =et合第2段筒體校中航一航空動力控制系GB150.3-- =2[]tPc=e=n-C1-C2=n=試PT1.25P[]= 的應力水平TT0.90s=T=pT.(Die)=T合2e[]t[Pw]=(Die)=t =et合開孔補強計中航一航空動力控制系接管 N1,GB150.3-2011 簡圖-℃橢圓形板812-0管11 算1補強圈強度削弱系數0接管材料強度削弱系數0A+A+A mm2，大于A，不需另加補1 A-合開孔補強計中航一航空動力控制系接管 N2,GB150.3-2011 簡圖-℃橢圓形板81-0管11 算1補強圈強度削弱系數0接管材料強度削弱系數0A+A+A mm2，大于A，不需另加補1 A-合開孔補強計中航一航空動力控制系接管 N3,GB150.3-2011 簡圖-℃圓形筒板8100管116 算1補強圈強度削弱系數1接管材料強度削弱系數0A+A+A mm2，小于A，需另加補強1 A-合開孔補強計中航一航空動力控制系接管 N4,GB150.3-2011 條件簡圖-℃橢圓形板810管11開孔補 算1補強圈強度削弱系數接管材料強度削弱系數A+A+A 1 A-結論:根據GB150第6.1.3節的規定,本開孔可不另行補開孔補強計中航一航空動力控制系接管 N5,GB150.3-2011 條件簡圖-℃橢圓形板20管11開孔補 算1補強圈強度削弱系數接管材料強度削弱系數A+A+A 1 A-結論:根據GB150第6.1.3節的規定,本開孔可不另行補開孔補強計中航一航空動力控制系接管 N6,GB150.3-2011 條件簡圖-℃圓形筒板200管11開孔補 算1補強圈強度削弱系數接管材料強度削弱系數A+A+A 1 A-結論:根據GB150第6.1.3節的規定,本開孔可不另行補開孔補強計中航一航空動力控制系接管 N7,GB150.3-2011 簡圖-℃圓形筒板200管11 算1補強圈強度削弱系數0接管材料強度削弱系數0A+A+A mm2，大于A，不需另加補1 A-合開孔補強計中航一航空動力控制系接管 N8,GB150.3-2011 簡圖-℃橢圓形板2-0管11 算1補強圈強度削弱系數0接管材料強度削弱系數0A+A+A mm2，大于A，不需另加補1 A-合開孔補強計中航一航空動力控制系接管 N9,GB150.3-2011 簡圖-℃橢圓形板2-0管11 算1補強圈強度削弱系數0接管材料強度削弱系數0A+A+A mm2，大于A，不需另加補1 A-合開孔補強計中航一航空動力控制系N10,GB150.3-2011 條件簡圖-℃橢圓形板20管11開孔補 算1補強圈強度削弱系數接管材料強度削弱系數A-結論:根據GB150第6.1.3節的規定,本開孔可不另行補開孔補強計中航一航空動力控制系N11,GB150.3-2011 條件簡圖-℃橢圓形板20管11開孔補 算1補強圈強度削弱系數接管材料強度削弱系數A-結論:根據GB150第6.1.3節的規定,本開孔可不另行補開孔補強計中航一航空動力控制系N12,GB150.3-2011 條件簡圖-℃橢圓形板20管11開孔補 算1補強圈強度削弱系數接管材料強度削弱系數A-結論: