溶液法聚乙烯工藝反應前移、后移現象分析任曉兵，李逸（撫順石化公司乙烯化工廠，撫順，113004）摘要：撫順石化公司乙烯化工廠聚乙烯裝置所用的催化劑是由鈦和釩為基礎的齊格勒鈦－釩催化劑。催化劑的注入量以及助、主催化劑的比例直接影響到反應的前移和后移，不僅造成了催化劑的消耗增加，而且直接影響到產品的質量。反應前移和后移的調整對于聚合反應至關重要。關鍵詞：催化劑；反應前移、后移；聚合撫順石化公司乙烯化工廠的聚乙烯裝置是1989年從加拿大引進杜邦公司（現NOVA化學）的Sclairtech專利技術，該裝置是我國唯一的一套采用溶液法聚合工藝路線生產聚乙烯的生產裝置，該工藝采用齊格勒鈦－釩催化劑，按陰離子配位機理生產熔融狀態全密度聚乙烯樹脂。1流程敘述及工藝特點[1]聚合級乙烯和丁烯-1溶解在循環環己烷溶劑中，在200~300℃、10~14MPa條件下由催化劑引發聚合反應。生成的聚合物溶液經兩步減壓閃蒸分離，閃蒸出來的溶劑環已烷和少量未反應的乙烯（約4wt％～7wt％）返回到回收區進行回收循環使用，而熔融狀樹脂則直接進入擠壓機進行水下造粒。該工藝具有生產靈活、切換牌號容易，產品牌號多，產品性能覆蓋面廣等特點。圖1聚合工段流程簡圖Fig.1DraftProcessDiagramofPolymerizationSection2聚合反應的控制該工藝可以改變1#反應器（釜式反應器）和3#反應器（管式反應器）的多種組合方式來生產不同牌號的樹脂。聚合反應溫度直接反應出聚合反應程度的好壞，反應溫度分布不合理可表現為反應前移、后移。反應前移、后移是溶液法聚乙烯工藝中經常出現的問題，只有控制好反應器中各部位聚合反應進行的程度并及時進行調整，才可以使聚合反應處于最優化的狀態，對于降低生產成本，提高產品質量至關重要。2.1本次聚合反應的生產條件本文僅已1#反應器方式和STD催化劑系統生產2911注塑料為例，進行反應的控制分析。聚合反應在最佳反應狀態下時，乙烯單程轉化率在94％～95％左右。2.1.1生產所用催化劑型號本次選用的STD催化劑系統中，主催化劑（下面簡寫為CAB）為80%TiCl4＋20%VOCl3，助催化劑（下面簡寫為CT）為三乙基鋁。CT一小部分用來消除反應進料中的雜質，絕大部分使CAB中的Ti4+、V5+還原生成Ti3+和V3+。2.1.2聚合反應具體控制條件本次反應控制以生產2911牌號樹脂，15噸/小時乙烯進料為例來進行分析研究，具體反應條件見表1。表1聚合反應主要控制參數條件Tab.1PrimeParameters&SettingsforPolymerizationReaction乙烯濃度wt%低壓氫氣濃度ppm高壓氫氣濃度ppmCT/CABCAB濃度ppm總轉化率wt%20.425~3028~331.4~1.610~1594~953#反應器入口溫度℃1#反應器平均溫度℃1#反應器底部溫度℃1#反應器出口溫度℃調整反應器出口溫度℃預熱器出口溫度℃36252227~235272~280290~295295~300熔融指數MFR樹脂密度g/cm3系統壓力MPa1#反應器入口溫度℃脫活劑PG與CAB比例脫活劑PD與CAB比例20.00.962010.4363.03.02.2聚合反應的前移、后移的具體表現在聚合反應的控制操作中，需要經常對CAB濃度和CT/CAB進行調整優化。在不同的催化劑條件下聚合反應進行的程度也不同。針對三種不同催化劑條件下的聚合反應，下文進行了列舉。a.在CAB濃度為12.8ppm、CT/CAB為1.48時，聚合反應呈現最佳化時，1#反應器的反應溫度分布見圖2。圖2在“a”控制條件下1#反應器的反應溫度Fig.2#1ReactionTemperatureIntheCaseof“a”b.在CAB濃度為13.8ppm、CT/CAB為1.59時，聚合反應呈現前移現象，1#反應器的反應溫度分布如下：圖3在“b”控制條件下1#反應器的反應溫度Fig.3#1ReactionTemperatureIntheCaseof“b”c.在CAB濃度為14.1ppm、CT/CAB為1.40時，聚合反應呈現后移現象，1#反應器的反應溫度分布如下：圖4在“c”控制條件下1#反應器的反應溫度Fig.4#1ReactionTemperatureIntheCaseof“c”從圖2、圖3、圖4中可以看出，a反應條件下反應溫度分布最好，反應既不超前也不滯后，而且反應比較平穩。3反應前移、后移現象的分析在上述a、b、c三種反應條件下，催化劑消耗量和未反應乙烯返回量都各不相同，具體見圖5、圖6的比較。

圖5、三種反應條件下催化劑消耗比較Fig.5ComparisonofCatalystConsumptioninThreeDifferentCases圖6、未反應乙烯返回量比較Fig.6ComparisonofRecycledEthyleneFlowRates從圖5中三種反應條件下催化劑消耗比較，可以看出在a條件下催化劑的總消耗量最少。從圖6中可以看出b條件下，乙烯轉化率最低，為92.7wt％；c條件下，乙烯轉化率最高，為95.7wt％；a條件下，乙烯轉化率較適中，為94.5wt％。3.1反應前移、后移現象形成原因及后果[2]1）.反應前移現象也稱反應靠前，即反應溫度（見b條件下反應溫度分布）在反應器前段快速增高，后部增加緩慢，甚至無明顯變化。這是由于高的催化劑比例導致的，在STD催化劑系統中，CT/CAB過高，導致乙烯環己烷溶液一進入反應器（1#反應器方式和3#→1#反應器方式原理相同）就發生劇烈的聚合反應，使反應溫度快速增高。然而，過高的溫度會導致催化劑過早衰變、失去活性，大大降低調整反應器中催化劑的活性，使反應器后段，尤其是調整反應器的轉化率大大降低，使總的轉化率降低。總的轉化率降低會使聚合反應對反應進料中雜質或CAB流量很敏感，若轉化率再降低會使進入溶液閃蒸分離器物料溫度過低而發生相分離問題，并且擾亂回收區塔的操作，同時大大增加了未反應乙烯返回量，從而導致單位聚乙烯加工成本的增加及回收區處理的難度。另外，催化劑、脫活劑量消耗增大，這又直接影響到成品樹脂的色澤，CT/CAB比例過高，導致了CAB的過還原，催化劑活性中心減少，使總的催化劑的耗量增加。2）.反應后移現象即反應前段溫升較慢（見c條件下反應溫度分布），而后段溫升較快，尤其是在1#反應器方式中，調整反應器中溫差過大，反應后移將導致總的轉化率過高，油脂量（乙烯低聚物，分子量在2000～10000之間）急劇增加。反應后移是由于低催化劑比例導致的，在STD催化劑系統中，低CT/CAB將使主催化劑CAB還原、烷基化變得緩慢，使反應后移，甚至欠還原，欠烷基化，同時導致CAB注入量增加。反應后移是催化劑比例比正常最佳值偏低導致的。若CT/CAB過低，將使得反應困難，甚至反應出現死亡。這時，為了防止反應死亡，催化劑的注入量會提高，導致脫活劑量大增，反應不好導致系統壓力出現波動，嚴重時，可出現黑料。總轉化率的增高使得多余的油脂無法在中低壓分離器中脫出，油脂中很多很短聚合鏈的低聚物便會殘留在產品聚乙烯中，這些很段鏈的低聚物在冷卻后將直接影響到產品質量，給下游用戶帶來生產加工的困難。短鏈太多的聚乙烯會表現出樹脂的多脂性，尤其在薄膜吹塑過程中發生冒煙而影響吹塑薄膜的光學性能。油脂量增加還使返回循環使用的乙烯量減少，增加單位聚乙烯產品成本。3.2對反應前移、后移的調整在聚合反應的調整中，隨時需要根據聚合反應進行的程度，催化劑的注入量及其比例，和乙烯、環己烷凈化床在線時間等因素來控制好聚合反應進行的程度，才可以使聚合反應在最佳的條件下進行，用最低的成本來獲取高質量的產品。1）.發現反應前移時，適當小幅降低CT/CAB比例，穩定20min后，觀察反應前移情況，等到平均反應溫度上升，超過該牌號工藝規定正常值有3～4℃時，可適當的降低CAB的注入量0.2～0.3ppm。繼續上述操作，直至調整到反應開始后移時，再小幅提些比例，即可達到反應最佳狀態。2）.發現反應后移時，適當小幅提高CT/CAB比例，穩定10min左右后，觀察反應后移情況，等到平均反應溫度上升，超過該牌號工藝規定正常值有3～4℃時，可適當的降低CAB的注入量0.2～0.3ppm。繼續上述操作，直至調整到反應開始前移時，再小幅降些比例，即可達到反應最佳狀態。3）.在進行催化劑比例調整時，按常規操作，在最佳CT/CAB比例下，反應平穩。但是，通過實際操作總結得出：按略大于最佳CT/CAB運行時的反應要比按最佳CT/CAB或小于最佳CT/CAB運行反應更加平穩。因為當進料原料雜質突然增高時，高的比例可以消除雜質對反應的影響。若反應器內整體溫度偏高，在降低催化劑含量時應先降低主催化劑CAB，然后再降低助催化劑CT，這樣才能使助主催化劑比例保持偏高的值，防止意外降的太低，影響聚合反應的進行。在對CT/CAB的最佳化調整時，應堅持盡量少用CAB的原則，并保證乙烯轉化率不變，否則高的CAB量會嚴重影響產品樹脂的色澤。4深入思考1）.正常生產時，發現有下列情況之一或幾個同時存在時，即可進行上述調整。⑴、聚合反應溫度分布不正常，⑵、聚合反應轉化率不正常，⑶、中低壓分離器返回操作不正常，⑷、回收區油脂塔不正常。在調整中要根據調整情況逐步優化，不可一蹴而就。尤其在降催化劑比例時，CT/CAB一定不要小于1.25-1.30，否則小的波動即可導致反應迅速死亡。2）.在系統開車時，由于系統雜質含量高，可適當提高比例，在STD催化劑系統中，提高CT/CAB量至1.5-1.6，視情況可更高些，因開車時系統中雜質含量高使得更多CT犧牲，使Ti、V還原不到+3價。同時適當提高CT/CAB，可使乙烯快速反應，避免長時間不反應導致系統超壓。當反應趨于正常后比例調至最佳略偏高，在調整比例的同時，需調整好注氫量來保證MFR、SE等指數的合格。參考文獻：[1]洪定一.塑料工業手冊.化學工業出版社，1999年：453～454[2]周其鳳，胡漢杰.高分子化學.化學工業出版社，2001年：143～151作者簡介：任曉兵（1977-），男，工程師，山西省孝義市人，2001年畢業于沈陽化工學院化學工程與工藝專業，現在撫順石化公司乙烯化工廠技術發展部從事技術管理工作。聯系方式：013081319237772799；E-MAIL：rxb@StudyonreactorlengthofSCLAIRTECHsolutionprocessRenXiaobingLiYi(FushunEthylenePlantofPetrochina)AbstractThecatalystsystemsusedinFushunPEprocessisbasedonZiegler-Nattaco-ordinationtypecatalysts.Thecatalystsystemscomponentisactuallyamixtureoftwotransitionmetalcompounds,Titaniumtetrachloride(CA)andVanadiumoxytrichloride(CB).However,theamountofcatalystadditionandtherelativeproportionsofthetwoplayanimportantroleinpolymerreaction.Aproperhold-uptimeisessentialforpolymerreaction.KeyWords:catalyst,reactorlength,polymerizationRenXiaobingLiYi.EthylenePlantofFushunPetrochemicalCompany,Fushun,P.C.113004附錄資料：不需要的可以自行刪除預應力錨索樁板墻施工工法一、前言在山嶺陡峭、地形復雜、山高谷深的地區，高等級公路通過的地段造成大量的高填深挖，高橋及隧道處處可見。在山谷深、地面橫坡陡峭的地段，路基難于填筑，旱橋跨越在經濟和技術上造成較大的浪費，同時也給路基穩定及橋梁的橋樁、墩柱帶來隱患。采用新型高擋墻跨越不僅開挖面小，也可消耗廢方，起到安全、經濟和環保的作用。個舊至冷墩二級公路預應力錨索樁板墻工程是采用40米高預應力錨索樁板墻進行邊坡治理的項目，穩定了高填方路基，減少了陡坡旱橋，預應力錨索結構由于其合理的受力機理以及在軟弱巖體中能更有效的發揮土體承載力而提供了較大錨固力，通過施工經總結形成本工法。二、工法特點1.采用MG-50A型潛孔沖擊鉆跟套管無水干鉆，能有效的預防塌孔，保證水泥漿與孔壁巖體的粘結強度。2.錨索材料選用低松弛環氧噴涂無粘結鋼絞線（ASTMT416-88a標準270級，強度Rby=1860Kpa，松弛率為3.5%，Φj=15.24mm），配套OVM15型錨具，鋼絞線強度高，性能好，可以在張拉結束后有效的進行放張或補償張拉且彌補了鋼絞線在特殊環境下中長久防腐的問題。3.該體系能主動提供抗滑力，有效的控制巖體的位移，在錨索的錨固范圍內產生亞應力帶，從而從根本上改善巖體的力學性能。4.根據現場實際地質情況，大噸位錨索主要錨于碎石土、亞粘土中，鑒于土體破碎，抗剪強度低，在錨索結構上，通過對拉力型錨索與分散壓縮型錨索工作性能的比較，采用分散壓縮型錨索結構有突出優點。拉力型錨索與分散壓縮型錨索工作性能的比較見表1。表1拉力型錨索與分散壓縮型錨索工作性能的比較項目拉力型錨索分散壓縮型錨索巖體—水泥漿體間的粘結摩阻應力分布狀況沿錨固體長度分布極不均勻，應力集中嚴重，易發生漸進性破壞沿錨固長度分布較均勻巖體—水泥漿體間的粘結摩阻應力值總拉力大，粘結摩阻應力值大總拉力可分散成幾個較小的壓力，粘結摩阻應力值顯著減小粘結摩阻強度灌漿體受拉不會引起水泥漿體橫向擴張而增大粘結摩阻強度灌漿體受壓產生橫向擴張而使粘結摩阻強度增大錨索承載力錨固長度超過一定值后，承載力增長極其微弱錨索承載力隨錨固段長度增加而增加耐久性灌漿體受拉，易開裂，防腐性差灌漿體受壓，不易開裂，預應力筋外有油脂、PVC涂層及水泥漿體多層防腐，耐久性好三、適用范圍本工法適用于公路、鐵路、水利、城市建設等相關領域的淺、中、深層土石混合滑坡、土滑坡、巖石滑坡的防治工程。四、工藝原理穿過邊坡滑動面的預應力錨索，外端固定于抗滑樁上，另一端錨固在穩定整體巖體土石混合體中。錨索的預應力使不穩定巖體處于較高圍壓的三向應力狀態，巖體強度和變形比在單軸壓力及低圍壓條件下好的多，結構面處于壓緊狀態，使結構面對巖體變形消極影響減弱，顯著提高了巖體的整體性，錨索的錨固力直接改變了滑動面上的應力狀態和滑動穩定條件。五、施工工藝（一）施工工藝流程（見圖1）錨索預應力施作、樁位監測錨索預應力施作、樁位監測回填土壓密、樁位監測坡面整修樁位定位放樣工作平臺搭設挖孔、澆樁、放板回填土壓密至一定高度、樁位監測樁上錨孔造孔、制索樁上錨孔鉆孔、制索錨索安裝、注漿錨索安裝、注漿錨索預緊錨索預應力施作、樁位監測回填土到位、樁上錨索張拉鎖定封錨圖1預應力錨索樁板墻施工工藝流程（二）施工要點1.樁板墻施工（1）樁基施工時，應準確核對平面位置，結合地形做好樁區地面截、排水及防滲工作。（2）樁基采用挖孔樁施工，施工方法主要有：碎石土開挖用洋鎬和鋼釬；軟、風化巖石用風鎬，；灰巖、板巖人工用鋼釬硬鑿；有地下水用7.5KW，20—40米揚程的淺水泵抽水人工鑿后，整體板巖和弧石用靜態爆破進行鑿除。提升采用人工轆轤和電動葫蘆。挖孔及支撐護壁連續作業，護壁1米為一節，采用孔內現澆，一天后拆模，嚴格按隔樁開挖的方法進行。（3）挖孔到位后，清理孔底，重新進行樁位放樣，復查準確后開始綁軋鋼筋。在綁扎過程中若發現鋼筋籠位置偏差，應及時將其調整準確。（4）鋼筋的焊接和綁扎應嚴格按照技術規范要求進行。綁扎成型經檢驗合格后，轉入下道工序——模板安裝。（5）由于樁板墻結構的特殊性，采用標準化的組合鋼模。模板支架與腳手架分離，避免引起模板變形。在混凝土澆筑之前，用同一種脫模劑涂刷模板，且不得污染鋼筋。安裝完畢后，對其平面位置、頂部標高、節點聯系及縱橫向穩定性進行檢查。澆筑時發現模板有超過允許變形值的可能時，及時糾正。（6）樁板墻樁長均大于10米，為防止離析，利用串桶傾卸，且在中途設置一至兩道減速裝置。由于鋼筋密度大，用4臺插入式振動器同時進行搗固，澆筑層厚度15cm左右。澆筑混凝土，必須一次性全樁澆成，否則視為斷樁。當澆筑至預留錨孔處時，仔細振搗，以保證錨孔處的強度。在混凝土澆筑期間，設專人檢查支架、模板、鋼筋和預埋件等穩固情況，發現松動、變形、移位時及時處理。專人填寫混凝土澆筑記錄。（7）擋土板為鋼筋混凝土矩形板，預制時兩側留有吊裝孔，同時作為泄水孔。擋土板采用直接搭接樁身的形式，樁、板連接的縫隙不用處理，若縫隙過大可采用瀝青麻絮填塞。擋土板采用平面堆放，受力面朝上（受力面按設計圖紙標識），其堆積高度不宜超過5塊，板塊間用木塊等支墊，并置于設計支點位置，運輸過程要輕搬輕放。安裝時，應豎向起吊，用手牽引，防止與樁相撞，將擋土板正確就位，同時應做好防排水設施及填筑墻被填料，擋土板頂面不齊時，可用砂漿或現澆混凝土調整。2.樁后回填樁板墻段路基填土嚴格按照公路工程技術規范和設計標準施工，在填料選材和路基填筑工程中加強了試驗工作，從長遠考慮，在填土與樁板之間填一層50cm厚的碎石深水層，從而使滲入填土路基中的雨水從擋板泄水孔排出，以保證錨索長久不受雨水的侵蝕，從而保證路基的工程質量。3.預應力錨索施工（1）施工準備將預應力的造孔設備、注漿設備、張拉設備調至工作面附近，待工作面完成后，馬上吊運至工作面，所有施工材料均應由出廠證明、合格證，鋼絞線應檢測合格，做好施工場地的排水工作，材料、機械的防雨、防水工作，水、電等在前期施工中已接到位，稍做處理即可滿足施工要求。（2）回填土、壓密至一定高度。填土高度按錨索張拉控制程序施工。隨時進行樁位監測。（3）鉆孔鉆孔是預應力錨索施工中控制工期的關鍵工序，為提高鉆孔效率和保證鉆孔質量，采用MG-50A潛孔沖擊鉆機。該鉆機所配鉆桿是統一規格，按錨索設計長度將鉆機所需鉆桿擺放整齊，鉆桿用完孔深也恰好到位，由于鉆桿長度均有±5mm的誤差，要求實際鉆孔深度超出設計孔深0.5m左右。為防止惡化邊坡巖體的工程地質條件和降低孔壁的粘結性，嚴禁開水鉆進。鉆進過程中應對每個孔的地層變化，鉆進狀態（鉆進、鉆壓）地下水及一些特殊情況做好現場記錄，如遇地層松散、破碎時應用跟套管鉆進技術，以使鉆孔完整不坍。如遇坍孔或地下水豐富時，應立即停鉆，進行固壁灌漿處理（灌漿壓力0.2～0.4Mpa），待水泥漿凝固后，再重新掃孔鉆進。鉆孔到位后，用高壓風（風壓大于0.4Mpa）將孔內的巖粉清干凈，然后，用預先做好的探孔裝置，進行深孔，若探孔時輕松將探孔器送入孔底，鉆孔深度符合設計要求，經驗收同意后即可轉入下道工序——錨索安裝。（4）錨索制作錨索制作工藝流程編束通知單下料、清洗安裝承載體、擠壓P錨編束安裝支撐環安裝注漿管驗收庫存穿束在預先平整好的下料場地上（場地要求寬4m、長40m左右）按下料長度進行下料，每根絞線長度誤差控制在10cm左右。下料長度計算L下=∑Li+Lf+Lw式中L下——下料長度Li——各分段錨固長度Lf——錨索自由段長度Lw——錨索工作段長度下料要求用砂輪切割機切割好以后，鋼絞線一端剝除PE15cm，對剝除部分絞線除污洗凈，下好料以后，按要求設置承壓板、支撐環，支撐環每1m放1個，用GYJ60A型擠壓機對剝除部分擠壓上P錨。索體要求綁扎牢固，絞線應平行順直。對不同位置處的承載體相應的絞線外露端做出臨時和永久性標記。灌漿管綁扎在錨索體上，灌漿管頭部距孔底5～10cm，灌漿管使用前，要檢查有無破裂、堵賽。綁扎好的錨索頂部要安裝導向帽，以方便穿索。錨索制好后應將承壓板、P錨外部涂上防腐油漆。檢查合格后的錨索標識好以后分區存放，同時做好防雨、防曬工作。（5）錨索安裝向錨索孔安索前，要核對錨索編號是否與孔號一致，確認無誤后，即可將錨索用人工抬至工作面，用人工將錨索平順穿入錨孔，當外露部分滿足工作長度時即到位，停止穿索。錨索往孔內穿時，索體必須平順，不得扭絞，同時應避免損傷PE管及支撐環脫落。錨索安裝工作結束后即可進行灌漿工作。（6）注漿注漿采用3SNS系列注漿泵，攪拌采用灰漿攪拌機進行。漿液要攪拌均勻，隨絞隨用，并在初凝前用完。嚴防石塊等雜物混入漿液。注漿材料為純水泥漿，水泥選用普通硅酸鹽525＃，水灰比為0.38，外加10%UEA-Z型復合膨脹劑和0.6%的高效早強減水劑。漿體強度不小于40MPa，注漿壓力大于0.3MPa。邊注漿邊緩慢抽拔注漿管，保證注漿管口處于漿液面一下。并保證漿體密實、飽和，達到設計漿體強度。待孔口溢出清晰的漿體即可停止注漿。注漿過程中要做好相關記錄，并做好試驗塊。（7）錨索的張拉待錨孔注漿體強度達到設計要求后，（按上述配合比施工一般七天就可達到40MPa以上）根據回填土的高程（一般高于相應錨孔4米）和監理工程師書面通知即可進行張拉。張拉前須對張拉機具進行配套標定，計算出千斤頂受力與油壓的線性方程，用于張拉油壓與張拉力的控制。安裝錨板前，要用棉紗擦凈錨板內的泥沙油污。鋼絞線穿入錨板的順序，力求與鋼絞線束綁扎的順序一致，防止交叉纏繞。張拉前，鋼絞線外包的PE護管用鋸條割掉（注意不要傷著鋼絞線），不得用火燒鋼絞線，剝除PE后要清除防腐油脂。錨索張拉應根據填土情況、錨孔數分次分級進行。張拉方式用小千斤頂對每個承載體按由內向外的順序對稱進行張拉，第一級觀測時間需穩定10分鐘外，其余每一級需穩定2—5分鐘，分別記錄每一級鋼絞線的預應力施作情況。張拉過程中必須進行樁位監測和錨索應力的測試工作。張拉結束后，將錨板外的鋼絞線處理好，不能松散，以備再進行張拉。為防止外錨頭的長期暴露，每次結束后應作相應的防護。每級張拉的穩定時間必須保證，張拉時以張拉油壓為主，伸長值進行校核。當出現異常情況時，必須停止作業進行檢查，查明原因后方可繼續進行作業。預應力施作時，對每一次控制應力Nji應進行如下施作方式：①對每一孔錨索的每一次Nji的施作均應按承載體由內向外的順序進行。且每一次的施作Nji針對每一個承載體上的鋼絞線又須按兩步來完成：（設控制應力為Nji）測量、記錄持續2min第一步：00.1Nji0.25Nji0.5Nji（測量記錄后不頂壓鎖定）每根錨索的每一個承載體上的鋼絞線采用小千斤頂按第一步的步驟對稱張拉結束后進行第二步的操作。測量、記錄持續2min測量、記錄第二步：00.5Nji0.75Nji1.0Nji不頂壓鎖定穩壓3min②當填土到位時，預應力最終控制應力的施作按①中第一步、第二步完成后對每根鋼絞線進行頂壓鎖定。（8）再回填、壓密、造孔預應力施作后再進行回填、壓密工作（同時要進行樁位的監測），至一定的高度后，再造樁上上部錨索孔，如此循環5、6、7的工作。（9）張拉鎖定、封錨按以上工序循環進行到回填土填滿到位后，對樁上所有錨索進行張拉鎖定，每次張拉需對樁位進行監測。預應力張拉完成后，用手提砂輪機切除多余鋼絞線，外留長度20cm。最后樁上保護罩，填充好油脂進行封錨，封錨后保持樁面整潔美觀。4.軸力監測樁、錨支擋體系的受力涉及到兩個方面，一是樁自身提供的抗力，一是錨索提供的抗力。兩者應有一個合適的力度，錨索受力過大則設計安全性降低，樁身受力過大同樣對樁的安全性也構成影響。我國《土層錨桿設計與施工規范》中規定，對預應力錨索軸力的永久觀測數量應不少于5%，同時規定對應力損失超過10%最終控制應力時應進行補償，而大于最終控制應力15%時應進行應力放松。要確切知道預應力施加后錨索軸力的實際大小以便進行相應的處理，就須對錨索軸力進行監測。錨索軸力的監測方法：錨索軸力施加之前選擇具有代表性的錨孔，在選定的錨孔處裝上特殊的傳感器元件，然后裝上錨具，通過預應力的施作和觀測，即可測出不同時期錨索軸力的變化情況，從而進行有關的處理，軸力讀數時應與填土的情況以及樁身位移情況相對應進行觀測。由于樁上錨具采用特殊OVM產品，故傳感器元件應與之相配套，個冷公路預應力錨索樁板墻選用的是遼寧丹東市三達測試儀器廠生產的GW型鋼弦式巖土錨測力計和GPC—1型袖珍式鋼弦頻率測定儀組成的測量系統（見圖2）。六、機具設備（見表2）表2機具設備序號機具名稱規格單位臺備注1鉆機MG-50A臺52壓風機臺53注漿泵SNS200/100臺14灰漿攪拌機臺25油泵ZB4/500臺4帶S閥6千斤頂YCW250A臺17千斤頂YCW150A臺18千斤頂YDC240Q臺4帶頂壓頭4個9沉漿桶只210潛水泵臺211千分表只212擠壓機臺113砂輪切割機臺114對講機臺415手提砂輪機切割機臺216氧割設備套117配電盤個5181噸葫蘆個619小型電焊機臺120單根測力傳感器臺621精密液壓油壓表塊1022擠壓模套223單孔工作錨套12帶25副工作夾片七、勞力組織（見表3）表3勞力組織序號項目工種人數備注1樁板墻工程現場指揮12技術兼質檢13板合司機34電工15振搗工46配料37試驗員18電焊工39鋼筋工810修理工111架子模板工1512普工3313鉆孔現場指揮114技術兼質檢115鉆機司機516電工117吊車司機118空壓機司機219普工1520電焊工121錨索、注漿現場指揮122技術兼質檢123電工124試驗員125電焊工126制索、安索827注漿528張拉9