頁眉內容頁眉內容頁腳內容頁腳內容頁眉內容頁腳內容翠微北里舊樓改造抗震加固工程外懸挑腳手架及護頭棚專項施工方案由于本工程一層南外側有違建小房，外窗護欄距陽臺約2.2米，造成外雙排腳手架距原外墻及陽臺太遠，為了使用要求及符合腳手架施工規范要求，將進行懸挑施工。本工程小區內施工期間，由于業主沒有撤出，為了工程安全角度及業主安全與方便生活出發，在所有進戶門及門面房處設置通長的護頭棚，形成長廊式安全通道。一、搭設形式地上結構施工部位：1#、3#樓1至6層采用落地式雙排架，從2層頂開始采用懸挑式雙排腳手架，住宅層高為3m，懸挑架高度為13.6m，懸挑架采用建筑立面全防護，待工程施工完成后進行架體拆除。二、材料要求1、腳手架鋼管要求腳手架鋼管采用外徑為φ48mm，壁厚為3.5mm的焊接鋼管，主要用于立桿、大橫桿、小橫桿、斜撐、剪刀撐等。表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、劃道，符合現行國家《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規定，并有產品出廠合格證。焊接鋼管表面平整光滑，無銹蝕、裂紋、分層、劃道。對于有裂紋、開焊、凹凸狀、折痕、嚴重銹蝕和彎曲的嚴禁使用，進場鋼管必須有出廠產品質量證明書及備案證明。2、扣件要求采用可鍛鑄鐵做的扣件，其材質符合現行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規定，扣件必須有生產許可證，產品必須有出廠合格證，無裂紋、氣孔、砂眼等缺陷，貼面平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時，開口處最小距離不小于5mm，在螺栓擰緊扭矩力達65Nm時，不得發生破壞。分直角扣件（兩管交叉90度的連接），回轉扣件（兩管交叉任意角度連接）和對接扣件（兩管一字對接）三種，用于鋼管之間的連接。3、腳手板、安全網要求腳手板采用木板，凡裂紋、凹陷變形、嚴重彎曲的不得使用。安全網分安全平網和安全立網（密目網），平網的材質應符合國標《安全網》（GB5725-1997），密目式安全立網的材質應符合GB16909的規定，以及沈陽市建委有關規定。安全網用綠色阻燃密目安全網（沈陽市宏達安全網廠），必須滿足2000目/100cm2，做貫穿試驗不穿透，6×1.5m的單張重質量不少于3.0kg，安全網必須有生產許可證和質量合格證以及建筑安全監督部門發放的準用證，嚴禁無證不合格產品。木腳手板用于操作層平臺，平網用于腳手架水平鋪設及外架外挑網，密目網用于腳手架外圍全封閉。三、懸挑架搭設材料及相關數據選擇1、腳手架參數雙排腳手架搭設高度為18m，立桿采用單立桿；說明：標準層層高2.8米，最大懸挑5層，為14米，最頂層操作層搭設1.5m高的防護架，累計15.5米，計算按照16米進行驗算。搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為0.80m，大橫桿的步距為1.4m；內排架距離墻寬度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；（根據市場實際壁厚不均勻現象，選用壁厚3.0的驗算）橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距2.8m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2、活荷載參數施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:結構腳手架；同時施工層數:2層；3、風荷載參數本工程地處東北風力大，基本風壓0.6kN/m2；（采用高風壓）風荷載高度變化系數μz，計算連墻件強度時取0.92，計算立桿穩定性時取0.74，風荷載體型系數μs為0.214；4、靜荷載參數每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.350；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.140；安全設施與安全網自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數:4層；（按照四層立體防護進行驗算）腳手板類別:5㎝厚木板；欄桿擋板類別:多層板擋板；5、拉繩與支桿參數選擇6×37鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑15mm。鋼絲繩安全系數為:6.000；鋼絲繩與墻距離為(m):2.800；懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最里面鋼絲繩距離建筑物1.2m。四、懸挑式腳手架各組件的驗算1、懸挑扣件式鋼管腳手架的計算依據《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)《鋼結構設計規范》(GB50017-2003)《建筑施工安全檢查評分標準》(JGJ59-99)《建筑施工高處作業安全技術規范》(JGJ80-91)本工程的施工圖紙。2、懸挑腳手架作安全性驗算2.1大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)第5.2.4條規定，大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。（1）均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.35×0.95/(2+1)=0.111kN/m；活荷載標準值:Q=2×0.95/(2+1)=0.633kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.033+1.2×0.111=0.173kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.633=0.887kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)（2）強度計算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2跨中最大彎距為M1max=0.08×0.173×1.52+0.10×0.887×1.52=0.231kN·m；支座最大彎距計算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2支座最大彎距為M2max=-0.10×0.173×1.52-0.117×0.887×1.52=-0.272kN·m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.231×106,0.272×106)/4490=60.579N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=60.579N/mm2小于大橫桿的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！（3）撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.111=0.144kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.633kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.144×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.633×15004/(100×2.06×105×107800)=1.652mm；大橫桿的最大撓度1.652mm小于大橫桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm，滿足要求！2.2小橫桿的計算根據JGJ130-2001第5.2.4條規定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。（1）荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2=0.35×0.95×1.5/(2+1)=0.166kN；活荷載標準值：Q=2×0.95×1.5/(2+1)=0.950kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.05+0.166)+1.4×0.95=1.589kN；小橫桿計算簡圖（2）強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.033×0.952/8=0.005kN·m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.589×0.95/3=0.503kN·m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.508kN·m；最大應力計算值σ=M/W=0.508×106/4490=113.103N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=113.103N/mm2小于小橫桿的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求！(3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.033×9504/(384×2.06×105×107800)=0.016mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.05+0.166+0.95=1.166kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1166.2×950×(3×9502-4×9502/9)/(72×2.06×105×107800)=1.598mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.016+1.598=1.614mm；小橫桿的最大撓度為1.614mm小于小橫桿的最大容許撓度950/150=6.333與10mm,滿足要求！2.3扣件抗滑力的計算按規范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的旋轉單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.033×0.95/2=0.016kN；腳手板的自重標準值:P3=0.35×0.95×1.5/2=0.249kN；活荷載標準值:Q=2×0.95×1.5/2=1.425kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.05+0.016+0.249)+1.4×1.425=2.373kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！2.4腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×22.00=3.356kN；(2)腳手板的自重標準值；采用多層板，標準值為0.35kN/m2NG2=0.35×4×1.5×(0.95+0.3)/2=1.312kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用多層擋板，標準值為0.14kN/mNG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×22=0.165kN；經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.254kN；活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=2×0.95×1.5×2/2=2.85kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.254+0.85×1.4×2.85=9.696kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.254+1.4×2.85=10.294kN；2.5立桿的穩定性計算風荷載標準值按照以下公式計算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用ω0=0.6kN/m2；μz--風荷載高度變化系數，按照《建筑結構荷載規范》(GB50009-2001)的規定采用：μz=0.74；μs--風荷載體型系數：取值為0.214；經計算得到，風荷載標準值為:Wk=0.7×0.6×0.74×0.214=0.067kN/m2；風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW為:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.067×1.5×1.82/10=0.038kN·m；考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=11.123kN；不考慮風荷載時,立桿的穩定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]立桿的軸心壓力設計值：N=N'=12.021kN；計算立桿的截面回轉半徑：i=1.59cm；計算長度附加系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh確定：l0=3.118m；長細比:L0/i=196；軸心受壓立桿的穩定系數φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.188立桿凈截面面積：A=4.24cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；考慮風荷載時σ=9695.82/(0.188×424)+38466.087/4490=130.203N/mm2；立桿穩定性計算σ=130.203N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！不考慮風荷載時σ=10294.32/(0.188×424)=129.144N/mm2；立桿穩定性計算σ=129.144N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.6連墻件的計算連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0連墻件風荷載標準值按腳手架頂部高度計算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.6，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.6=0.083kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積Aw=16.2m2按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001)5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.875kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=6.875kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩定系數；由長細比l/i=300/15.9的結果查表得到φ=0.949，l為內排架距離墻的長度；A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；Nl=6.875<Nf=82.487,連墻件的設計計算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計算得到Nl=6.875小于雙扣件的抗滑力12kN，滿足要求！五、搭設、使用和拆除安全注意事項腳手架搭設基本要求嚴格依據國家行業標準《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規程》（JGJ130-2001）1、搭設施工（1）鋼管腳手架的桿件連接必須使用合格的鋼扣件，不得使用鉛絲和其他材料綁扎。腳手桿件不得鋼木混搭。（2）在搭設之前，必須對進場的腳手架桿配件進行嚴格的檢查，禁止使用規格和質量不合格的桿配件。（3）腳手架的搭設作業，必須在統一指揮下，嚴格按照以下規定程序進行：1)周邊腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；“一”字形腳手架應從一端開始并向另一端延伸搭設。2)腳手架各桿件相交伸出的端頭均大于10cm，以防止桿件滑脫。（4）剪刀撐、斜桿等整體拉結桿件和連墻件應隨搭升的架子一起及時設置。（5）腳手架處于頂層連墻點之上的自由高度不得大于6m。當作業層高出其下連墻件2步或4m以上、且其上尚無連墻件時，應采取適當的臨時撐拉措施。（6）腳手板或其它作業層板鋪板要求1)腳手板或其它鋪板應鋪平鋪穩，應予綁扎固定。2)腳手板采用對接平鋪時，在對接處，與其下兩側支承橫桿的距離應控制在100～200mm之間。3)腳手板采用搭設鋪放時，其搭接長度不得小于200mm，且在搭接段的中部應設有支承橫桿。鋪板嚴禁出現端頭超出支承橫桿150mm以上未作固定的探頭板。4)長腳手板采用縱向鋪設時，其下支承橫桿的間距不得大于：沖壓鋼腳手板為1.5m。縱鋪腳手板應按以下規定部位與其下支承橫桿綁扎固定：腳手架的兩端和拐角處；沿板長方向每隔15～20m；坡道的兩端；其它可能發生滑動和翹起的部位。5）由于內排立桿距結構30cm，必須在此處的小橫桿上滿鋪腳手板，并且將腳手板用14#鐵絲綁扎牢固。腳手架的操作面必須滿鋪腳手板，不得有空隙、探頭板和飛跳板。（7）裝設連墻件或其它撐拉桿件時，應注意掌握撐拉的松緊程度，避免引起桿件和整架的顯著變形。（8）工人在架上進行搭設作業時，作業面上宜鋪設必要數量的腳手板并予臨時固定。工人必須戴安全帽和佩掛安全帶。不得單人進行裝設較重桿配件和其它易發生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業。（9）在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設置和對立桿縱距作≥100mm的構架尺寸放大。確有實際情況，需要對構架作調整和改變時，應提交技術主管人員解決。（10）腳手板操作面的端頭處設1.2米高防護欄桿兩道，建筑物頂部腳手架要高出屋面女兒墻頂1.0m，高出部分要綁兩道護身欄，并立掛安全網。2、搭設質量2.1腳手架的驗收標準規定（l)構架結構符合前述的規定和設計要求，個別部位的尺寸變化應在允許的調整范圍之內。（2)節點的連接可靠，其中扣件的擰緊程度應控制在扭力矩達到<40-60N·m。（3)鋼腳手架立桿垂直度應≤1/300，且應同時控制其最大垂直偏差值：當架高≤20m時為不大于50mm；當架高＞2Om時為不大于75mm。（4)縱向鋼平桿的水平偏差應≤1/250，且全架長的水平偏差值不大于50mm。（5)作業層鋪板、安全防護措施等需符合上述的要求。2.2腳手架的驗收和日常檢查按以下規定進行，檢查合格后，方允許投入使用或繼續使用：（1)搭設完畢后（2)施工中途停止使用超過15天，在重新使用之前；（3)在遭受暴風、大雨、地震等強力因素作用之后；（4)在使用過程中，發現有顯著的變形、沉降、拆除桿件和拉結以及安全隱患存在的情況時。3、腳手架使用規定（1）作業層每1m2架面上實用的施工荷載(人員、材料和機具重量)不得超過以下的規定值或施工設計值：施工荷載(作業層上人員、器具、材料的重量)的標準值，結構腳手架取3kN/m2；裝修腳手架取2kN/m2（2）施工設備單重不得大于1kN，使用人力在架上搬運和安裝的構件的自重不得大于2.5kN。（3）在架面上設置的材料應碼放整齊穩固，不影響施工操作和人員通行。按通行手推車要求搭設的腳手架應確保車道暢通。嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行或倒退拉車。（4）作業人員在架上的最大作業高度應以可進行正常操作為度，禁止在架板上加墊器物或單塊腳手板以增加操作高度。（5）在作業中，禁止隨意拆除腳手架的基本構架桿件、整體性桿件、連接緊固件和連墻件。確因操作要求需要臨時拆除時，必須經主管人員同意，采取相應彌補措施，并在作業完畢后，及時予以恢復。（6）工人在架上作業中，應注意自我安全保護和他人的安全，避免發生碰撞、閃失和落物。嚴禁在架上戲鬧和坐在欄桿上等不安全處休息。（7）人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀援腳手架上下。（8）每班工人上架作業時，應先行檢查有無影響安