廣州富利建筑安裝工程有限公司施工電梯基礎施工方案第第目錄TOC\o"1—1”\h\z\u一、編制依據 2二、工程概況 2三、基礎設計 2四、施工順序 4五、施工升降機基礎承載力的計算： 4六、基礎確定 5七、施工電梯基礎加固滿堂腳手架設計 6八、地下室頂板承載力加固設計 7九、基礎的驗收要求 16十、地下室頂板加固安全保證措施 17施工電梯基礎施工方案一、編制依據本方案主要依據施工圖紙、《施工升降機》（GB/T10054-2005）、《施工升降機安全規則》（GB10055—2007）、《建筑地基基礎設計規范》(GB50007—2011）、混凝土結構設計規范》(GB50010-2010)、《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162—2008二、工程概況珠江御景峰花園1—6幢住宅樓、44幢地下室工程位于東莞市塘廈鎮平山村,由東莞市惠仁房地產開發有限公司投資興建，江西建工第一建筑有限責任公司承建,設計單位為廣東珠江建筑工程設計有限公司,監理單位為深圳市大眾工程管理有限公司。安全監督單位：東莞市建設工程安全監督站、塘廈鎮建設工程安全監督組。本工程總建筑面積總建筑面積100842㎡，地下建筑面積22100㎡，地下一層、地上4幢33層（1、2、5、6幢)，2幢28層（3、4幢)，建筑總高度98.2m。三、基礎設計本工程采用京龍SC200/200TD型升降機，根據人貨電梯機械制造廠家對人貨電梯基礎的技術要求:⑴、基礎承受的載荷能力應大于400KPa。P=(吊籠重+外籠重+導軌架總重+載重)×0。02kN.⑵、混凝土基礎板下面的承載力應大于0.15Mpa。⑶、雙層鋼筋網:鋼筋直徑12㎜，間距200㎜。⑷、L距離根據所選擇的附架型號與現場實際情況而定.⑸、基礎座或基礎預埋件應全部埋入混凝土基礎板內。⑹、基礎周圍須考慮排水措施。人貨梯基礎：（長）4.50M×（寬)4.60M×(高）0。30M.人貨梯主要參數如下表:本根據本工程的特點,為方便工程施工的需要，1。、2、3、4棟所使用的升降機基礎設置于車庫頂板,板頂與人貨梯基礎底平，根據本工程結構設計總說明，地下室頂板荷載為8。0KN/m2，5、6棟基礎安裝在自然地面上。必須保證人貨電梯基礎混凝土的強度及幾何尺寸。電梯基礎選型如下:1.配雙層加強鋼筋網格，采用Ф12@200.2.基礎尺寸為4500×4600×300mm.3。基礎砼標號采用C30。4．基礎預埋件必須牢固固定在基礎加強筋上，同時埋好接地裝置.四、施工順序1、天然基礎按施工平面布置確定基礎位置—基礎土方開挖—墊層澆筑—支設模板-綁扎鋼筋——安放預埋螺栓及電梯底盤（要求位置準確，標高和平整度符合要求）-—澆筑砼--拆模、養護.2、地下室頂板基礎按施工平面布置確定基礎位置-基礎地板加固-支設模板-綁扎鋼筋—安放預埋螺栓及電梯底盤（要求位置準確,標高和平整度符合要求）——澆筑砼—-拆模、養護。五、施工升降機基礎承載力的計算:施工升降機自重:SC200/200TD型施工升降機按高度105m時的重量：P1=（吊籠重+外籠重+導軌架總重+對重重+載重量）×2。0。吊籠重44KN，外籠重15KN，導軌架總重=（每節重1.5KN，每節高1.508m)，1。5KN×70節=105KN，載重40KN。P1=44+15+105+40=204KN。基礎承載P計算考慮動載、自重誤差及風載對基礎的影響，取系數n=2.1。頂板施工電梯基礎承載P=G×2=204×2.1=428.4KN施工電梯基礎混凝土自重：P2=4.5×4.6×0。3×25kN/m3=155。25KN。施工總荷載為428.4+155.25=571。65KN基礎地面承受壓力：571.65÷（4.5×4。6）=27。62KN/㎡。5、6幢基礎完全能符合該機的安裝要求1、2、3、4棟施工電梯基礎設置于車庫頂板，地下室頂板荷載為7.5KN/m2，不滿足要求.為確保車庫頂板安全,采用鋼管回頂至地下室結構底板面。六、基礎確定1.基礎厚度為300mm,配雙層加強鋼筋網格，鋼筋直徑Ф12，網格間距200mm。2.次澆前預埋好4根M22底腳螺栓.3。基礎預埋件必須牢固地固定在基礎加強筋上。4。基礎平面度為1/1000，地腳螺栓中心距最大允許偏差±5mm。5.回填土時必須夯實，保證強度。6.基礎平面必須保證排水良好。7.制作基礎時必須同時埋好接地裝置。8。同時還必須符合當地有關安全法規.詳細做法見后附圖七、施工電梯基礎加固滿堂腳手架設計在施工升降機的基礎部位于地下室頂板、板厚300mm，1#樓基礎位于地下室頂板A—E～A-F/A—21～A—22軸線位置范圍內,2#樓基礎位于地下室頂板A—E~A—F/A—17～A-18軸線位置范圍內.3#樓基礎位于地下室頂板A—E~A—F/A—10~A—11軸線位置范圍內，4＃樓基礎位于地下室頂板A-E～A-F/A-6～A-7軸線位置范圍內。地下車庫用φ48×3.25鋼管搭設滿堂腳手架支撐體系作為加固手段對地下室頂板進行加固，腳手架搭設高度為3。6m,加固區域立桿縱距0。7m,立桿橫距0.7m，步距1。0m。八、地下室頂板承載力加固設計1、地下室頂板的本身重量可以由本身結構支撐，對地下室頂板的加固只考慮升降機及其基礎產生的恒動荷載：428。4+155。25=571.65KN。為盡量利用工程中使用較為靈活的材料，本加固設計擬用鋼管支架作為支撐系統作為加固方案的實施方式。具體鋼管布置搭設按簡圖所示2、地下室頂板混凝土受壓強度驗算按照應力考慮范圍，設定升降機及其基礎載荷全部集中，并均勻分布于支撐頂板底部的寬50mm×高100mm的水平橫支承方木（木楞）上.地下的室頂板底與方木（木楞）受壓接觸面，按立桿布置圖可知，長度為4500mm共計6條，即得總接觸面面積：4500mm×50mm×6條=1350000mm2，由升降機及其基礎產生的恒動荷載:428。4+155.25=571。65KN，得：fc1=428。4+155.25=571650KN/1350000mm2=0。423N/mm2/<fc=14。3N/mm2（由地下室頂板砼強度C30軸心抗壓設計值，查《混凝土結構設計規范》GB50010-2002表4.1.4），由此表明方木（木楞)與地下室頂板之間的應力傳遞混凝土受壓強度驗算合格。3、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗壓強度驗算由“地下室頂板混凝土受壓強度驗算”得,升降機及其基礎載荷全部均勻分布于支撐頂板底部的6根長4500mm×寬50mm×高100mm的方木（木楞）上，由此計算出地下室頂板傳遞的荷載壓應力1cf,考慮地下室頂板承受一部分荷載:571。650-4。5×4。6×8=362.05KN，f=362050/1350000mm=0.268N/mm2，方木（木楞)按《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162—2008選用針葉樹種木材“南方松"，查該規范表A。3.1—1得其強度等級為AC15A，查該規范表A。3.1-3得順紋抗壓fc=13N/mm2，橫紋抗壓fc90=2.1N/mm2，按最不利情況按橫紋抗壓值考慮。則：1cf=0。268N/mm2<fc90=2.1N/mm2由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木(木楞)的抗壓強度驗算合格。4、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木(木楞)的抗彎強度驗算由“地下室頂板混凝土受壓強度驗算”得，升降機及其基礎載荷全部均勻分布于支撐頂板底部的6根長4500mm×寬50mm×高100mm的方木（木楞）上，由此說明方木（木楞）承受來自于地下室頂板的均布荷載處于方木（木楞）的4500mm全長,為此進行方木（木楞）抗彎強度驗算.由立桿布置圖可知方木（木楞)的支撐點為2個中間等跨700mm，標準方木（木楞)長度為2000mm,現按簡支結構計算其彎矩:按《建筑施工手冊》第四版第一部分之2—1—2結構靜力計算表之2．單跨梁的內力及變形表（表2—6~表2—10)之（1)簡支梁的反力、剪力、彎矩、撓度表2-6第5序次的均布荷載簡支梁內力計算:加載在方木（木楞）上均布的荷載：q=0。268N/mm2×50mm=13。4N/mm；彎矩：Mmax=q2l/8=13.4N/mm×700mm×700mm/8=820750。mm，依《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008方木（木楞）抗彎強度應按該規范的公式進行計算，其中fm查JGJ162—2008表A3。1—1~5使用針葉樹種南方松由表A3.1—1得TC15A查表A3.1—3得mf=15，同時另依表A3。1-4考慮本方案中方木（木楞）為長時間使用，按較為不利狀態考慮“按恒載驗算時”選用系數為0.8得調整后的fm=15×0.8=12Nmm2;其中W由矩形木楞（方木（木楞))寬50mm×高100mm查表的截面最小抵抗=83333mm3（按《建筑施工手冊》第四版第一部分之2-1—2結構靜力計算表之常用截面幾何與力學特征表序號1的公式50×100×100/6=83333mm3，木楞（方木（木楞))的抗彎強度σ=820750N.mm/83333mm=9。849N/mm2〈fm=12N/mm2次、主木楞梁抗彎強度應按下列式計算：式中:木材抗彎強度設計值，按本規范附錄A的表A。3。1—3、表A。3.1—4及表A.3.1—5的規定采用.式中：Mmax最不利彎矩設計值。應從勻步荷載產生的彎矩設計值M1、均布荷載與集中荷載產生的彎矩設計值M2和懸臂端產生的彎矩設計值M3三者中，選取計算結果較大者W：截面抵抗矩，按本規范表5。2。2查用由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗彎強度驗算合格。5、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的抗剪強度驗算按《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008第5。2.2第2小條以及《木結構設計規范》GB50005—2003第5.2。2要求:彎構件抗剪承載力，應按下列式驗算：式中：?v木材順紋抗剪強度設計值（N/mm2）V：受彎構件剪力設計值(N),按本規范第5。2。3條規定；I：構件的全截面慣性矩（mm4）b：構件的截面寬度;S:剪力面以上的截面面積對中性軸的面積矩（mm3）.依前條驗算條件，查JGJ162—2008規范附表按TC15A木材順紋抗剪強度值：fv=1.6N/mm2；受彎構件剪力設計值V按《建筑施工手冊》第四版第一部分之2—1—2結構靜力計算表之常用截面幾何與力學特征表序號1的公式：V=ql/2=13.4N/mm×700/2=4690N；構件的全截面慣性矩I依《建筑施工手冊》第四版第一部分之2—1—2結構靜力計算表之常用截面幾何與力學特征表2—5序號1的公式：I=bh3/12=50×1003/12=4166666.67mm4；構件的截面寬度b=50mm；剪切面以上的截面面積對中性軸的面積矩S=（50mm/2）×100mm×（100mm/2/2)=62500mm3；代各參數入公式計算:(V×S)/(1×b)=(4690N×62500mm3)/（4166666。67mm×50mm）=1。41N/mm2〈fv=1。6N/mm2；由此表明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞)的抗剪強度驗算合格（驗算數據比較接近，施工時必須嚴格要求，認真到位，按規范施工）。6、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）的撓度驗算按《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008第5。2。2第3小條以及《木結構設計規范》GB50005—2003第5。2。6要求，受彎構件應進行撓度驗算，JGJ162-2008明確簡支楞梁須按照該規范的5.2。1-4或5公式進行驗算，本設計沒有出現集中荷載,故選用5。2.1-4式進行驗算：，其中彈性模量E查JGJ162-2008規范附表A。3.1-3按TC15A木材E=10000,同時另依表A3。1-4考慮本方案中方木（木楞）為長時間使用,按較為不利狀態考慮“按恒載驗算時"選用系數為0。8得調整后的E=10000×0。8=8000N/mm2；全截面慣性矩I=4166666。67mm4;最大撓度Wmax的取值按JGJ162-2008規范的條第3小條的“支架的壓縮變形或彈性撓度，為相應的結構計算跨度的1/1000”得Wmax=700mm/1000=0。7mm；代各參數入公式計算=（5×13.4N/mm×700mm×700mm×700mm×700mm）/（384×8000N/mm2×4166666。67mm4）=0。49mm<Wmax=0。7mm。7、加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）下的可調支托（鋼管支柱）的承載力復核驗算由于加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞）下必須通過可調支托（鋼管支柱），傳遞至扣件式鋼管支架支撐系統，其承載力一是必須經過核算滿足最低要求才能使用，依JGJ162—2008第5.2。5條之第2小條說明，查5。2.5—1表,取表中最大長度容許荷載的最小值12KN,由立桿布置圖可知立桿每行9條9行共計9×5=45條,按均勻分布計算每根立桿的荷載應為：設計總荷載517650N/45條=11503N=11.503KN/條〈最大長度容許荷載的最小值12KN。由此說明加固支撐地下室頂板水平橫支承方木（木楞)下的可調支托（鋼管支柱）的承載力復核驗算合格.加固支撐地下室頂板扣件式鋼管立柱穩定性的驗算受壓桿件的計算長度0L=1。2m（即縱橫水平拉桿步距為1000mm）依JGJ162-2008第條之第2之（2）小條說明：“立柱應考慮插管與套管之間因松動而產生的偏心（按偏半個鋼管直徑計算）,應按下式的壓彎桿件計算"與JGJ162—2008第5。2。5條之第3小條說明:“扣件式鋼管立柱應按單桿軸心受壓構件計算，計算公式為該規范的5。2。5—10,公式中的計算長度采用縱橫向水平拉桿的最大步距,最大步距不得超過1。8m"在本設計方案中均存在，故此受壓桿件的計算長度0L=1.0m（即實際施工時縱橫水平桿的步距不得超過1。0m，且須保證鋼管立柱的上下末端均須設置縱橫水平桿），其余按5.2.5—9式計算：其中軸心壓力設計值N=設計總荷載517650N/45條=11503N=11。503KN；軸心受壓穩定系數鋼材抗壓強度設計值f按該規范附錄A表A。1.1-1和表A。2.1—1采用,按牌號Q235鋼直徑〉40~60（鋼管直徑為48mm）查表取用抗拉、抗壓和抗彎強度設計值f=200N/mm2;鋼材屈服強度值yf:本設計方案使用鋼管用鋼牌號為Q235,按《鋼鐵產品牌號表示方法》GB221-2000第3。2.1條說明，其屈服強度為235N/mm2,軸心受壓桿件毛截面面積A按壁厚3.5mm外直徑48mm取用A=（48/2)2-（48/2—3.5）2×3.14=489.30mm，直徑為48mm的下套管的鋼管回轉半徑（依《建筑施工手冊》第四版第一部分之2—1—2結構靜力計算表之常用截面幾何與力學特征表2—5序號5的公式:）=［482+(48—3。5×202］0.5/4=15.782mm,其慣性矩Ix2=（d4+d14）0.5/64=3。14×[482+(48—3.5×2）2］0.5/64=399285。14mm4;上插管為實心U型可調支托，其直按JGJ162-2008規范條明確“螺桿外徑與立柱鋼管內徑的間隙不得大于3mm”=48—5。5×2-3×2=31mm，其慣性矩Ix1（依《建筑施工手冊》第四版第一部分之2—1-2結構靜力計算表之常用截面幾何與力學特征表2-5序號4的公式）=3。14159×314/64=45333。19mm4；由此依n=Ix2/Ix1=399285.14/45333。19=8。808；得μ=[（1+n）/2]0。5=［（1+8.808）/2]0.5=2。2145推=2。2145×1000/15。782=140.32;按JGJ162—2008規范查附錄D計算λ（?y/235）0.5=140.32×(235/235）0。5=140。32查表得知=0.223;彎矩作用平面內偏心彎矩值M2=Nd/2其中N=11503N,d=48mm得Mx=11503N×48mm/2=276072N。mm；彎矩作用平面內較大受壓的毛截面抵抗矩W1x依《建筑施工手冊》第四版第一部分之2—1-2結構靜力計算表之常用截面幾何與力學特征表2-5序號5的公式)==3。14×［483—（48—3.5×2)4/48））/32=5075。22mm；歐拉臨界力=3.142×206000×489。30／140。322=50473.4N;代各參數入公式計算得：=11503N/（0。223×489.30)+（1.0×276072)/{5075.22×［1—(0。8×（11503/50473.4）)］｝=171.95N/mm2<抗拉、抗壓和抗彎強度設計值f=200N/mm2。明加固支撐地下室頂板扣件式鋼管立柱縱橫水平拉桿步距為1000mm時穩定性的驗算合格.九、基礎的驗收要求1、升降機基礎按使用說明書中的標準要求制作安裝,預埋框必須用水平儀調平并與基礎鋼筋連接。2、防雷接地裝置的埋設與主體結構的接地裝置連通。3、預埋框四個基準點平整度（水平高差）≤L×1/1000（L為兩點間的距離,單位為米）.4、基礎驗收資料必須經技術負責人、監理公司簽字認可。5、只有當基礎達到設計強度并滿足設計要求后才能進行下一道工序操作,禁止使用不合格產品。十、地下室頂板加固安全保證措施回頂支撐架搭設前，應按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》(JGJ130-2001）、和施工組織設計（方案）的要求向搭設,并向使用人員做好安全、技術交底.對鋼管架、配件、加固件應進行檢查驗收,嚴禁使用不合格的鋼管架、配件.為了減少頂部導軌架應力集中對支撐鋼管的局部變形影響,在升降機導軌架標準節底座的位置和加固區域四周支撐鋼管時,在樓板底部和上U型支托之間連續墊置兩條50×100木方木（木楞)必須使用質量可靠的可調支托,施工時必須多次調緊，以保證所有支撐支托受力均勻。支撐立桿的頂部和底部分別應和地下室頂板和地下室底板頂緊，標準節支撐區立桿盡量不用對接接長，非標準節支撐區的立桿可用對接接長，禁止使用搭接接長鋼管。所有鋼管端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不小于100㎜.加固的架體應懸掛標識，定期由安全員進行檢查，看是否有松動的跡象，如發現異常情況應及時進行調整加固。加固區域不能積水，如有積水現象應先用不低于C20混凝土填高，高于原地下室底板面不少于50mm。嚴格按示意圖要求施工剪刀撐,以保證支撐體系的穩定.替他需注意細節按《建筑施工模板安全技術規范》JGJ162-2008和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范》（JGJ130-2001）規范施工。滁州凱迪豪生大酒店工程施工升降機基礎專項施工方案PAGEPAGE60目錄TOC\o”1—1"\f\p"”\u一、工程概況…………。2二、編制依據………….2三、施工升降機基礎設計概況……….4四、施工升降機基礎承載力驗算………5六、基礎的驗收要求…………………。10七、安全措施……….10八、質量管理措施……11九、附圖…………….11施工電梯基礎施工專項方案工程概況1、工程性質工程名稱:滁州凱迪豪生大酒店工程建設單位:凱迪控股有限公司設計單位:上海同建強華建筑設計有限公司勘察單位：常州市基礎工程公司監理單位:安徽建科建設監理有限公司施工單位：中天建設集團有限公司2、工程地理位置及概況滁州凱迪豪生大酒店工程是由凱迪控股有限公司投資新建，由中天建設集團有限公司承建，本工程位于滁州市南譙路與中都大道之間、東坡路北側，為地下一層，裙房二層,地上二十二層的五星級大酒店.總建筑面積約為48760㎡，其中地下室面積為10479㎡，地上建筑面積為38281㎡.本工程抗震設防烈度為6度，結構安全等級為二級，層數為22層（地下1層，地上22層）的框架—-核心筒結構，建筑高度為93.7m,地下室層高為4。8m，地上一層至二層為5.4米，三層至四層為4。5米,五層至十九層均為3。6米，二十層至二十二層為4.5米，機房層為4。5米,屋面層為2。8米.地下車庫底板厚度為1950、750mm，地下車庫頂板厚度為250mm。本工程建筑設計±0.000相當于絕對高程30。25m，結構形式為框架-—核心筒結構，主樓框架抗震等級為二級,建筑類別為一類，設計使用年限50年,地基基礎設計等級為甲級。按照施工總體規劃,需要在酒店主樓南側布置一臺施工升降機，基礎落于地下室底板上，具體位置詳見平面布置圖。施工升降機選用南京高立工程機械有限公司生產的SC200/200系列施工升降機。編制依據1、本工程施工圖紙和工程特點；2、本工程《巖土工程勘察報告》;3、南京高立工程機械有限公司生產的SC系列施工升降機使用說明書；4、《建筑工程施工質量驗收統一標準》（GB50300-2001)5、《建筑機械使用安全規范》（JGJ33-2001)6、國家、安徽省及滁州市現行工程施工及驗收規范等。7、《地基與基礎工程施工驗收規范》（GB50007－2002）8、《混凝土結構工程施工質量驗收規范》(GB50202－2002）9、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59—99）10、《建筑起重機械安全監督管理規定》11、《建筑起重機械備案登記辦法》12、《鋼筋焊接及驗收規范》（JGJ18－2003）13、《建筑機械使用安全技術規程》（JGJ33-2001）14、《建筑結構荷載規范》（GB50009－2001）15、《建筑地基基礎設計規范》（GB50007－2002）16、施工手冊（第四版）17、集團公司CIS企業形象標準施工升降機主要的技術性能SC200/200系列施工電梯采用齒輪嚙合方式驅動吊籠運行，實現高層建筑施工人員和貨物的垂直運輸，具有效率高、性能穩定、維護簡單、安全可靠等特點，可方便地自行安裝和拆卸。本工程酒店主樓南側布置一臺施工升降機.具體位置詳見平面布置圖.安裝高度98米，其主要技術參數如下：名稱單位主要技術參數額定載重量Kg2×2000提升速度（380V50Hz)m/min36最大提升高度M150額定安裝載重量Kg2×2000電機功率Kw2×2×12限速器型號SAJ40—1。2吊籠尺寸m3。20*1.50＊2。50吊籠重量kg2×2200標準節重量kg170供電熔斷器電流A2×96雙頻器功率kw0標準節尺寸mm650＊650*1508外籠重量Kg1480吊桿額定載重量kg200施工升降機基礎設計概況1、根據施工圖紙及實際工程需要，需要在酒店主樓南側布置一臺施工升降機。具體位置詳見平面布置圖，施工升降機選用南京高立工程機械有限公司生產的SC200/200系列施工升降機。2、SC200/200系列施工升降機有關技術參數：（詳見上表)3、施工升降機搭設及平面布置參數：樓號導架中心點位置樓層結構高度地下室層高導架搭設高度酒店主樓A軸以南3.40m；6軸位置86。4m3。6m98m具體施工升降機平面布置詳見《施工升降機平面布置圖》。考慮到酒店主樓的施工電梯布置在地下室底板上，施工升降機基礎位置的地下室底板厚度最厚處為1950mm、薄處為750mm，按照SC200/200系列施工升降機的基礎施工圖要求進行施工，并在施工升降機標準節處的地下室頂板上預留1000*1000mm的施工孔洞，以保證施工升降機標準節通過地下室頂板.施工升降機吊籠布置在地下室頂板上（施工升降機底部離地下車庫頂板距離為400mm，頂板上設置緩沖器，緩沖器部位進行加固）。4、施工升降機基礎參數：施工升降機基礎采用鋼筋砼承臺基礎.由于施工升降機基礎位置為地下室底板(底板厚度為750mm，砼標號為C40),施工升降機基礎在地下室底板上面，按照SC200/200系列施工升降機的基礎施工圖要求,具體參數如下：（導架基礎詳見附圖）基礎平面尺寸：5800㎜*4000㎜基礎澆搗混凝土