2010年施工經(jīng)驗總結(jié)大體積混凝凝土施工工經(jīng)驗總總結(jié)——M3110型核核電站大大體積混混凝土施施工經(jīng)驗驗總結(jié)唐小偉、李李敏、趙趙壘、田甜中國核工業(yè)業(yè)第二四四建設(shè)有有限公司司福清核核電項目目部2011年年1月220日目錄TOC\o"1-2"\u1大體體積混凝凝土施工工經(jīng)驗總總結(jié)說明明32大體積積混凝土土溫控計計算篇442.1計算混混凝土的的絕熱溫溫升值442.2計算各各齡期混混凝土的的內(nèi)部溫溫度62.3計算各各齡期混混凝土的的表層溫溫度62.4計算各各齡期混混凝土的的內(nèi)外溫溫差92.5計算各各齡期混混凝土的的彈性模模量92.6計算混混凝土的的溫度收收縮應力力103大體體積混凝凝土施工工質(zhì)量保保證篇1173.1澆筑前前準備階階段質(zhì)量量控制措措施1773.2大體積積混凝土土澆筑過過程中質(zhì)質(zhì)量控制制措施1193.3混凝土土養(yǎng)護階階段質(zhì)量量控制措措施2004大體體積混凝凝土裂縫縫處理篇篇224.1裂縫形形成原因因224.2有害、無無害裂縫縫判別標標準2444.3無害裂裂縫處理理方法2244.4有害裂裂縫處理理方法2274.5有害裂裂縫處理理篇2995附錄錄篇3445.1反應堆堆廠房底底板筏基基ABCC層大體體積混凝凝土施工工方案（趙趙磊）；；345.2核輔助助廠房底底板筏基基大體積積混凝土土施工方方案（唐唐小偉）；；345.3常規(guī)島島底板筏筏基大體體積混凝凝土施工工方案（田田甜）；；345.4PX泵泵房底板板筏基大大體積混混凝土施施工方案案（李敏敏）。334大體積混凝凝土施工工經(jīng)驗總總結(jié)唐小偉、趙趙壘、李敏敏、田甜甜1大體積混混凝土施施工經(jīng)驗驗總結(jié)說說明眾所周知，核核電站各各廠房基基礎(chǔ)為筏筏基，且且深埋地地下，為為保證基基礎(chǔ)施工工質(zhì)量，提提高其抗抗震、防防水能力力，宜盡盡量少留留設(shè)施工工縫。同同時近幾幾年來，為為了應付付日益明明顯的能能源危機機，為使使核電站站盡快建建成投入入發(fā)電，要要求盡可可能縮短短建造工工期，而而作為占占工程量量比重較較大、且且外形簡簡單的筏筏基無疑疑是壓縮縮工期的的首選。因因此，近近幾年來來，各核核電建設(shè)設(shè)公司投投入了大大量精力力研究大大體積混混凝土施施工技術(shù)術(shù)，并取取得了非非常顯著著的成績績，如臺臺山核電電核島底底板筏基基91000m33大體積積混凝土土澆筑成成功。我公司福清清核電項項目部在在核電大大體積混混凝土施施工方面面也累積積了非常常豐富的的經(jīng)驗，目目前已經(jīng)經(jīng)完成11、2號號核島廠廠房筏基基、常規(guī)規(guī)島和PPX泵房房筏基以以及3號號核島廠廠房筏基基施工，其其中3號號反應堆堆廠房AABC層層采用整體體澆筑的的施工方方法。截截止20011年01月份份共完成成9次大體體積混凝凝土施工工，除了了1RXX底板BB層和11RC筒筒體G層層出現(xiàn)裂裂縫外，其其他各大大體積混混凝土質(zhì)質(zhì)量良好好，合格格率達889%；；本著“精益益求精、更更高發(fā)展展”的原則則，現(xiàn)對對1、22號機組組大體積積混凝土土施工進進行經(jīng)驗驗總結(jié)，為為后續(xù)的的其他機機組大體體積混凝凝土施工工提供借借鑒和指指導作用用。本次大體積積混凝土土施工經(jīng)經(jīng)驗總結(jié)結(jié)主要包包括四大大部分：：大體積積混凝土土溫度控控制計算算篇、大大體積混混凝土施施工質(zhì)量量保證措措施篇、大大體積混混凝土裂裂縫處理理篇以及及附錄篇篇。其中中大體積積混凝土土溫度控控制篇主主要依據(jù)據(jù)《GBB504496--20009大大體積混混凝土施施工規(guī)范范》和《建建筑施工工計算手手冊-111大體體積混凝凝土工程程》中計計算公式式、步驟驟和相關(guān)關(guān)參數(shù)取取值規(guī)定定來進行行大體積積混凝土土施工建建模和計計算，從從理論上上對大體體積混凝凝土施工工的可行行性進行行驗證以以及確定定混凝土土施工后后養(yǎng)護方方案；大大體積混混凝土施施工質(zhì)量量保證篇篇對大體體積混凝凝土澆筑筑前準備備階段、澆澆筑階段段、養(yǎng)護護階段三三個階段段的質(zhì)量量保證措措施進行行了詳細細的規(guī)定定，涵蓋蓋人、機機、料、法法、環(huán)各各方面，確確保施工工質(zhì)量滿滿足要求求；大體體積混凝凝土裂縫縫處理篇篇以1號號核島反反應堆廠廠房B層層筏基裂裂縫和11號筒體體G層裂裂縫為分分析對象象，從裂裂縫產(chǎn)生生原因、有有害裂縫縫判定標標準、裂裂縫處理理等方面面進行了了總結(jié)，為為后續(xù)大大體積混混凝土施施工提供供借鑒作作用，避避免同類類問題的的重復出出現(xiàn)；附附錄篇主主要是選選取的一一些比較較有代表表性的大大體積混混凝土施施工方案案，為后后續(xù)大體體積混凝凝土施工工提供參參考。2大體積混混凝土溫溫控計算算篇本溫度應力力計算書書以3號號核島反反應堆廠廠房筏基基A、BB、C層層大體積積混凝土土為例。核島底板溫溫度應力力計算：：該溫度應力力計算書書以核島島底板（AA+B++C）層層為驗算算對象，其其厚度為為3.88m,一一部分直直徑為339.55m（標標高為－－10..0000m~－7.0000mm），另一一部分直直徑為338.88m（標標高為－－7.0000mm~－6.2200mm）。相對對其它核核島底板板而言具具有代表表性。混凝土強度度等級為為PS440（配配合比編編號為FFQHDD00007），水水泥采用用p.oo42..5核電電專用水水泥，水水泥用量量mc==3900kg//m3，混混凝土比比熱C==0.997KJJ/kggk，混混凝土容容重為ρρ=24000kgg/m3，混凝凝土澆筑筑入模溫溫度小于于等于330℃，且計計算時按按最不利利取值。取取TO==30℃。核島底板（AA+B++C）層層施工處處于夏季季施工期期間，其其平均氣氣溫大約約為288℃。2.1計算混混凝土的的絕熱溫溫升值①水泥的水水化熱：：②膠凝材料料水化熱熱總量：：式中Q—膠凝材材料水化化熱總量量（kJJ/kgg）；K—不同摻摻量摻合合料水化化熱調(diào)整整系數(shù)。不同摻量摻摻合料水水化熱調(diào)調(diào)整系數(shù)數(shù)摻量010℅20℅30℅40℅粉煤灰（kk1）10.960.950.930.82礦渣粉（kk2）110.930.920.84③混凝土絕絕熱溫升升計算：：式中T（tt）—澆筑完完一段時時間后，混混凝土的的絕熱溫溫升（℃℃）；mc—混凝凝土中水水泥（包包括膨脹脹劑）用用量（kkg/mm3）；e—為常數(shù)數(shù)，取22.7118；t—混凝土土的齡期期（d）；；K—摻合料料折減系系數(shù)。粉粉煤灰取取0.225~0.330，取取0.33；F—混凝土土活性摻摻合料用用量（取取F=882kgg/m3）；ρ—混凝土土密度、取取24000~25000（kkg/mm3）；c—混凝土土比熱、取取0.992~1.00［kJJ/（kkg·℃℃）］；；m—與水泥泥品種、澆澆筑溫度度等有關(guān)關(guān)的系數(shù)數(shù)，可取取（0..3~0.55）d--1；以上參數(shù)取取自GBB504496--20009=59.88×0.7704==42..1℃T6=599.8××0.9913==54..6℃T9=599.8××0.9974==58..2℃T12=559.88×0.9992==59..3℃T15=559.88×0.9998==59..7℃T18=559.88×0.9999==59..8℃T21=559.88×0.9999==59..8℃T24=559.88×0.9999==59..8℃T27=559.88×0.9999==59..8℃2.2計算各各齡期混混凝土的的內(nèi)部溫溫度T1（t）＝To＋Tmax·ξ（t）式中T11（t）—t齡期混凝土中心最高溫度（℃）；To—混凝凝土澆筑筑的入模模溫度（℃）；Tmax——最大絕絕熱溫升升；ξ（t）———t齡齡期溫降降系數(shù)，ξ（3）=0.74，ξ（6）=0.73，ξ（9）=0.72，ξ（12）=0.65，ξ（15）=0.55，ξ（18）=0.46，ξ（21）=0.37，ξ（24）=0.30，ξ（27）=0.25；以上參數(shù)取取自《建建筑施工工手冊（第第四版）》T1（3）＝To＋T（t）·ξ（t）=30＋59.8×0.74=74.3℃T1（6）=73.4℃T1（9）=73.1℃T1（122）=68..9℃T1（155）=62..9℃T1（188）=57..5℃T1（211）=52..1℃T1（244）=47..9℃T1（277）=45..0℃2.3計算算各齡期期混凝土土的表層層溫度混凝土表面面鋪兩層層濕麻袋袋片，厚厚12mmm，再再加蓋二二層塑料料薄膜，厚厚4mmm，然后后在其上上在鋪八八層干麻麻袋片，厚厚40mmm（每每層厚55mm），考考慮澆水水養(yǎng)護，水水層厚22mm。2.3.11混凝土土表面保保溫層的的傳熱系系數(shù)式中β——混凝凝土表面面模板及及保溫層層等的傳傳熱系數(shù)數(shù)[W//（m22·K）]]；δi——各各保溫材材料厚度度（m）；；λi——各各保溫材材料導熱熱系數(shù)[[W/（mm·K）]]；βq——空空氣層的的傳熱系系數(shù)，取取23[[W/（mm2·K）]]。β=1/[[Σδi/λi＋1//βq]==1/（00.0004/00.033＋0..0522/0..14＋＋0.0002//0.558＋11/233）=11.811W/（mm2·K）2.3.22混凝土土的虛厚厚度式中——混凝土土虛厚度度（m）；；k——折減減系數(shù)，取取2/33；λ——混凝凝土導熱熱系數(shù)，取取2.333WW/（mm2·K）；；β——混凝凝土表面面模板及及保溫層層等的傳傳熱系數(shù)數(shù)[W//（m22·K）]]；＝（2/33）×2.333÷1.881＝0.866m2.3.33混凝土土的計算算厚度H＝h＋22式中H——混混凝土計計算厚度度（m）；；h——混凝凝土實際際厚度（mm）；——混凝土土虛厚度度（m）；；H=h＋22=3..8+22×0.886=5.522m2.3.44混混凝土的的表層溫溫度式中TT2（tt）—混凝土土表面溫溫度（℃℃）；Ta—施工工期大氣氣平均溫溫度（℃℃）；—混凝土虛虛厚度（mm）；H—混凝土土計算厚厚度（mm）；T1（t）—混凝土中心最高溫度（℃）。=49.55℃T2（6）=49.1℃T2（9）=48.9℃T2（122）=46..7℃T2（155）=43..5℃T2（188）=40..7℃T2（211）=37..8℃T2（244）=35..6℃T2（277）=34..1℃2.3.55混混凝土內(nèi)內(nèi)平均溫溫度Tm（t）=（T1（t）＋T2（t））×0.5Tm（3）=（74.3＋49.5）×0.5=61.9℃Tm（6）=（73.4＋49.1）×0.5=61.3℃Tm（9）=（73.1＋48.9）×0.5=61.0℃Tm（122）=（668.99＋466.7）×0.5=57.8℃Tm（155）=（662.99＋433.5）×0.5=53.2℃Tm（188）=（557.55＋400.7）×0.5=49.1℃Tm（211）=（552.11＋377.8）×0.5=45.0℃Tm（244）=（447.99＋355.6）×0.5=41.8℃Tm（277）=（445.00＋344.1）×0.5=39.6℃2.4計算算各齡期期混凝土土的內(nèi)外外溫差△Tt=T1（tt）－T2（tt）式中△△T—混凝土土內(nèi)外溫溫差（℃℃）；T1（t）—混凝土內(nèi)部中心最高溫度（℃）；T2（t）—混凝土表面溫度（℃）；△T3=T1（33）－T2（33）=774.33－499.5==24..8℃△T6=T1（66）－T2（66）=773.44－499.1==24..3℃△T9=T1（99）－T2（99）=773.11－488.9==24..2℃△T12==T1（112）－－T2（112）==68..9－446.77=222.2℃℃△T15==T1（115）－－T2（115）==62..9－443.55=199.4℃℃△T18==T1（118）－－T2（118）==57..5－440.77=166.8℃℃△T21==T1（221）－－T2（221）==52..1－337.88=144.3℃℃△T24==T1（224）－－T2（224）==47..9－335.66=122.3℃℃△T24==T11（277）－TT2（227）==45..0－334.11=100.9℃℃2.5計算算各齡期期混凝土土的彈性性模量E（t）==βE0（1－－e-00.099t）式中EE（t）—混凝土齡期為t時彈性模量（N/mm2）；E0——228d混混凝土彈彈性模量量（N//mm22），取取3.445×104N/mmm2參數(shù)E0取取自《建建筑施工工手冊（第第四版）》E（1）==βE0（1－－e-0..09）==0.9993××3.445×104×（1－－2.7718--0.009）==0.2295××104N/mmm2E（3）==0.8812××104N/mmm2E（6）==1.4429××104N/mmm2E（9）==1.9901××104N/mmm2E（12）=2..2611×104N/mmm2E（15）=2..5399×104N/mmm2E（18）=2..7488×104N/mmm2E（21）=2..9099×104N/mmm2E（24）=3..0322×104N/mmm2E（27）=3..1244×104N/mmm22.6計算混混凝土的的溫度收收縮應力力2.6.11地基約約束系數(shù)數(shù)β（t）＝＝（Cxx/h··E（tt））00.5式中：Cxx地基阻阻力系數(shù)數(shù)，取00.066N//mm33(考慮慮防水卷卷材層、油油氈隔離離層具有有可滑動動因素))。β（1）==0..000007331mmmβ（3）==0..000004440mmmβ（6）==0..000003332mmmβ（9）==0..000002888mmmβ（12）==0..000002664mmmβ（15）==0..000002449mmmβ（18）==0..000002339mmmβ（21）==0..000002333mmmβ（24）==0..000002228mmmβ（27）==0..000002225mmm2.6.22計算各各齡期混混凝土的的收縮變變形值Ey（t）==ε0y（1-e-bbt）M1·M2·M3····M11式中EEy（t）——齡期為為t時，混混凝土收收縮引起起的相對對變形值值；ε0y—在在標準試試驗狀態(tài)態(tài)下混凝凝土最終終收縮的的相對變變形值，取取4.00×100-4；b—經(jīng)驗系系數(shù)，取取0.001；M1·M22…M111——各修修正系數(shù)數(shù)查下表表：修正系數(shù)MM1-M111水泥品種M1水泥細度（mm2/kgg）M2水膠比M3膠漿量（％％）M4養(yǎng)護時間（dd）M5普通水泥1.003001.000.30.85201.0011.11礦渣水泥1.254001.130.41.00251.2021.11快硬水泥1.125001.350.51.21301.4531.09低熱水泥1.106001.680.61.42351.7541.07石灰礦渣水水泥1.007002.05--402.1051.04火山灰水泥泥1.008002.42--452.5571.00抗硫酸鹽水水泥0.78503.03100.96礬土水泥0.5214~18800.93環(huán)境相對濕濕度（％％）M6L/FM7EsFs//EcFcM8減水劑M9粉煤灰摻量量（％）M10礦渣粉摻量量（％）M11251.2500.540.001.00無1.0001.0001.00301.180.10.760.050.85有1.30200.86201.01401.100.21.000.100.76--300.89301.02501.000.31.030.150.68--400.90401.05600.880.41.200.200.61700.770.51.310.250.55800.700.61.40900.540.71.43注：L—構(gòu)構(gòu)件截面面周長；；F—截面積積；Es、Fss——鋼筋筋的彈性性模量、截截面積；；Ec、Fc——混凝凝土彈性性模量、截截面積。M1=1.00、M2=1.00、M3=0.955、M4=1.00、M5=0.93、M6=1.18、M7=0.77、M8=0.76、M9=1.00、M10=0.91。以上參數(shù)取自GB50496-2009Ey（1）==ε0y（l-ee-btt）M1·M2·M3····M11=0.002233×100-4Ey（3）==0.006600×100-4Ey（6）==0.12299××10--4Ey（9）==0.19922××10--4Ey（122）=00.25525××10--4Ey（155）=00.31110××10--4Ey（188）=00.36777×100-4Ey（211）=00.42228××10--4Ey（244）=00.47762××10--4Ey（277）=00.52282××10--42.6.33計算混混凝土的的收縮當當量溫差差Ty（t）＝Ey（t）/α式中Ty（tt）—t齡期期混凝土土收縮當當量溫差差（℃）；α—混凝土土線膨脹脹系數(shù)，1×10-5（1/℃）。Ty（1）＝0.2℃TY（3）＝0.7℃TY（6）＝1.3℃TY（9）＝1.9℃TY（122）＝2.55℃TY（155）＝3.11℃TY（188）＝3.77℃TY（211）＝4.22℃TY（244）＝4.88℃TY（277）＝5.33℃2.6.44結(jié)構(gòu)計計算溫差差ΔTi＝TTm（ii）―Tm（ii+3）＋TY（i+3）―TY（i）式中ΔTii—i區(qū)段段結(jié)構(gòu)計計算溫差差（℃）；Tm（i）—i區(qū)段平均溫度起始值（℃）；Tm（i++3）——i區(qū)段段平均溫溫度終止止值（℃℃）；TY（i++3）——i區(qū)段段收縮當當量溫差差終止值值（℃）；TY（t）—i區(qū)段收縮當量溫差始始值（℃）。ΔT3＝11.2（℃）ΔT6＝00.9（℃）ΔT9＝33.8（℃）ΔT12＝＝5.22（℃）ΔT15＝＝4.77（℃）ΔT18＝＝4.66（℃）ΔT21＝＝3.88（℃）ΔT24＝＝2.77（℃）ΔT27＝＝1.88（℃）2.6.55各區(qū)段段拉應力力式中σi——ii區(qū)段混混凝土內(nèi)內(nèi)拉應力力（N//mm22）；——i區(qū)段段平均彈彈性模量量（N//mm22）；——i區(qū)段段平均應應力松弛弛系數(shù)，查查表；松弛系數(shù)SS（t）齡期t（dd）36912151821242730S（t）0.570.520.480.440.410.38660.36880.35220.33990.3277——i區(qū)段段平均地地基約束束系數(shù)；；L——混凝凝土最大大尺寸取取39..5m；；ch——雙雙曲余弦弦函數(shù)。σ3＝0..02N/mmm2σ6＝0..02NN/mmm2σ9＝0..08NN/mmm2σ12＝00.122N/mmm2σ15＝00.066N/mmm2σ18＝00.055N/mmm2σ21＝00.044N/mmm2σ24＝00.033N/mmm2σ27＝00.022N/mmm22.6.66各齡期期混凝土土溫度拉拉應力式中σmax———到指指定期混混凝土內(nèi)內(nèi)最大應應力（NN/mmm2）；ν——泊桑桑比，取取0.115。σt3＝00.033N//mm22σt6＝00.055N//mm22σt9＝00.144N/mmm2σt12＝＝0.228N//mm22σt15＝＝0.335N//mm22σt18＝＝0.441N//mm22σt21＝＝0.446N//mm22σt24＝＝0.550N//mm22σt27＝＝0.552N//mm222.6.77不同齡齡期抗拉拉強度ft(3))=0..8×2×㏒3==0.55MPaaft(6))=0..8×2×㏒6==0.88MPaaft(9))=0..8×2×㏒9==1.00MPaaft(122)=00.8××2×㏒122=1..2MPPaft(155)=00.8××2×㏒155=1..3MPPaft(188)=00.8××2×㏒188=1..3MPPaft(211)=00.8××2×㏒211=1..4MPPaft(244)=00.8×2×㏒244=1..5MPPaft(277)=00.8××2×㏒277=1..6MPPa2.6.88安全系系數(shù)方法一：KK＝ftt/σmaxx式中：K———大體體積混凝凝土抗裂裂安全系系數(shù)，應應≥1.115；ft——到到指定期期混凝土土抗拉強強度設(shè)計計值（NN/mmm2），取取2.00；抗裂縫安全全度：K＝ft//σmaxx＝2..0/00.522＝3..8466≥1.115。方法二：Kt＝ftt(t))/σt≥1.115K3＝0..5/00.033=166.7K6＝0..8/00.055=166.0K9＝1..0/00.144=7..1K12＝11.2//0.228=44.3K15＝11.3//0.335=33.7K18＝11.3//0.441=33.2K21＝11.4//0.446=33.1K24＝11.5//0.550=33.0K27＝11.5//0.552=22.9綜上所述，根根據(jù)以上上兩種判判斷方法法判定33號核島島反應堆堆廠房筏筏基（AA+B++C）層層大體積積混凝土土澆筑是是安全可可行的。3大體體積混凝凝土施工工質(zhì)量保保證篇3.1澆筑筑前準備備階段質(zhì)質(zhì)量控制制措施3.1.11材料在保證混凝凝土強度度及耐久久性的前前提下，采采用低水水化熱的的水泥，在在混凝土土中摻加加10~~15℅粉煤灰灰減少水水泥用量量，根據(jù)據(jù)實驗每每減少110Kgg水泥，其其水化熱熱使混凝凝土的溫溫度相應應的降低低1℃，每增增加200Kg粉粉煤灰又又能減少少10KKg水泥泥。采用骨料堆堆場加遮遮陽棚，以以降低骨骨料溫度度。嚴格格控制骨骨料的針針片狀含含量，優(yōu)優(yōu)化骨料料級配，以以減少水水泥用量量，降低低水化熱熱，同時時要盡量量降低砂砂、石的的含水率率，嚴格格控制含含泥量。在混凝土中中適當?shù)牡膿饺刖従從透吒咝p水水劑來降降低水泥泥用量和和減少水水灰比，來來降低混混凝土溫溫升和減減小收縮縮變形。大體積混凝凝土澆筑筑前的施施工機具具、養(yǎng)護護材料、應應急備用用設(shè)備需需提前準準備到位位。3.1.22人員統(tǒng)籌安排人人員，合合理細化化工作。大大體積混混凝土澆澆筑前需需編制施施工值班班表，將將各項工工作進行行分解細細化，責責任到人人。3.1.33機械——混凝土土攪拌系系統(tǒng)：22~3套攪攪拌機組組，額定定單機產(chǎn)產(chǎn)量為660m33/h；；——混凝土土運輸車車：額定定運輸量量為8mm3/車；；——布料機機：HGG28GG；——泵車：：SY553855THDD-37//46//50；；——振搗棒棒：ZNN-255/500；——其他：：沖毛機機、空壓壓機、灑灑水車、柴柴油發(fā)電電機等3.1.44技術(shù)及及現(xiàn)場準準備(1)進場原原材料（鋼鋼筋、水水泥、砂砂子、石石子）必必須符合合設(shè)計圖圖紙及施施工驗收收規(guī)范規(guī)規(guī)定。檢檢查要點點:(a)首首先應檢檢查進場場水泥的的品種、級級別、包包裝或散散裝倉號號、出廠廠日期、出出廠合格格證、出出廠檢驗驗報告，并并按規(guī)定定進行見見證取樣樣復檢，其其強度、安安定性、初初凝終凝凝時間等等性能指指標必須須符合現(xiàn)現(xiàn)行國家家標準《硅硅酸鹽水水泥、普普通硅酸酸鹽水泥泥》等規(guī)規(guī)定，另另外應注注意根據(jù)據(jù)混凝土土工程的的特點、所所處環(huán)境境條件和和混凝土土設(shè)計性性能要求求合理選選用水泥泥品種。比比如：為為了降低低大體積積混凝土土的水化化熱，配配制C440以上上的高強強混凝土土或快硬硬混凝土土時，宜宜優(yōu)先選選用質(zhì)量量穩(wěn)定、強強度等級級不低于于42..5級的的硅酸鹽鹽水泥或或普通硅硅酸鹽水水泥；鋼鋼筋混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)、預應應力混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)中，嚴嚴禁使用用含氯化化物的水水泥等。其其次是砂砂子、石石子、外外加劑、摻摻合料、鋼鋼筋等原原材料的的質(zhì)量，必必須經(jīng)過過取樣試試驗符合合標準，對對未經(jīng)專專業(yè)監(jiān)理理工程師師檢查驗驗收或驗驗收不合合格的材材料禁止止使用。鋼鋼筋的進進場質(zhì)量量必須符符合《鋼鋼筋混凝凝土用熱熱軋帶肋肋鋼筋》等等的規(guī)定定取樣作作力學性性能檢驗驗。(b)施施工圖紙紙上面?zhèn)鋫渥⒃牟牧袭a(chǎn)地地的必須須符合設(shè)設(shè)計圖紙紙要求。(c）進場場原材料料經(jīng)現(xiàn)場場檢驗合合格后，現(xiàn)現(xiàn)場見證證取樣送送到有資資質(zhì)的試試驗室試試驗合格格后方可可澆筑混混凝土。(2)模板驗驗收合格格。檢驗驗的要點點是(a)模模板及支支架的選選用是否否按施工工組織設(shè)設(shè)計方案案執(zhí)行，模模板的軸軸線、標標高、幾幾何尺寸寸是否符符合設(shè)計計要求，模模板拼縫縫是否嚴嚴密、表表面隔離離劑涂刷刷是否均均勻，無無油污，模模板內(nèi)清清理是否否干凈并并充分濕濕潤。

(b))模模板支撐撐系統(tǒng)是是否穩(wěn)定定、牢固固。模板板制作必必須保證證工程結(jié)結(jié)構(gòu)和構(gòu)構(gòu)件各部部分形狀狀尺寸和和相互位位置的正正確性，支支撐系統(tǒng)統(tǒng)須具有有足夠的的承載能能力，剛剛度和穩(wěn)穩(wěn)定性。(3)鋼筋工工程驗收收合格。檢檢查要點點(a)鋼鋼筋的品品種、規(guī)規(guī)格、數(shù)數(shù)量、位位置、保保護層、間間距和加加工形狀狀是否符符合設(shè)計計要求。鋼鋼筋的連連接形式式和連接接工藝、鋼鋼筋的接接頭位置置和間距距是否符符合設(shè)計計和施工工驗收規(guī)規(guī)范要求求。(b)鋼鋼筋的錨錨固長度度、綁扎扎搭接長長度、焊焊接長度度和焊接接質(zhì)量是是否符合合設(shè)計和和規(guī)范要要求。鋼鋼筋的彎彎鉤和彎彎折角度度、彎弧弧、彎后后的平直直長度部部分、受受力鋼筋筋骨架定定位，以以及箍間間距和箍箍筋加密密區(qū)是否否符合設(shè)設(shè)計和規(guī)規(guī)范要求求。(d)鋼鋼筋的焊焊接接頭頭和機械械連接接接頭見證證取樣試試驗是否否符合相相關(guān)規(guī)程程、規(guī)范范要求。(e)有有構(gòu)造鋼鋼筋的其其放置位位置是否否符合構(gòu)構(gòu)造規(guī)范范要求。3.2大大體積混混凝土澆澆筑過程程中質(zhì)量量控制措措施3.2.11混凝土土布料合理選擇澆澆筑方法法：布料料設(shè)備充充足，構(gòu)構(gòu)件截面面面積較較小時，采采用全面面分層法法；構(gòu)件件截面面面積超大大，設(shè)備備供應緊緊張時采采用斜面面分層法法；下料料高度不不能必須須小于11.5mm，布料料厚度必必須小于于50ccm，一一般超大大體積混混凝土施施工時，建建議控制制在300cm，更更有利于于初期混混凝土的的散熱，否否則需采采用串筒筒或者溜溜槽等進進行輔助助下料。邊邊下料邊邊振搗。上上層混凝凝土澆筑筑要在下下層混凝凝土初凝凝前進行行，不允允許出現(xiàn)現(xiàn)冷縫。3.2.22混凝土土振搗大體積混凝凝土施工工時，振振搗是關(guān)關(guān)鍵。既既不能過過振，也也不能漏漏振。插插入混凝凝土的振振搗棒要要求垂直直，要做做到“快插慢慢拔”，每點點振動的的時間控控制在115~220s，應應以混凝凝土表面面呈水平平且不再再顯著下下沉、不不再出現(xiàn)現(xiàn)氣泡，混混凝土表表面泛漿漿、且氣氣泡較少少為宜。振振搗過程程中，使使振搗棒棒上下略略為抽動動，使振振搗均勻勻。混凝凝土的振振搗緊跟跟布料進進行，在在振搗上上層混凝凝土時，將將振搗棒棒插入下下層混凝凝土約33~5ccm，使使上下層層混凝土土能夠更更好的結(jié)結(jié)合。振振搗棒插插點應該該比較規(guī)規(guī)則，可可采用行行列或交交錯式。兩兩個振點點間的距距離應為為振搗棒棒振動有有效半徑徑的1..5倍。對對于模板板邊緣的的混凝土土，建議議采用ΦΦ25的的小振搗搗棒在模模板與鋼鋼筋之間間進行振振搗，將將模板邊邊緣的氣氣泡趕盡盡。同時時在條件件允許的的情況下下，可以以掌握好好混凝土土初凝前前的二次次振搗技技術(shù)，以以增加混混凝土的的密實度度，減少少內(nèi)部細細微裂縫縫的產(chǎn)生生，提高高混凝土土的強度度和抗?jié)B滲性。3.2.33混凝土土的壓面面在混凝土初初凝前用用木抹子子將以澆澆筑到預預定標高高的混凝凝土上表表面進行行抹壓，以以避免混混凝土表表面產(chǎn)生生風干裂裂縫和沉沉降裂縫縫。要掌掌握好壓壓面時間間，壓得得過早，不不能避免免因收縮縮產(chǎn)生的的裂縫，壓壓的過完完，混凝凝土已經(jīng)經(jīng)凝結(jié)。一一般以手手指能按按動，感感覺有塑塑性時開開始壓為為準。由由于澆筑筑混凝土土較厚，要要隨時注注意觀察察混凝土土表面，發(fā)發(fā)現(xiàn)明顯顯裂縫，要要及時進進行二次次抹壓。3.3混凝土土養(yǎng)護階階段質(zhì)量量控制措措施3.3.11為保證證已澆筑筑好的混混凝土在在規(guī)定齡齡期內(nèi)達達到設(shè)計計要求的的強度和和耐久性性，并防防止產(chǎn)生生收縮和和溫度裂裂縫，必必須認真真做好養(yǎng)養(yǎng)護工作作。3.3.22大體積積混凝土土澆筑完完畢后，在在混凝土土初凝后后其強度度達到一一定強度度的要求求時開始始養(yǎng)護。福福清核電電工程主主要采用用濕麻袋袋+塑料料薄膜++干麻袋袋組合保保溫、保保濕的養(yǎng)養(yǎng)護工藝藝。濕麻麻袋保證證了在混混凝土表表面形成成一層水水分子膜膜，起到到了混凝凝土保濕濕作用，塑塑料薄膜膜切斷了了熱量的的對流，且且可以防防止其下下層養(yǎng)護護水蒸發(fā)發(fā)散失，干干麻袋減減緩了熱熱量傳導導，起到到了保溫溫作用。3.3.33保溫、保保濕養(yǎng)護護是大體體積混凝凝土施工工的關(guān)鍵鍵環(huán)節(jié)。保保溫養(yǎng)護護的主要要有兩個個目的，一一是通過過減少表表層混凝凝土的熱熱擴散，降降低大體體積混凝凝土澆筑筑體的里里表溫差差值以及及表層混混凝土與與環(huán)境的的溫差值值，減小小混凝土土澆筑體體的自約約束應力力；二是是降低大大體積混混凝土澆澆筑體的的整體降降溫速率率，延長長散熱時時間，充充分發(fā)揮揮混凝土土強度的的潛力和和材料的的松弛特特性，利利用混凝凝土的抗抗拉強度度，以提提高混凝凝土承受受外約束束力時的的抗裂能能力，達達到防止止或控制制溫度裂裂縫的目目的。同同時，在在養(yǎng)護過過程中保保持良好好溫度和和防風條條件，使使混凝土土在適宜宜的溫度度和濕度度環(huán)境下下養(yǎng)護。據(jù)據(jù)此，要要求對保保溫措施施所應滿滿足的條條件規(guī)定定：施工工人員應應根據(jù)事事先確定定的溫控控指標的的要求，來來確定大大體積混混凝土澆澆筑后的的養(yǎng)護措措施。3.3.44根據(jù)多多年的核核電大體體積混凝凝土施工工經(jīng)驗及及其采取取的養(yǎng)護護措施，結(jié)結(jié)合國家家現(xiàn)行的的相關(guān)標標準、規(guī)規(guī)范，筏筏基大體體積混凝凝土覆蓋蓋順序宜宜為：覆覆蓋1~~2層濕濕麻袋→→1層塑塑料薄膜膜→2-44層干麻麻袋→1層塑塑料薄膜膜→2-44層干麻麻袋。麻麻袋鋪設(shè)設(shè)要整齊齊、平整整并且和和表面要要有很好好的接觸觸，要一一層壓一一層，不不漏縫隙隙的密鋪鋪，不許許有遺漏漏、翹角角和空鼓鼓處。3.3.55麻袋覆覆蓋層數(shù)數(shù)原則：：混凝土土水化熱熱一般集集中在前前三天，以以后減緩緩并持續(xù)續(xù)進行水水化，即即3天后后水化熱熱反應減減小、減減慢，混混凝土降降溫速度度超過其其水化熱熱升溫速速度，故故3天后后混凝土土溫度開開始出現(xiàn)現(xiàn)下降趨趨勢。如如果混凝凝土表面面保溫材材料覆蓋蓋過厚，混混凝土溫溫度無法法傳遞到到空氣中中，其降降溫速度度非常小小，仍然然小于水水化熱升升溫速度度，故混混凝土表表現(xiàn)為持持續(xù)緩慢慢升溫，此此階段應應該酌情情減小保保溫材料料厚度，以以有利于于熱量的的擴散，縮縮小內(nèi)外外溫差。降降溫階段段要根據(jù)據(jù)每天的的降溫梯梯度及時時添加保保溫材料料，一般般降溫梯梯度應控控制在11.5--2℃/d之之間；3.3.66對于插插筋密集集且面積積和厚度度較大的的大體積積混凝土土，應搭搭設(shè)擋風風保溫棚棚或遮陽陽降溫棚棚。在保保溫養(yǎng)護護中，應應對混凝凝土澆筑筑體的里里表溫差差和降溫溫速率進進行現(xiàn)場場監(jiān)測，當當實測結(jié)結(jié)果不滿滿足溫控控指標的的要求時時，應及及時調(diào)整整保溫養(yǎng)養(yǎng)護措施施。3.3.77大體積積混凝土土澆筑完完畢后，應應由專人人負責保保溫保濕濕養(yǎng)護工工作，并并應按本本規(guī)范的的有關(guān)規(guī)規(guī)定操作作，同時時應做好好測試記記錄；3.3.88在大體體積混凝凝土澆筑筑之前應應做好測測溫元件件埋設(shè)工工作：（1）測溫溫點布置置原則：：應選擇擇在溫度度變化大大，容易易散失熱熱量的部部位和受受環(huán)境溫溫度影響響大的地地方，絕絕熱溫升升最大和和產(chǎn)生收收縮預應應力最大大的地方方。（2）測溫溫點埋設(shè)設(shè)：應按按埋點位位置圖基基本準確確埋設(shè)，上上下測溫溫點均位位于距混混凝土表表面5~10cmm處，中中間測點點位于混混凝土底底板厚度度的中心心處，麻麻袋內(nèi)測測點位于于麻袋下下、混凝凝土上，空空氣中測測點位于于混凝土土表面以以上1..5m左左右的空空氣中。為為了防止止所埋設(shè)設(shè)的測溫溫遭到損損傷或破破壞，應應在其它它工序完完工之后后，混凝凝土澆筑筑之前進進行埋設(shè)設(shè)。在埋埋設(shè)有測測溫點的的部位設(shè)設(shè)置標示示牌，以以防止在在澆搗時時將其破破壞。（具具體情況況見附圖圖10）（3）測溫溫點的埋埋設(shè)方法法：測溫溫頭必須須在鋼筋筋綁扎完完畢后，按按測溫平平面布置置圖的編編號埋設(shè)設(shè)在規(guī)定定的位置置處。測測溫頭在在埋設(shè)完完成后需需設(shè)置標標識牌，注注意保護護，防止止吊物等等其他工工序施工工時將其其破壞。3.3.99混凝土土測溫：：大體積積混凝土土澆筑完完畢后，應應及時準準確撐握握混凝土土內(nèi)部溫溫度、表表面溫度度及內(nèi)外外溫差情情況，做做到信息息化施工工，使其其處于受受控狀態(tài)態(tài)，以便便發(fā)現(xiàn)問問題及時時采取措措施。在在預防混混凝土產(chǎn)產(chǎn)生裂縫縫方面實實現(xiàn)溫差差和溫度度應力雙雙控制，需需要對混混凝土進進行溫度度監(jiān)測。（1）測溫溫：混凝凝土的溫溫度從澆澆筑起（測測溫頭埋埋入混凝凝土時）就就進行監(jiān)監(jiān)測，包包括混凝凝土內(nèi)部部溫度從從升溫、高高溫、降降溫、趨趨近于環(huán)環(huán)境溫度度及拆除除保溫，進進入安全全范圍的的全過程程。測溫溫時間原原則上延延續(xù)14d，但但根據(jù)測測溫情況況和氣候候變化情情況必要要時適當當延長測測溫時間間，具體體根據(jù)現(xiàn)現(xiàn)場情況況而定。測測溫時間間前7天天每2小時測測一次，后后7天每4小時測測一次。升升溫及高高溫期間間隨時觀觀察溫度度變化，必必要測溫溫時間隔隔時間可可縮短到到1h（由現(xiàn)現(xiàn)場技術(shù)術(shù)員根據(jù)據(jù)具體情情況確定定）。測測溫人員員，每測測完一次次應立即即向有關(guān)關(guān)方面（技技術(shù)部門門，質(zhì)檢檢部門）報報告溫度度場情況況和溫度度變化趨趨勢，著著重報告告混凝土土中心和和表面、表表面和環(huán)環(huán)境溫度度之間的的最大溫溫差、混混凝土降降溫的最最大速度度，測溫溫中如發(fā)發(fā)現(xiàn)混凝凝土溫度度指標不不符合規(guī)規(guī)定要求求，由技技術(shù)員報報告上級級領(lǐng)導以以及技術(shù)術(shù)部，最最后根據(jù)據(jù)測溫結(jié)結(jié)果由技技術(shù)部制制定出應應急措施施并下達達指令（如如：根據(jù)據(jù)實際的的測溫情情況，對對降溫太太快的區(qū)區(qū)域及時時加蓋麻麻袋）。（2）保溫溫覆蓋層層的拆除除應分層層逐步進進行，當當混凝土土的表面面溫度與與環(huán)境最最大溫差差小于220℃時，可可全部拆拆除。（3）保濕濕：由于于混凝土土表面覆覆蓋了濕濕麻袋，在在混凝土土表面形形成了一一層水分分子保濕濕膜，而而濕麻袋袋上覆蓋蓋的塑料料薄膜有有效地阻阻礙了水水分和空空氣的對對流，混混凝土水水化熱升升溫導致致混凝土土表面水水分蒸發(fā)發(fā)，但是是蒸發(fā)的的水分子子在塑料料薄膜處處形成冷冷凝水，冷冷凝水又又可以被被濕麻袋袋吸收再再次在混混凝土表表面形成成水分子子保濕膜膜，這樣樣就可以以在養(yǎng)護護階段不不再需要要持續(xù)澆澆水保濕濕，避免免了外來來澆水時時混凝土土表層溫溫度的急急劇散失失。養(yǎng)護護工程中中可以抽抽查部分分區(qū)域，一一旦發(fā)現(xiàn)現(xiàn)混凝土土表面泛泛白或出出現(xiàn)干縮縮細水裂裂紋時，要要立即適適量澆水水并仔細細加以遮遮蓋養(yǎng)護護。4大體體積混凝凝土裂縫縫處理篇篇4.1裂縫形形成原因因4.1.11大體積積混凝土土結(jié)構(gòu)中中，由于于結(jié)構(gòu)截截面大，水水泥用量量多，水水泥水化化所釋放放的水化化熱會產(chǎn)產(chǎn)生較大大的溫度度變化和和收縮作作用，由由此形成成的溫度度收縮應應力是導導致鋼筋筋混凝土土產(chǎn)生裂裂縫的主主要原因因。這種種裂縫有有表面裂裂縫和貫貫通裂縫縫兩種。表表面裂縫縫是由于于混凝土土表面和和內(nèi)部的的散熱條條件不同同，溫度度外低內(nèi)內(nèi)高，形形成了溫溫度梯度度，使混混凝土內(nèi)內(nèi)部產(chǎn)生生壓應力力，表面面產(chǎn)生拉拉應力，表表面的拉拉應力超超過混凝凝土抗拉拉強度而而引起的的。貫通通裂縫是是由于大大體積混混凝土在在強度發(fā)發(fā)展到一一定程度度，混凝凝土逐漸漸降溫，這這個降溫溫差引起起的變形形加上混混凝土失失水引起起的體積積收縮變變形，受受到地基基和其他他結(jié)構(gòu)邊邊界條件件的約束束時引起起的拉應應力，超超過混凝凝土抗拉拉強度時時所可能能產(chǎn)生的的貫通整整個截面面的裂縫縫。這兩兩種裂縫縫不同程程度上，都都屬有害害裂縫。4.1.22高強度度的混凝凝土早期期收縮較較大，這這是由于于高強混混凝土中中以300%~660%礦礦物細摻摻合料替替代水泥泥，高效效減水劑劑摻量為為膠凝材材料總量量的1%%~2%%，水膠膠比為00.255~0..40，改改善了混混凝土的的微觀結(jié)結(jié)構(gòu)，給給高強混混凝土帶帶來許多多優(yōu)良特特性，但但其負面面效應最最突出的的是混凝凝土收縮縮裂縫幾幾率增多多。高強強混凝土土的收縮縮，主要要是干燥燥收縮、溫溫度收縮縮、塑性性收縮、化化學收縮縮和自收收縮。混混凝土初初現(xiàn)裂紋紋的時間間可以作作為判斷斷裂紋原原因的參參考：塑塑性收縮縮裂紋大大約在澆澆筑后幾幾小時到到十幾小小時出現(xiàn)現(xiàn)；溫度度收縮裂裂紋大約約在澆筑筑后2到到10dd出現(xiàn)；；自收縮縮主要發(fā)發(fā)生在混混凝土凝凝結(jié)硬化化后的幾幾天到幾幾十天；；干燥收收縮裂紋紋出現(xiàn)在在接近11年齡期期內(nèi)。4.1.33干燥收收縮：當當混凝土土在不飽飽和空氣氣中失去去內(nèi)部毛毛細孔和和凝膠孔孔的吸附附水時，就就會產(chǎn)生生干縮，高高性能混混凝土的的孔隙率率比普通通混凝土土低，故故干縮率率也低。4.1.44塑性收收縮：塑塑性收縮縮發(fā)生在在混凝土土硬化前前的塑性性階段。高高強混凝凝土的水水膠比低低，自由由水分少少，礦物物細摻合合料對水水有更高高的敏感感性，高高強混凝凝土基本本不泌水水，表面面失水更更快，所所以高強強混凝土土塑性收收縮比普普通混凝凝土更容容易產(chǎn)生生。4.1.55自收縮縮：密閉閉的混凝凝土內(nèi)部部相對濕濕度隨水水泥水化化的進展展而降低低，稱為為自干燥燥。自干干燥造成成毛細孔孔中的水水分不飽飽和而產(chǎn)產(chǎn)生負壓壓，因而而引起混混凝土的的自收縮縮。高強強混凝土土由于水水膠比低低，早期期強度較較快的發(fā)發(fā)展，會會使自由由水消耗耗快，致致使孔體體系中相相對濕度度低于880%，而而高強混混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)較密密實，外外界水很很難滲入入補充，導導致混凝凝土產(chǎn)生生自收縮縮。高強強混凝土土的總收收縮中，干干縮和自自收縮幾幾乎相等等，水膠膠比越低低，自收收縮所占占比例越越大。與與普通混混凝土完完全不同同，普通通混凝土土以干縮縮為主，而而高強混混凝土以以自收縮縮為主。4.1.66溫度收收縮：對對于強度度要求較較高的混混凝土，水水泥用量量相對較較多，水水化熱大大，溫升升速率也也較大，一一般可達達35~~40℃，加上上初始溫溫度可使使最高溫溫度超過過70~~80℃。一般般混凝土土的熱膨膨脹系數(shù)數(shù)為100×10--6/℃℃，當溫溫度下降降20~~25℃時造成成的冷縮縮量為22~2..5×10--4，而而混凝土土的極限限拉伸值值只有11~1..5×10--4，因因而冷縮縮常引起起混凝土土開裂。4.1.77化學收收縮：水水泥水化化后，固固相體積積增加，但但水泥--水體系系的絕對對體積則則減小，形形成許多多毛細孔孔縫，高高強混凝凝土水膠膠比小，外外摻礦物物細摻合合料，水水化程度度受到制制約，故故高強混混凝土的的化學收收縮量小小于普通通混凝土土。4.1.88當混凝凝土發(fā)生生收縮并并受到外外部或內(nèi)內(nèi)部約束束時，就就會產(chǎn)生生拉應力力，并有有可能引引起開裂裂。對于于高強混混凝土雖雖然有較較高的抗抗拉強度度，可是是彈性模模量也高高，在相相同收縮縮變形下下，會引引起較高高的拉應應力，而而由于高高強混凝凝土的徐徐變能力力低，應應力松弛弛量較小小，所以以抗裂性性能差。4.2有害害、無害害裂縫判判別標準準原則上與核核安全有有關(guān)的鋼鋼筋混凝凝土不允允許出現(xiàn)現(xiàn)裂縫，尤尤其是反反應堆廠廠房底板板、安全全殼筒身身及穹頂頂、汽輪輪機廠房房蝸殼泵泵等重要要部位嚴嚴禁產(chǎn)生生裂縫，其其他部位位應盡可可能控制制裂縫的的產(chǎn)生。但但是由于于各種原原因不可可避免的的產(chǎn)生各各種裂縫縫，為了了明確當當混凝土土出現(xiàn)裂裂縫時如如何判別別其是否否有害、無無害？為為此，福福清核電電各單位位（業(yè)主主、監(jiān)理理、工程程公司、施施工單位位）經(jīng)過過認真研研討，確確定了混混凝土裂裂縫判別別標準：：4.2.11無無害裂縫縫——δf≤≤0.33mm深深度h≤≤0.55H——δf≤≤0.22mm貫貫穿（自自愈性）——1.00mm≥≥δf＞0.33mmL≤≤0.11B4.2.22有害裂裂縫（滿滿足下列列條件之之一）——δf＞＞0.33mm縱深深裂縫、h＞00.5HH；——δf＞＞0.22mm貫穿穿全截面面；——裂縫影影響使用用功能（有有滲透、透透氣、透透射線等等要求，且且滿足其其中之一一即可）；；——δf＞＞0.33mm非貫穿穿，可能能引起鋼鋼筋銹蝕蝕裂縫；；——降低結(jié)結(jié)構(gòu)承載載力的裂裂縫。4.2.33各各符號的的含義Δf——裂裂縫寬度度L———裂縫長長度h——裂縫縫深度H———裂縫縫深度B——沿裂裂縫長方方向的結(jié)結(jié)構(gòu)寬度度，如澆澆筑后的的沉縮（塑塑性裂縫縫）4.3無害裂裂縫處理理方法4.3.11二次壓壓面法對于新澆混混凝土收收縮裂縫縫，該裂裂縫多在在新澆筑筑并暴露露于空氣氣中的結(jié)結(jié)構(gòu)構(gòu)件件表面出出現(xiàn)，有有塑態(tài)收收縮、沉沉降收縮縮、干燥燥收縮、碳碳化收縮縮、凝結(jié)結(jié)收縮等等收縮裂裂縫，這這種裂縫縫不深也也不寬，處處理方法法如下：：（1）如混混凝土仍仍有塑性性，可采采取壓抹抹一遍的的方法，并并加強養(yǎng)養(yǎng)護。（2）如混混凝土已已硬化，可可向裂縫縫內(nèi)滲入入水泥漿漿，然后后用鐵抹抹子抹平平壓實。4.3.22表面涂涂抹砂漿漿法處理時將裂裂縫附近近的混凝凝土表面面鑿毛或或沿裂縫縫鑿成深深15——20mmm寬1100——2000mm凹凹槽，掃掃凈并灑灑水濕潤潤。先刷刷水泥凈凈漿（業(yè)業(yè)主批準準適用的的界面劑劑）一度度，然后后用1：：1～22水泥砂砂漿分22～3層層，涂抹抹總厚110～220mmm壓光。有有滲漏水水時，應應用水泥泥凈漿（厚厚2mmm）和11：2..5水泥泥砂漿（厚厚4-55mm,,可慘入入1—3%于于水泥重重量的氯氯化鐵防防水劑）交交替抹壓壓4-55層，涂涂抹后33-4小小時進行行覆蓋并并灑水養(yǎng)養(yǎng)護。4.3.33表面涂涂抹環(huán)氧氧膠泥（或或粘貼環(huán)環(huán)氧玻璃璃布）法法涂抹前，將將裂縫附附近表面面清洗干干凈（油油污應用用丙酮或或二甲苯苯擦洗凈凈）、干干燥。較較寬裂縫縫用環(huán)氧氧膠泥填填塞，并并將膠泥泥均勻地地涂刮壓壓裂縫表表面，寬寬80--1000mm。基基層干燥燥有困難難時可以以用環(huán)氧氧煤焦油油膠泥。需需要粘貼貼環(huán)氧玻玻璃布時時，先將將玻璃布布脫鈉、干干燥，視視具體情情況可作作成一布布二油（或或二布三三油，第第二層布布的周圍圍應比下下一層寬寬10～～15mmm）。4.3.44表面鑿鑿槽嵌補補法當裂縫稀少少，但深深度較深深時，沿沿混凝土土裂縫鑿鑿一條VV型或UU型槽，槽槽內(nèi)表面面應修理理平整，清清洗干凈凈，并保保持槽內(nèi)內(nèi)干燥。槽槽內(nèi)嵌入入剛性材材料如水水泥砂漿漿、環(huán)氧氧膠泥，或或填灌柔柔性材料料如聚氯氯乙烯膠膠泥、瀝瀝青油膏膏等密封封。密封封材料嵌嵌入前，先先涂刷與與嵌填材材料混凝凝土性質(zhì)質(zhì)的稀釋釋涂料（表表面可作作砂漿保保護層或或不作保保護層），具具體做法法見圖11。圖1表表面鑿槽槽修補裂裂縫的處處理方法法(a)一般般裂縫處處理（bb）滲水水裂縫處處理（cc）活動裂裂縫處理理(dd)活動動裂縫擴擴展后的的情況1—裂縫;;2——水泥砂砂漿或環(huán)環(huán)氧膠泥泥;33—聚氧乙乙烯;4—1:22.5水水泥砂漿漿或剛性性防水五五層做法法;5——密封材材料；66—隔離緩緩沖區(qū)；；B—槽寬；；δ—裂縫縫活動距距離注：對于施施工縫表表面的裂裂縫，處處理時可可在與其其連接的的施工段段混凝土土澆筑前前，按表表面鑿槽槽嵌補法法的要求求在裂縫縫位置處處鑿V型型或U型型槽，該該槽內(nèi)不不再填充充其他填填充物，由由該連接接施工段段澆筑的的結(jié)構(gòu)混混凝土填填充，以以保證施施工縫處處混凝土土。4.3.55表面貼貼條法對于裂縫移移動范圍圍不限于于一個平平面并有有防水要要求不便便鑿槽修修補的活活裂縫，可可將一條條具有柔柔性的聚聚丁橡膠膠密封條條置于裂裂縫上面面，用聚聚丁橡膠膠粘結(jié)劑劑將周邊邊粘結(jié)于于混凝土土上（見見圖2），使使密封條條中部能能隨裂縫縫活動而而自由活活動，長長的裂縫縫可分段段為粘結(jié)結(jié)，分段段為密封封條的連連接采用用聚丁橡橡膠粘貼貼搭接，搭搭接處上上下壓搓搓應切成成斜面搭搭接，長長度1000mmm。圖2柔性性密封帶帶表面粘粘貼裂縫2——油氈或或塑料隔隔離層；；3—聚丁橡橡膠密封封條；44—粘結(jié)劑劑4.4有害裂裂縫處理理方法4.4.11水泥灌灌漿法——鉆孔：：采用風風鉆鉆孔孔，孔距距1-11.5mm除淺孔孔采用騎騎縫孔外外一般占占孔軸線線與裂縫縫呈300—45·斜角（見見圖3）,孔深深應穿過過裂縫面面0.55m以上上，當鉆鉆孔有兩兩排或兩兩排以上上時，宜宜交叉或或呈梅花花形布置置。圖3鉆孔孔示意圖圖1—裂縫；；2—騎縫孔孔；3——斜孔——沖洗：：鉆孔完完畢后，應應用水沖沖洗，按按豎向排排列自上上而下逐逐孔進行行。——密封：：縫面沖沖洗凈后后，在裂裂縫表面面用1：：1～22水泥砂砂漿或環(huán)環(huán)氧膠泥泥涂抹。——埋管：：一般用用?19--38的的鋼管作作灌漿管管（鋼管管上端加加工絲扣扣），安安裝前在在鋼管外外壁用生生膠帶纏纏緊，然然后旋入入孔中，孔孔中管壁壁周圍的的空隙用用水泥砂砂漿或硫硫磺砂漿漿封堵，以以防冒漿漿或灌漿漿管沖孔孔中脫出出。——試壓：：用0..1-00.2MMPa壓壓力水作作滲水試試驗，采采取灌漿漿孔壓水水，排水水孔排水水的方法法檢查裂裂縫和管管路暢通通情況，然然后關(guān)閉閉排氣孔孔檢查止止?jié){堵漏漏效果，并并濕潤縫縫面，以以利粘結(jié)結(jié)。——灌漿：：合格的的經(jīng)設(shè)計計批準使使用的填填縫用注注射性水水泥，水水泥凈將將水灰比比為0..4，灌灌漿壓力力0.33—0.55MPaa。在整整條裂縫縫處理完完畢后，孔孔內(nèi)應充充滿凈漿漿，并填填入凈砂砂用棒搗搗實。4.4.22化學灌灌漿法——鉆孔：：采用風風鉆鉆孔孔，孔距距1-11.5mm除淺孔孔采用騎騎縫孔外外一般占占孔軸線線與裂縫縫呈300—45·斜角（見見圖3）,孔深深應穿過過裂縫面面0.55m以上上，當鉆鉆孔有兩兩排或兩兩排以上上時，宜宜交叉或或呈梅花花形布置置；——密封：：縫面沖沖洗凈后后，在裂裂縫表面面用1：：1～22水泥砂砂漿或環(huán)環(huán)氧膠泥泥涂抹。——埋管：：一般用用?19--38的的鋼管作作灌漿管管（鋼管管上端加加工絲扣扣），安安裝前在在鋼管外外壁用生生膠帶纏纏緊，然然后旋入入孔中，孔孔中管壁壁周圍的的空隙用用水泥砂砂漿或硫硫磺砂漿漿封堵，以以防冒漿漿或灌漿漿管沖孔孔中脫出出。—試壓：用用0.22-0..3MPPa壓縮縮空氣進進行壓力力實驗；；——灌漿：：采用環(huán)環(huán)氧樹脂脂漿液進進行灌漿漿。環(huán)氧樹脂漿漿液配比比：材料名稱重量配合比比備注環(huán)氧樹脂（gg）煤焦油（gg）鄰苯二甲酸酸二丁脂脂（mll）二甲苯（mml）乙二胺（mml）粉料（g）環(huán)氧漿夜1001040-5008-12注漿用環(huán)氧膩子1001010-12250-1000固定噴漿嘴嘴、封閉閉裂縫用用環(huán)氧膠泥1001030-4008-1225-455涂面和粘貼貼玻璃布布用環(huán)氧煤焦油油膠泥100/(100))100/(50)5/550/2512/(12)100/(100))潮濕基層涂涂面和粘粘貼玻璃璃布用注：1.二二甲苯、乙乙二胺、粉粉料的摻摻量，可可視氣溫溫和施工工操作具具體情況況適當調(diào)調(diào)整。22.環(huán)氧氧煤焦油油膠泥配配合比，分分子用于于底層，分分母用于于面層。圖4灌灌漿工藝藝流程及及設(shè)備1—混凝土土結(jié)構(gòu)；；2—裂縫；；3—環(huán)氧封封閉帶；；4—灌漿嘴嘴；5——活接頭頭；6——木塞；；7—高壓塑塑料透明明膠管；；8—閥門；；9—壓漿罐罐；100—壓力表表；111—進料口口；122—高壓膠膠管；113—空壓機機和手壓壓泵；114—調(diào)壓閥閥4.5有害害裂縫處處理篇1RC筒體體G段混混凝土裂裂縫處理理措施。4.5.11裂縫處處理施工工流程：：裂縫清清理→選取灌灌漿嘴埋埋設(shè)點→→涂刷封封縫膠及及埋設(shè)灌灌漿嘴→→封縫檢檢驗→配置灌灌漿膠液液→壓力灌灌漿→拆除灌灌漿嘴及及混凝土土表面清清理→灌漿效效果檢驗驗。(1)裂縫縫清理：：裂縫縫縫口及縫縫邊表面面應清平平，剔除除松散雜雜物。將將附在混混凝土表表面上的的灰漿、塵塵土清除除，在寬寬約6ccm的范范圍內(nèi)，將將粘貼壓壓漿嘴處處的裂縫縫內(nèi)的異異物清干干凈，然然后用壓壓縮空氣氣吹凈，若若有油污污等要用用丙酮或或酒精清清洗；若若混凝土土表面處處于潮濕濕狀態(tài)時時，必須須要等到到其干燥燥后才能能施工。(2)選取取灌漿嘴嘴埋設(shè)點點:在裂縫縫的交錯錯處、裂裂縫較寬寬處及裂裂縫端部部必須設(shè)設(shè)置注漿漿嘴，注注漿嘴的的間距根根據(jù)裂縫縫大小、走走向及結(jié)結(jié)構(gòu)形式式而定，一一般縫寬寬0.11-0..5mmm時注漿漿嘴間距距為200-500cm，在在一條裂裂縫上必必須設(shè)置置有進漿漿口、排排氣口或或出漿口口。注漿漿嘴底盤盤粘貼面面要用砂砂布打磨磨，并用用丙酮擦擦洗干凈凈；粘貼貼時注漿漿嘴底盤盤周圍均均勻地抹抹上1～～2mmm裂縫封封閉膠膠膠泥，并并與孔眼眼對準貼貼于裂縫縫上，注注意粘貼貼牢固，且且不得堵堵嘴堵縫縫。按照灌漿嘴嘴埋設(shè)原原則在裂裂縫處做做好埋設(shè)設(shè)標識。(3)涂刷刷封縫膠膠及埋設(shè)設(shè)灌漿嘴嘴封縫質(zhì)量的的好壞直直接影響響灌漿效效果與質(zhì)質(zhì)量，應應特別予予以重視視。裂縫封閉膠膠采用JJN-FF封口膠膠系列AA、B兩兩組分膩膩子狀專專用裂縫縫封閉膠膠粘劑，在在配膠重重量比為為A:BB=1000:225-550(即即A:BB=2--4:11)的寬寬范圍內(nèi)內(nèi)，在施施工前先先進行試試配確認認。但為為保證工工程質(zhì)量量，仍應應進行稱稱量，一一般情況況下推薦薦配膠比比例為AA:B==1000:300，255℃時的可可操作時時間約為為50--60分分鐘。隨隨著B劑劑用量的的增加，可可操作時時間相應應縮短。每每次配膠膠量不宜宜過大，以以在可操操作時間間內(nèi)用完完為準。（特殊說明在30℃～40℃情況下的配膠比例及可操作時間。可操作時間約30-40分鐘。）按確定配膠膠比例稱稱取JNN-F封封口膠于于潔凈干干燥容器器中，用用油灰刀刀攪拌至至色澤完完全均勻勻一致。將將調(diào)好的的封閉膠膠沿著裂裂縫涂刮刮均勻，封封閉寬度度為5ccm，長長度比實實際裂縫縫兩端各各長100cm。在裂縫封閉閉膠涂刷刷過程中中同時進進行灌漿漿嘴的埋埋設(shè)按照照事先預預定的埋埋設(shè)位置置逐一埋埋設(shè)灌漿漿嘴。灌灌漿嘴周周圍應先先用丙酮酮洗凈，灌灌漿嘴底底盤周圍圍均勻地地抹上11～2mmm厚裂裂縫封閉閉膠泥，并并與孔眼眼對準貼貼于裂縫縫上，注注意粘貼貼牢固，且且不得堵堵嘴堵縫縫。(4)封縫縫檢驗：：待裂縫縫封閉膠膠固化后后，向注注漿嘴里里吹進一一定的煙煙氣，檢檢查封縫縫的效果果。如果果有泄露露情況出出現(xiàn)，必必須再補補刮裂縫縫封閉膠膠，保證證裂縫封封閉密實實。(5)配置置灌漿膠膠液：配制ssikaadurr52膠膠液前應應將A、BB兩組分分充分搖搖勻，根根據(jù)估計計的灌膠膠量按推推薦配膠膠比準確確稱量兩兩組分并并混合均均勻。從從膠液混混合開始始，注膠膠操作應應在膠液液適用期期內(nèi)完成成(255℃時約為為90分分鐘)。（特殊說明在30℃～40℃情況下的時間.）(1公斤膠液在30℃～40℃情況下的時間約為35～45分鐘)。(6)壓力力灌漿：：注膠操操作應使使用專用用的注膠膠器具。注注膠前，應應用壓縮縮空氣將將孔縫吹吹凈，達達到無水水干燥狀狀態(tài)。根根據(jù)裂縫縫區(qū)域大大小，可可采用單單孔灌漿漿或分區(qū)區(qū)群孔灌灌漿。在在一條裂裂縫上的的灌漿可可由低到到高，由由下而上上，由一一端到另另一端。壓壓力灌漿漿設(shè)備的的壓力要要≥0.66Mpaa，壓漿漿過程中中，始終終觀察漿漿液是否否流動及及流速大大小，終終壓時壓壓力要達達到0..2～00.6MMpa，并并持壓22-3分分鐘。在在保證灌灌漿順暢暢的情況況下，采采用較低低的灌漿漿壓力和和較長的的灌漿時時間，可可獲得更更好的灌灌漿效果果。當最最后一個個出漿口口出膠且且出膠速速率保持持穩(wěn)定后后，再保保持壓注注3分鐘鐘左右即即可停止止灌漿。拆拆除管路路，并注注意防止止流膠。(7)灌漿漿固化：：Sikkaduur522應在55℃以上的的環(huán)境中中固化，固固化時間間視環(huán)境境溫度而而定。一一般情況況(255℃)下固固化1～～2天即即可。膠膠液固化化后，即即拆除注注漿嘴，敲敲掉環(huán)氧氧膠泥，并并用角磨磨機打磨磨，最后后進行外外觀處理理，要求求基本與與原護壁壁混凝土土顏色一一致。4.5.22每條裂裂縫處理理實施性性施工措措施(1)裂縫縫具體描描述序號裂縫深度（mmm）裂縫寬度（mmm）裂縫長度（mmm）裂縫頂部距距H層底底長度（mmm）裂縫底部距距F層頂頂長度（mmm）備注12340.2767637892624140.2391714719633860.2556036333742070.2637335753051630.12550320111062120.15613150121771750.1361862573781420.1488644365291670.2143647272102480.251515301162114030.13786692502121630.146922681018(2)實施施性施工工1號、2號號、3