1、天元建設集團有限公司 一、編制依據：1、日照浮來春公館二期工程項目設計圖紙；2、建筑施工模板安全技術規范JGJ 162-2008；3、天元建設集團有限公司的有關質量文件：質量手冊SDTYI00001（4）；程序文件SDTYII001（4）；4、建筑施工手冊（第四版縮印本）。二、工程概況：擬建場區位于日照市東港區西至兗州路、南至海曲東路、北至淄博路，總建筑面積約為9.4萬；結構形式18#、22#、23#、24#樓為剪力墻結構，23-B#樓、車庫為框架結構為11300，層數18#樓地上34層，地下2層；22#樓地上34層，地下2層；23#樓地上33層，地下2層；24#樓地上33層，地下2層，23-

2、B#樓地上2層，車庫地下1層。建設單位：日照黃金海岸置業有限公司，監理單位：日照眾誠監理有限公司，勘察單位：日照市城鄉建設勘察測繪院，設計單位：上海天華建筑設計有限公司，施工單位：天元建設集團有限公司。結構設計耐久年限為50年，主樓地下室防水等級為二級，屋面防水等級為一級；23-B#樓屋面防水等級為二級；車庫防水等級為一、二級。本工程基坑開挖、基坑支護、基坑變形監測為建設單位另行發包工程項目。三、工程設計特點住宅樓結構類型為剪力墻結構，抗震等級為二級，結構抗震設防烈度為7度。本工程采用筏板結構，基礎底標高為-10.2m。筏板厚度800mm，混凝土強度等級18#22#樓筏板為C30P6混凝土、-

3、6.25至17.280為C45混凝土、17.280至31.780為C40混凝土、31.780至43.380為C35混凝土、43.380至機房為C30混凝土，23#24#樓筏板基礎為C30P6混凝土、-6.25至19.430為C45混凝土、19.43至33.930為C40混凝土、33.930至45.530為C35混凝土、45.530至機房為C30混凝土，車庫筏板梁板為C30P6混凝土、柱子為C30混凝土、外墻為C35P6混凝土混凝土結構構件強度等級如下表所示構件部位混凝土強度等級備注特別措施基礎素混凝土墊層C15基本厚度按100mm地下室部分應采用低水化熱的水泥配置混凝土，并適量加入級優質粉煤灰

4、。（約水泥用量的12%）本工程應嚴格按建施做好外保溫。基礎底板主樓筏板為C30P6抗滲混凝土主體剪力墻、18#22#樓筏板為C30P6混凝土、-6.25至17.280為C45混凝土、17.280至31.780為C40混凝土、31.780至43.380為C35混凝土、43.380至機房為C30混凝土，23#24#樓筏板基礎為C30P6混凝土、-6.25至19.430為C45混凝土、19.43至33.930為C40混凝土、33.930至45.530為C35混凝土、45.530至機房為C30混凝土地下室外墻P6抗滲混凝土圈梁、構造柱現澆過梁C20細石標準構件按標準圖要求四、模板施工方案（一）、基礎模

5、板工程1、基礎模板采用木模板：木模板表面應潔凈，表面平整，模板孔眼無錯位。支設模板前將模板表面清理干凈，涂刷隔離劑，隔離劑應對混凝土及模板無有害作用。2、墊層模板：采用膠合板模板支設，木方加固，木方支撐，間距為1000，如下圖所示：3、筏板模板：a、底板基礎模板：筏板外側模板根據車庫底板坡度嚴格按照尺寸加工制作，利用12鋼筋支撐于底板附加筋內焊牢，間接500mm一道。模板材料準模板材料準備木工班鑿毛、清理雜物混凝土班養護、保潮養護班鑿毛、清理、保潮驗收質檢員下支模通知質檢員支撐模板的安裝、校核及自檢申請專檢木工班驗收模板系統質檢員下澆筑混凝土令質檢員澆 混 凝 土混 凝 土 班養護養護班提出拆

6、模申請木工班檢查混凝土強度質檢員下拆模通知質檢員模板拆除木工班混凝土缺陷修補混 凝 土 班混 凝 土 養 護養護班混凝土達到拆模強度混凝土強度達不到要求合格整 改木工班不合格不合格整 改混凝土 班養護班模板工程質量控制工作流程圖合格1000mm1000mm b、在底板鋼筋上焊制“”型預埋件支撐梁側模板，防止模板下垂。采用12制作，間距1m設置一個。預埋件焊接固定前根據抄測的標高進行控制，豎向預埋件長度為根據實際制作（考慮坡度），水平鋼筋長度為模板加固寬度。4、筏板后澆帶模板：（1）后澆帶模板采用木模板與方木配制，后澆帶周圍采用鋼板網進行封閉，然后采用木模板進行支設。基礎后澆帶模板施工圖5、梁板

7、后澆帶模板:后澆帶模板在本跨內應支設一個獨立單元，并應用水平桿與整體模板支撐體系連接，模板拆除時應暫時保留不拆。待后澆帶混凝土澆筑完畢并達到設計強度后方可拆除。支撐體系采用碗扣式腳手架，立桿縱橫間距600，縱橫向水平桿間距1200。如下圖所示： 注：標準層內支撐為滿堂腳手架，6、集水坑、電梯井模板支設：7、地下室剪力墻模板：（1）內外墻采用覆膜板，厚度為15mm。主楞采用48.33.6雙鋼管;次楞為5080mm方木,間距200mm。對拉栓為14對拉螺桿，外墻采用止水螺桿；縱向間距450mm,豎向間距為450mm，最頂部一道對拉螺桿距砼完成面不大于400mm。（2）采用覆膜板支模，對模板及支撐系

8、統的強度、剛度和穩定性要求較高，外側模板支撐，采用內側拉結，螺栓加固方案。（3）外圍剪力墻模板加固采用蝴蝶卡、對拉止水螺栓、鋼管和方木進行加固，采用14對拉止水螺栓，對拉止水螺栓縱向間距450mm，豎向間距為450mm；墻體模板1/2以下螺栓使用雙螺母。模板垂直度和軸線位置校正后，剪力墻內側模板進行支撐，支撐牢固。所有地下室外墻止水螺栓，見圖42。止水螺桿限位塑料墊塊剔除后的凹槽采用高標號水泥砂漿填實并抹壓平整，涂刷防銹漆，并涂刷2遍聚氨酯防水涂料，直徑10cm，厚度1.5mm,聚氨酯進場進行復檢，合格后方準使用。內墻采用普通對拉螺桿，做法同外墻。 模板加固圖 螺栓詳圖（注：此種螺栓只用于地下

9、室外墻，其它部位螺栓采用光滑螺栓穿PVC過墻管）。（4）模板安裝前應彈出模板就位線，并在剪力墻中間預放水泥撐棍，可有效控制剪力墻截面尺寸。為防止漏漿，墻根部的現澆面在距墻200范圍內必須做到抹壓平整,模板縫貼雙面海綿膠條。澆筑前，為防止漏漿造成爛根，墻模板底部用角鐵水平貼地面堵嚴實，墻模板高度與墻實體高度之差不能超過10mm。（5）樓梯間、外墻、電梯井、預留洞口等剪力墻模板在支上面模板時，模板包住下面剪力墻50mm，下層結構澆筑混凝土之前，提前預埋M14對拉螺栓，水平間距同模板支設對拉螺栓間距要求，預埋位置距離混凝土結構樓面標高50mm處（標高下方處），支設模板前，粘接雙面粘接膠帶，以防止錯臺

10、。樓梯間、外墻、電梯井接茬做法8、地下室梁模板工程：（1）梁底模、側模用覆膜板模板，厚度為15mm。主楞采用48.33.6短鋼管，間距為500mm。次楞為5080mm方木，間距200mm。1）梁與板一起施工，均采用覆模板，梁板模板拼裝時，應從兩端向中間拼，把拼縫放在梁中間，以保證模板拼縫質量，嚴禁采用小于30mm補條的做法,在梁柱節點處必須采用整板套割梁洞進行拼裝。2）梁底支撐采用48 3.5鋼管，梁寬600mm時必須保證梁底下設二排支撐立桿，600mm時設置一排立桿，間距500mm，靠近模板端部的橫桿距端部宜在100150mm之間。梁側模底部采用步步緊和在梁底橫向水平桿上設置扣件固定，梁高7

11、00mm以上時加設14對拉螺桿，間距500mm，如圖示：梁模板加固圖梁按照規范要求進行起拱；綁扎完梁鋼筋，經檢查合格后，清除雜物，安裝梁兩側模板，梁側板高低于600mm的梁側模加固采用木方配合步步緊加固，梁側板高高于600mm的梁側模加固采用木方、鋼架管并在側模中部增設對拉螺栓加固，螺栓沿梁方向間距500mm，梁的側模包住底模。（3）梁模支設時梁底模端部擱放在墻窩或梁窩側模上，嚴禁有吃模現象。（4）為防止漏漿，側模與底模交界面使用雙面膠條。9、地下室板模支設：（1）地下室現澆板模板采用滿堂腳手架支撐體系。施工時先做好標高測量工作，用水準儀把水平標高直接引測到模板安裝位置。地下負二層層高3.15

12、m，18#22#樓負一層層高2.98m，23#24#樓負一層為3.350m。（2）板模支設：板模腳手架搭設時，立桿縱橫向間距間距為1m,立桿頂部使用絲托，便于調整標高，絲杠外露長度不得大于200mm，。立桿縱橫方向的水平拉桿的步距為1.5m，地面上200mm設置一道掃地桿。每6m設斜桿，保證支撐穩定性。板底主楞間距1000mm，采用雙鋼管；次楞凈距100mm，兩側距梁為50mm，采用5080木方；然后鋪設15mm厚覆膜板，覆膜板拼縫嚴密，以防漏漿。（3）每根立桿底部應設置墊板。模板支架立桿在安裝的同時，應架設水平支撐，立桿高度大于2m時，應設置兩道水平支撐，每增高1.5m時，再增設一道水平支撐

13、。大橫桿采用縱橫連續設置，并在建筑物四周及中間部位設置加固點。（4）在模板反面用紅漆注明結構部位，以便模板拆除后能夠按照尺寸要求分類堆放，且再次使用方便。梁跨度大于或等于4m且小于8m時，模板按跨度的1起拱；梁跨度大于8m時，模板按跨度的2起拱；懸臂梁按懸臂長度的4起拱，起拱高度不大于20mm。（5）模板上不能堆放重物，不得碰撞。安裝完畢按模板工程驗收標準進行檢查其支撐系表面平整度，對角線拼縫等驗收合格后進行鋼筋綁扎。10、樓梯：先安裝休息平臺梁模板，再安裝樓梯模板斜楞，然后鋪設樓梯底模、安裝外幫側模和踏步模板，架體采用扣件式鋼管腳手架，在樓梯斜板施工縫位置留設10cm縫，便于清理施工縫位置垃

14、圾。如圖所示。11、柱模板支設：柱模板采用膠合板支設，柱模支設前，應將基層找平并清理干凈，鋼筋綁扎完畢，并卡好定型塑料墊圈，辦好隱檢手續。根據柱截面尺寸預先拼制好模板，一面一片，內楞采用50mm80mm方木，間距150mm；柱箍采用80435槽鋼，最下一道柱箍距地面100，第二道距第一道300，以上間距500，用M16螺栓對拉，柱外側用鋼管對頂。為了使柱底模板不位移，并便于加固，在柱四面焊模板定位筋，作為底部加固模板支撐點。柱每邊應設足夠的拉桿及支撐，柱的支撐和校正采用滿堂腳手架，腳手架間每隔6m設剪刀撐一道，以確保立桿穩定性。12、模板拆除：根據同條件養護試塊強度試驗報告，底模拆除時，混凝土

15、強度應符合下列要求： 板：跨度 2米， 8米 達到砼設計強度等級的75%；跨度8米的板和梁及懸臂構件 達到砼設計強度等級的100%接到拆模通知單方準拆模。墻模及梁側模拆除時砼強度能保證表面及楞角不因拆除模板受損時，方可拆除。模板拆除的順序和方法，應遵循先支后拆、先拆非承重部位后拆承重部位原則。拆模時，操作人員應站在安全處，以免發生安全事故，待該片模板全部拆除后，方準將模板、配件、支架等運出堆放。拆下的模板應及時清理粘結物，難以清除時可采用模板除垢劑清除，嚴禁敲砸，拆下的扣件，步步緊等要及時集中收集管理。模板拆除后，模板責任人姓名與混凝土責任人姓名立即上墻，梁板部分人名應留資料。13、質量要求：

16、各種連接件、支承件、加固件必須安裝牢固，無松動現象，模板拼縫要嚴密，各種預理件、預留孔洞位置要準確，固定要牢固。組裝完模板作好自檢，報專職質檢員進行檢查，驗收合格后方可進行下道工序，并辦理工序交接檢手續。模板與混凝土的接觸面應涂刷隔離劑。模板支設允許偏差見下表所示：模板支設允許偏差項目名稱允許偏差（mm）檢查方法軸線位置梁柱8剪力墻5用尺量檢查截面尺寸4用尺量檢查垂直度層高3線墜檢查全高H/100030經緯儀檢查安裝接口相鄰板面高低差1平尺及塞尺外墻模板上口平直度5拉10m通線檢查電梯井筒模井筒長、寬定位中心+20，-0線墜、軸線雙控制垂直度累計偏差H/100030線墜、軸線雙控制門窗口模板標

17、高+5,0用尺量檢查邊界尺寸10,0用尺量檢查垂直度2專用靠尺外墻門窗洞口水平位移單層5用尺量檢查全高累計20經緯儀或吊線檢查、主體模板工程1、施工準備：15厚雙面覆膜木模板，50mm*70mm標準尺寸紅松方木，有著豐富施工經驗的木工操作工人若干名。2、施工工序：施工放線配模板立墻柱模板搭設內腳手架支設梁板模板支設頂板模板加固梁側模、墻、柱模板尺寸校正3、施工放線：根據設計圖紙，按照距墻柱邊線200畫出控制邊線（雙線控制），墻柱端頭也是200控制線；施工放線必須認真、力求細致準確。4、配模板：根據設計圖紙，進行圖紙深化，合理配模，畫出配模圖，模板打穿墻螺絲孔間距合理布置，孔點布置如下圖所示：6

18、00mm600mm（注：墻模實際配模尺寸小于圖紙尺寸10mm）5、搭設內腳手架: 使用成品鋼管腳手架，根據設計圖紙房間尺寸合理安排站桿間距，水平桿件長度：600、900、1200，內架結合點采用卡槽形式，水平桿兩步，開始搭設前在站桿底墊置10010015（厚）的木模板墊木，第一步站桿距剪力墻柱不得大于300；6、支設梁板模板:（1）根據設計標高抄測結構控制50平線于滿堂內架上，并反復校驗；（2）梁底設一排豎向支撐，支撐間距1.2米，梁底設小橫桿，間距1.2米，小橫桿兩端緊貼梁模龍骨設置加固扣件，防止砼澆筑時的梁游移。支撐立桿下設墊板，并應在支架的兩端和中間部位與建筑結構拉結，支撐立桿在安裝的同

19、時，架設水平方向縱橫支撐。在復核梁底標高校正軸線位置無誤后，搭設和調平模板支架，固定鋼架桿，再在橫桿上鋪放梁底板，拉線找直。附圖如下： 內支撐簡圖（3）內腳手架頂部加頂絲（大頭絲），鋼方管架于大頭絲上，方管上擺放5080的木方，間距不大于150，模板長向拼縫垂直于方管；方管距離剪力墻柱面不得大于200。（4）特殊部位處理，同一平面梁模與墻模交接處不得采用直縫交接，梁模必須伸入墻模不小于30cm（具體尺寸參考墻模的對拉螺栓位置及墻模配模）。7、頂板支設:頂板模板及其龍骨敷設原則：所有雙向板和豎向跨度大的單向板（根據圖紙分析，豎向跨度大的單向板占所有單向板的80%以上）的主龍骨均橫向布置，頂板模板

20、鋪設方向為：沿豎向依次布置，單張整板的長邊垂直于豎向方向。主龍骨設置，根據內架支撐點沿房間短邊方向設置主龍骨（定型方管），步距同內架支撐點距離，長度短方向通長，距墻或梁加固方木距離不得大于5cm。副龍骨鋪設，沿長邊方向鋪設副龍骨，方木采用截面50*80型，立用（及長向邊垂直于地面），長度盡量通長，如無法實現通長設置，兩方木于主龍骨處交接，交接區域以主龍骨為中點每邊不得低于25cm，主龍骨間距（凈空）不得大于15cm，主龍骨靠剪力墻或梁的端頭距墻梁加固方木不得大于5cm。模板鋪設，在同一戶型內選擇結構面積最大的房間作為基準房間，模板沿長向鋪設。短邊小于20cm的模板禁止使用，若出現20cm以下的

21、情況，則采用“兩板湊數法” （割板拼板）處理。例如：在整板（整板的短邊長取915mm）敷設完畢后需要加設短邊為10cm的模板，可采用51.5cm+50cm的方案進行調節。所有拼板的區域均設置在房間進門的最遠端。如下圖示 頂板模板分解圖（4）頂板模板間拼縫不得大于2mm，如大于2mm必須揭板重鋪,2mm以下采用高強度石膏彌縫處理。8、加固梁側模、墻、柱模板:墻柱模板加固站桿采用方鋼與木方相結合的方式，橫桿（5道）全部采用雙方鋼，穿墻螺栓桿為直徑14的粗絲，采用羊角螺栓配合鋼墊片擰緊螺栓；墻頂與陰角的方木通長對頂。墻柱陽角部位鎖扣拼縫，大墻平面模板拼縫處木方壓縫處理陰陽角采用專用陰陽角加固件，如下

22、圖所示，并在陽角部位加設鐮刀卡，“步步緊”的加固方式。梁側模板加固側模采用短木方立檔，鐮刀卡緊固，梁墻交接處墻面木方深入梁內至少150，梁墻模板拼縫處墻立木方壓縫。加強設置，凡梁凈高大于30cm（針對于短肢剪力墻結構梁的高度普遍較小，無大的框梁）者，于梁側模居中設置通長方木一道，采用與內架連接的水平支頂。梁中間增加梁底桿用以在梁側模設立管加固梁側模。9、尺寸校正:根據標準的要求，依據施工控制線，對剪力墻柱梁的垂直平整、軸線位移、頂板水平度、模板拼縫等進行校正，檢查羊角螺栓緊固程度，陽角模板加固是否到位，支撐站桿加固。A、剪力墻模板計算1、荷載統計新澆混凝土對模板的側壓力F1=0.22ct012

23、V0.50.222441.21.1520.5=41.218kN/m2F2=cH244200/1000=100.8kN/m2標準值G4kminF1,F241.218kN/m2承載能力極限狀態設計值根據墻厚的大小確定組合類型：當墻厚大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k當墻厚不大于100mm：S0.9max1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.40.7Q2k則：S=0.9max(1.241.218+1.4(12+(1-1)4),1.3541.218+1.40.7(12+(1-1)4)=51.844kN/m2正常使用極限狀態設計值SkG

24、4k41.218kN/m22、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。Wbh2/6=1000152/6=37500mm3Ibh3/12=1000153/12=281250mm4其中的h為面板厚度。（1）、強度驗算qbS151.844=51.844kN/m（圖3）承載能力極限狀態受力簡圖（圖4）面板彎矩圖(kNm)Mmax0.259kNmMmax/W0.259106/37500=6.913N/mm2f30N/mm2滿足要求（2）、撓度驗算qkbSk=141.218=41.218k

25、N/m（圖5）正常使用極限狀態受力簡圖（圖6）面板變形圖max0.265mm200/250=0.8mm滿足要求3、次梁驗算qaS200/100051.844=10.369kN/mqkaSk200/100041.218=8.244kN/m（1）、抗彎強度驗算（圖7）承載能力極限狀態受力簡圖（圖8）梁彎矩圖Mmax0.207kNmMmax/W0.207106/(53.3331000)=3.888N/mm2f13N/mm2滿足要求（2）、抗剪強度驗算（圖9）次梁剪力圖(kN)Vmax2.426kN=VmaxS0/(Ib)=2.42610340103/(213.333104510)=0.91N/mm2

26、fv1.4N/mm2滿足要求（3）、撓度驗算（圖10）正常使用極限狀態受力簡圖（圖11）次梁變形圖0.12mm450/250=1.8mm滿足要求（4）、支座反力計算Rmax=4.728KNRmaxk=3.759KN4、主梁驗算因主梁的跨度一般是較大的，為了方便計算且保證安全，可以按有懸挑的四跨連續梁計算，計算簡圖如下：（圖12）承載能力極限狀態受力簡圖（1）、抗彎強度驗算（圖13）主梁彎矩圖Mmax0.946kNmMmax/W0.946106/(10.161000)=93.065N/mm2f205N/mm2滿足要求（2）、抗剪強度驗算（圖14）主梁剪力圖Vmax5.913kN=VmaxS0/(

27、Ib)=5.91310006.946103/(24.381041.410)=12.032N/mm2fv120N/mm2滿足要求（3）、撓度驗算（圖15）正常使用極限狀態受力簡圖（圖16）主梁變形圖0.454mm450/250=1.8mm滿足要求（4）、支座反力計算對拉螺栓承受的支座反力：N=14.197KN5、對拉螺栓驗算對拉螺栓拉力值N：N0.95XYFs0.95XY(1.2G4k+1.4Q3k)0.95450/1000450/1000(1.241.218+1.42)=10.054kNNtb=17.8kN滿足要求B、梁模板計算梁采用15mm厚木模板，48.33.6鋼管腳手架支設，按梁最大尺寸

28、計算，梁高700mm,寬200mm。梁底木模板及木楞驗算：1.面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm4（1）、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.42.51=28.58kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2

29、k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)1+1.40.72.51=30.665kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(28.58,30.665)=30.665kN/m（圖3）面板簡圖B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)1=25.08kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖4）面板簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)

30、1=28.215kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（圖5）面板簡圖（圖6）面板彎矩圖取最不利組合得：Mmax=0.134kNm=Mmax/W=0.134106/24000=5.591N/mm2f=31N/mm2滿足要求（2）、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)800/1000)1=20.9kN/m（圖7）簡圖（圖8）撓度圖=0.024mm=550/(6-1)250)=0.44mm滿足要求2.次梁驗算A、當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=1.2(

31、0.5+(24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)+1.42.5550/1000/(6-1)=3.144kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)+1.40.72.5550/1000/(6-1)=3.373kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(3.144,3.373)=3.373kN/m計算簡圖：（圖9）簡圖B、當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.5+(

32、24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)=2.759kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖10）簡圖由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)=3.104kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（圖11）簡圖（1）、強度驗算（圖12）次梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.961kNm=Mmax/W=0.961106/(85.3331000)=11.264N/mm2f=13N/mm2滿足要求（2）、抗剪驗算（圖13）次梁剪力圖(kN

33、)Vmax=4.19kNmax=VmaxS/(Ib)=4.1910340103/(341.333104510)=0.982N/mm2=1.5N/mm2滿足要求（3）、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)800/1000)550/1000/(6-1)=2.299kN/m（圖14）變形計算簡圖（圖15）次梁變形圖(mm)max=0.336mm=11000/250=4mm滿足要求3.主梁驗算梁兩側樓板的立桿為梁板共用立桿，立桿與水平鋼管扣接屬于半剛性節點，為了便于計算統一按鉸節點考慮，偏于安全。根據實際工況，梁下增加立桿根數為2，故可將主梁的

34、驗算力學模型簡化為2+2-1=3跨梁計算。這樣簡化符合工況，且能保證計算的安全。等跨連續梁，跨度為:3跨距為：(等跨)0.333根據建筑施工模板安全技術規范（JGJ162-2008）第4.1.2條規定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值（Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統計。將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)800/1000)550/(6-1)1000)+1.41.5550/(6-1)1000)=2.691kN/m

35、B.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)800/1000)550/(6-1)1000)+1.40.71.5550/(6-1)1000)=2.939kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(2.691,2.939)=2.939kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖16）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)800/1000)550/(6-1)1000)=2.299kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次

36、梁正常使用極限狀態受力簡圖根據力學求解計算可得：承載能力極限狀態下在支座反力：R=3.201kN正常使用極限狀態下在支座反力：Rk=2.504kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=65.3/1000=0.065 kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖18）主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態受力簡圖（1）、抗彎驗算（圖16）主梁彎矩圖(kNm)Mmax=0.225kNm=Mmax/W=0.225106/(8.9861000)=25.0

37、41N/mm2f=205N/mm2滿足要求（2）、抗剪驗算（圖17）主梁剪力圖(kN)Vmax= 6.414kNmax=QmaxS/(Ib)=6.41410006.084103/(21.5661041.210)=15.079N/mm2=120N/mm2滿足要求（3）、撓度驗算（圖18）主梁變形圖(mm)max=0.021mm=11000/(2+1)/250=1.333mm滿足要求（4）、支座反力計算因兩端支座為扣件，非兩端支座為可調托座，故應分別計算出兩端的最大支座反力和非兩端支座的最大支座反力。故經計算得：兩端支座最大支座反力為：R1=0.377kN非端支座最大支座反力為：R2=9.262k

38、N4.端支座扣件抗滑移驗算按上節計算可知，兩端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.377kNN=8kN滿足要求5.可調托座驗算非端支座最大支座反力為即為可調托座受力R2=9.262kNN=150kN滿足要求6.立柱驗算（1）、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1,1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01=k1(h+2a)=11.501(1.2+2400/1000)=3.002ml02=k2h=12.3991.2=2.879m取兩值中的大值l0=max(l01,l02)=max(3.002,2.879)=3.002m=l0/i=3.0021000/(1.5910)=188.805=21

39、0滿足要求（2）、立柱穩定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=1.1551.501(1.2+2400/1000)1000/(1.5910)=218.07根據1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.203梁兩側立桿承受的樓板荷載N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)la1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)250/1000)+1.4(1+2)0.80.8=7.968kN由第五節知，梁兩側立桿承受荷載為就是端支座的最大反力R1=0.377kN由于梁中間立桿和兩側立桿受力情況不一樣，故應取大值進行驗算NA=max(N1+R1,R2)=9.262kNf

40、=NA/(A)=9.2621000/(0.203(4.24100)=107.605N/mm2=205N/mm2滿足要求（3）、立柱穩定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=1.1552.3991.21000/(1.5910)=209.12根據1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.166此處還應考慮架體的自重產生的荷載NC=NA+1.2Hgk=9.262+1.20.065(3.65+(800-250)/1000)=9.591kNf=NC/(A)=9.5911000/(0.166(4.24100)=136.463N/mm2=205N/mm2滿足要求C、框架柱模板框架柱截面最大尺寸為60

41、0mm600mm,采用覆模板，選用80435槽鋼做柱箍,柱箍間距為600mm；內楞采用50mm80mm紅松木楞，查施工手冊表2-105，其截面抵抗矩W=53000mm3，慣性矩I=2140000mm4，查施工手冊表2-98，抗彎強度設計值fm=13N/mm2，抗剪強度設計值fv=1.9N/mm2，彈性模量E=9000N/mm2。因木材工作環境為露天，屬施工荷載，根據施工手冊表2-99，其強度設計值及彈性模量做以下調整：fm=131.30.9=15.21N/mm2，fv=1.91.30.9=2.22N/mm2，E=90001=9000N/mm21、荷載計算:新澆筑混凝土對模板側面的壓力:F1=0

42、.22ct012V1/2=0.222451.01.1531/2=52.58KN/m2F2=CH=244=96KN/m2選F1與F2中較小值,取F1=52.58KN/m2設計值F=1.452.581=73.612 KN/m2傾到砼時產生的荷載:查施工手冊表8-66得:4KN/m2設計值：41.415.6KN/m2。組合值：F1=73.612+5.6=79.212 KN/m22、構件驗算 eq oac(,1)木楞驗算計算簡圖如下：化為線均布荷載q1=F10.15=79.2120.15=11.88KN/m（用于強度驗算）q2=F0.15=73.6120.15=11.04KN/m（用于撓度驗算）b、強

43、度驗算M=0.10ql2=0.1011.880.62=0.428KNm=M/W=0.428106/53103=8.08 N/mm215.21N/mm2c、抗剪強度驗算：VKVql=0.511.880.63.56KN剪應力：3V/2bh33560/（28050）1.34N/mm2fV=2.22N/mm2 (可)d、撓度驗算=0.677qt4/100EI=0.67711.046004/1009000214104=0.50mm=1mm（可）eq oac(,2)柱箍驗算a、計算簡圖如下：化為線荷載q1=79.2120.6=47.53KN/mq2=73.6120.6=44.17KN/mb、強度驗算M=q

44、l2=47.5312=47.53KNm=M/W=4753000/25300=187.87N/mm2205 N/mm2c、撓度驗算=5ql4/384EI=544.178004/3842.06106101.30104=0.08mm1.5mm（符合）eq oac(,3)對拉螺栓驗算對拉螺栓上的拉力值為N=0.847.53=38.02KNM16螺栓截面容許拉力24.50KN 共2肢224.50=49.038.02KN（符合要求）D、頂板模板計算 地下車庫頂板厚度為400mm，凈高為3750mm，主樓地下共二層，負一層頂板為180mm，凈高18#22#樓為2800mm；23#24#樓為3170mm，負二

45、層頂板為120mm，凈高為3030mm，主樓標準層層高2900mm，板厚120mm，對400厚及180mm板厚進行頂板模板驗算：（一）400板厚：一、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)

46、1+1.42.51=11.39kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)1+1.40.72.51=11.326kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(11.39,11.326)=11.39kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)1=7.89kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由

47、永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)1=8.876kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利組合得：（圖6）永久荷載控制的受力簡圖（圖7）面板彎矩圖Mmax= 0.097kNm=Mmax/W=0.097106/24000=4.057N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)250/1000)1=6.575kN/m（圖8）正常使用極限狀態下的受力簡圖（圖9）撓度圖=0.005mm=100/250=0.4mm滿足

48、要求二、次梁驗算當可變荷載Q1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000+1.42.5100/1000=1.139kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000+1.40.72.5100/1000=1.133kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(1.139,1.133)=1.139kN/m當

49、可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)ha=1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000=0.789kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖11）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1.35G1k+(G2k+G3k)ha=1.352(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000=0.889kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN（圖12）永久荷載控制的受力簡圖1、強度驗算（圖13）次梁彎矩圖(kNm)Mmax= 0.546kNm=Mmax/W=0.54

50、6106/(53.333103)=10.236N/mm2f=13N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖14）次梁剪力圖(kN)Vmax= 3.579kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.57910340103/(213.333104510)=1.342N/mm2= 1.5N/mm2滿足要求3、撓度驗算撓度驗算荷載統計，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000=0.657kN/m （圖15）正常使用極限狀態下的受力簡圖（圖16）次梁變形圖(mm)max=0.192mm=11000/250=4 mm滿足要求三、主梁驗算在施工過程中使用的木

51、方一般為4m長，型鋼的主梁也不超過4m，簡化為四跨連續梁計算，即能滿足施工安全需要，也符合工程實際的情況。另外還需考慮主梁的兩端懸挑情況。主梁的方向設定為立桿的橫距方向。根據建筑施工模板安全技術規范(JGJ162-2008）第4.1.2條規定：當計算直接支撐次梁的主梁時，施工人員及設備荷載標準值(Q1k）可取1.5kN/；故主梁驗算時的荷載需重新統計。將荷載統計后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000+1.41.5100/1000)

52、=0.899kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000+1.40.71.5100/1000)=0.931kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(0.899,0.931)=0.931kN此時次梁的荷載簡圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態受力簡圖用于正常使用極限狀態的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)250/1000)100/1000=0.657kN/m此時次梁的荷載簡圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態

53、受力簡圖根據力學求解計算可得：Rmax=1.056kNRkmax=0.746kN還需考慮主梁自重，則自重標準值為gk=65.3/1000=0.065kN/m自重設計值為：g=0.91.2gk=0.91.265.3/1000=0.071kN/m則主梁承載能力極限狀態的受力簡圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態受力簡圖則主梁正常使用極限狀態的受力簡圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態受力簡圖1、抗彎驗算（圖21）主梁彎矩圖(kNm)Mmax= 1.053kNm=Mmax/W= 1.053106/(8.9861000)=117.148N/mm2f= 205N/mm2滿足要求2、抗剪驗算（圖22）

54、主梁剪力圖(kN)Vmax= 5.841kNmax=QmaxS/(Ib0)=5.84110006.084103/(21.5661041.210)=13.731 N/mm2=120 N/mm2滿足要求3、撓度驗算（圖23）主梁變形圖(mm)max=1.158 mm=1103/250=4mm滿足要求4、支座反力計算立柱穩定驗算要用到承載能力極限狀態下的支座反力，故：Rzmax=11.685kN四、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k=1, 1、2按JGJ130-2011附錄C取用l01= k1(h+2a)=11.574(1.5+2200/1000)=2.991ml02=k2h =11.993

55、1.5=2.99m取兩值中的大值l0=max(l01, l02)=max(2.991,2.99)=2.991m=l0/i=2.9911000/(1.5910)=188.088=210滿足要求2、立柱穩定性驗算(頂部立桿段)1=l01/i=2.9911000/(1.5910)=188.088根據1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.203N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)+1.4(1+2)11=10.881kNf=N1/(A)=10.8811000/(0.203(5.061

56、00)=106.023N/mm2=205N/mm2滿足要求3、立柱穩定性驗算(非頂部立桿段)2=l02/i=2.991000/(1.5910)=188.019根據1查JGJ130-2011附錄A.0.6得到=0.203N3=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4(Q1k+Q2k)lalb+0.91.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)250/1000)+1.4(1+2)11+0.91.24.30.163=11.638kNf=N3/(A)=11.6381000/(0.203(5.06100)=113.321N/mm2=205N/mm2滿足要求五、可調托座驗算按上節

57、計算可知，可調托座受力N=Rzmax=11.685 kNN=11.685 kNN=150kN滿足要求（二）180mm厚板一、面板驗算根據規范規定面板可按簡支跨計算，根據施工情況一般樓板面板均擱置在梁側模板上，無懸挑端，故可按簡支跨一種情況進行計算，取b=1m單位面板寬度為計算單元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3, I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、強度驗算A.當可變荷載Q1k為均布荷載時：由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1+1.42.51=9.2

58、82kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)1+1.40.72.51=8.954kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(9.282,8.954)=9.282kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡圖1B.當可變荷載Q1k為集中荷載時：由可變荷載控制的組合：q3=1.2G1k+(G2k+G3k)hb=1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)1=5.782kN/mp1=1.4Q1k=1.42.5=3.5kN（圖5）可變荷載控制的受力簡圖2由永久荷載控制的組合：q4=1

59、.35G1k+(G2k+G3k)hb=1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)1=6.504kN/mp2=1.40.7Q1k=1.40.72.5=2.45kN取最不利組合得：（圖6）永久荷載控制的受力簡圖（圖7）面板彎矩圖Mmax= 0.095kNm=Mmax/W=0.095106/24000=3.947N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)180/1000)1=4.818kN/m（圖8）正常使用極限狀態下的受力簡圖（圖9）撓度圖=0.004mm=100/250=0.4mm滿足要求二、次梁驗算當可變荷載Q

60、1k為均布荷載時：計算簡圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡圖1由可變荷載控制的組合：q1=1.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka =1.2(0.3+(24+1.1)180/1000)100/1000+1.42.5100/1000=0.928kN/m由永久荷載控制的組合：q2=1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka =1.35(0.3+(24+1.1)180/1000)100/1000+1.40.72.5100/1000=0.895kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2= max(0.928,0.895)=0.928kN/m當可變荷載Q1k為集中荷載時：