1、三胺事故匯編三胺事故匯編49/49三胺事故匯編反應器給料泵P3103B隔膜破事故一、事故經過2004年5月25日中午，突然發現反應器給料泵P3103B不打量，且伴有異常響聲，電流波動，立即倒A泵運行，發現也有異常響聲，但過一會反應器給料泵P3103A逐漸正常，懷疑是反應器給料泵P3103B入口有結晶塊堵塞所致。下午16點鐘，用水試P3103B運行正常，隨即準備倒泵，發現P3103B入口堵塞，處理通之后，泵體引液排氣正常后隔膜復位，啟動泵，倒過之后發現P3103B不打量，又立即倒反應器給料泵P3103A運行，在打開反應器給料泵P3103B的出口導淋時發現大量的油流出，確定是隔膜已破，需要解體檢修

2、。二、原因分析P6103B解體檢查發現，東側兩個缸的隔膜已破，而且是由油側向工藝側打破的，造成這種現象的主要原因有以下幾方面的原因：1、反應器給料泵P6103B開泵之前，隔膜未復位。（引液前隔膜定位不起作用）2、反應器給料泵P6103B引液不徹底，造成兩個缸的工藝側無尿液（水）或無壓力。3、反應器給料泵P6103B倒泵之后，加負荷太快。4、反應器給料泵P6103B運行中，入口管線堵死或無尿液進入缸頭，泵汽化。5、反應器給料泵P6103B液壓室油位低，柱塞未經過緩沖直接接觸沖擊隔膜。6、反應器給料泵P6103B隔膜老化或隔膜存在質量缺陷。三、事故教訓及防范措施1、正常運行時，要保證反應器給料泵P

3、6103B入口暢通，給料穩定，避免反應器給料泵P6103B汽化運行。2、啟動反應器給料泵P6103B時，要先隔膜定位并引液排氣充分，。3、反應器給料泵P6103B運行時，保證液壓油室油位正常。4、反應器給料泵P6103B運行時，加減負荷不要太快；出口壓力避免大幅度波動。5、主控正常生產時注意反應器給料泵P6103的電流、轉速。及時調整濃縮系統的溫度與液位。防止反應器給料泵P6103汽化。尤其是低負荷狀態下，防止縮二脲結晶過多。6、啟動泵時要嚴格按照及泵啟動程序進行啟動或倒泵，蒸汽夾套一定要預熱充分。P6105B打量不好的現象和處理措施事故一、事故經過2011年4月2日14:35主控室發現FIC

4、-61064流量突然下降，PI-61066突然降低，PIC-61063閥位關小，通知現場人員檢查倒泵。14:47氨流量降至零，15:10主控室手動開大PIC-61063至60%,降低反應器內部壓力，現場啟動備用泵15:15FIC-61064顯示流量，反應器底部氨恢復正常。處理過程前后用了半小時，倒泵中由于備用泵副線閥手輪壞，現場缺少工具，給啟動備用泵后無法快速提壓，延誤10分鐘時間，幸好未出現反應器進口管線堵塞現象發生，避免一次事故發生。二、原因分析現象:4月2日14:35主控室發現FIC-61064流量突然下降，PI-61066突然降低，PIC-61063閥位關小。原因分析:1、判斷氨泵突然

5、打量不好，可能是隔膜破損或止逆閥卡澀。2、V6104氨槽液位低，泵入口壓力低，造成泵打量不好。3、泵的液壓室油位低，造成泵打量不好。4、泵的入口氨存在雜質，造成止逆閥卡澀或隔膜損壞。5、泵的0型環發生脆裂損壞、泵的雙作用閥損壞。四、預防措施1、聯系儀表給FIC-61064、PI-61066設定低報警和低低報警并增大辨識音量信號。2、P-6105A/B等泵所有手輪恢復好，現場工具配備齊全。3、加強培訓，提高認識，處理中快速手動降低反應器壓力至6.5MPa,通知現場倒泵。4、V-6104玻璃液位計恢復正常，聯系儀表定期檢查調 校LIC-61071確保指示準確。5、保證備用泵始終冷泵并定期倒泵或試泵

6、正常備機。6、加強巡檢質量。川化三聚氰胺反應器事故一、事故經過2005年9月10：30左右，川化集團三聚氰胺裝置反應器R101負荷為100，操作人員發現熔鹽槽V122壓力PIC7014有上漲趨勢，熔鹽槽壓力控制閥PV7014閥位開度增大，通過對放空的多次分析確認，放空中無CO2,因而判斷為氨加熱器E104泄漏，于18：45,反應器R101進行停料升華處理，升華期間，熔鹽槽V122壓力維持0.05MPa,熔鹽槽壓力控制閥PV7014的閥位一直維持在8595%之間，系統未見異常。9月5日16：00，裝置在準備作停止升華時，熔鹽槽V122壓力突然加速上漲，V122放空管防爆板破裂，大量熔鹽進入水泥槽

7、，立即停熔鹽泵P129回鹽，R101緩慢卸壓，事后測量熔鹽槽V122液位由原來的1040MM下降到610MM,反應器未升華完的三聚氰胺將反應器底部進料管線及氨加熱器E104氨和熔鹽兩側管線堵死，反應器熔鹽腔法蘭泄漏，熔鹽槽熔鹽變色，堿度很高。熔鹽經川化研究院ICP分析：Cr:714PPM，Ni:96.9PPM，Ti:72PPM，Mo:80PPM，Ca:19PPM，Mg:16，Na:22%，K:31.8%，NO2:9.73PPM，NO3:0.2742%，NaOH:61.79%，PH:14。事故發生后，打開熔鹽管箱出口封蓋，抽出刺刀內管管束及管板，然后抽出刺刀管外管管束進行清洗檢查，損壞及缺陷情況

8、如下：1、刺刀管外管管端（C-276）及管板經川化PT檢測發現刺刀管外管與管板焊縫墊影響區共有102根環形裂紋（共179根），管板與管箱內外、筒體焊縫熱影響區存在不同程度環狀裂紋。2、刺刀管外管管板孔內壁抽出外管后對管板內孔PT檢查，發現個別管板孔內壁有網狀裂紋并貫穿于管板上、下表面。如圖二。3、刺刀外管內壁刺刀外管(C-276)經渦流探傷結果如下：1）川化檢測結果：共173根管子存在可記性缺陷。2）瀘天化檢測中心檢測結果：刺刀管:66根存在可記性缺陷；刺刀管套管：63根存在可記性缺陷。4、刺刀管管外壁宏觀檢查外壁粗糙，外壁均勻腐蝕減薄約0.30.5MM。5、氨過熱器E104經水壓試漏內管（C

9、-276）直管段母材爆裂。6、熔鹽泵P129葉輪腐蝕嚴重，有很多坑點，基本報廢，泵出口法蘭嚴重腐蝕。二、原因分析氨加熱器E104氨管爆破使氨泄漏至熔鹽系統，氨與熔鹽反應，使溫度、壓力急劇上升，使熔鹽槽V122防爆板破裂，熔鹽排放槽內的水又進入熔鹽從而火上澆油，發生劇烈反應造成以上結果。三、事故教訓及防范措施1、發現E104泄漏不管多大，要立即停車檢修，以防事故擴大；2、熔鹽系統進氨，不管多少，要立即分析原因，消除隱患，對熔鹽成份進行分析，堿度超標予以更換，不可再運行，防止對反應器R101造成損壞。3、關于OH對哈氏合金C-276的腐蝕機理尚不十分清楚，需要做進一步的試驗研究。4、氨加熱器E10

10、4直管段大修時無法檢測，應盡早改為電加熱。反應器固化事故一、事故經過2002年11月21日15：30分，熔鹽槽進氨壓力高造成防爆板爆破，系統緊急停車，關閉反應器進口閥，從放空管線加氨保持壓力維持反應器運行，檢查氨過熱器和反應器是否泄露。后發現進氨的原因是在置換新三胺界區氨管線時，操作工將氮氣管線接至去復合肥的氨管線上，氨倒到氮氣管網里，然后進入熔鹽槽。在檢查E3104和回裝爆破板時，由于反應器的溫度降的較低，出口管線堵塞，晚上23：00在系統恢復開車時，發現進出口管線全部堵塞，當反應器的溫度漲至380時，出口管線暢通，在隨后處理入口管線時，由于PV31063手動控制，反應器壓力不穩，當壓力降至

11、60bar時，反應器頂部溫度降至346，出口管線又發生堵塞。然后用HV31088控制反應器的壓力。11月22日上午處理進出口的管線，將TIC37026溫度升至450。用FI31129判斷HV31131前是暢通的，用HV31094的氨沖洗判斷HV31094閥后管線是暢通的。中午在處理進口管線時，HV31131開關幾次，忽然暢通，但為了防止物料堵塞放空管線，隨后又將HV31131關閉，按照外商提供的意見，每隔20分鐘，HV31131開關一次，但在第3次開關時發現進口管線又堵塞。由于HV31131開了幾次，反應器的物料被帶到放空管線，HV31088開度越來越大，用PV31063的氨沖洗反向處理出口管

12、線，效果不見好轉。至晚上19：00放空管線堵塞，至此，反應器進出口管線全部堵塞，開始固化。由于PI31304的氨沖洗也不通，反應器的壓力看不到。我們分析堵塞處理不通的原因：FI31130氨沖洗不通，反應器加不進氨，副產品太多，帶到出口管線易堵塞；恢復開車時反應器的溫度提的不夠高，應及時將TIC37026提到450；進出口管線堵塞時應先出口再進口。二、原因分析1、二套三胺開車期間，操作工對系統不夠了解， 操作思路不清晰；2、沒有深入吸收消化技術；3、操作經驗不足，對事故判斷處理能力缺乏；4、操作責任心差，沒有認識事故的嚴重后果。5、設備存在設計缺陷，原來E-3104氨過熱器是熔鹽加熱，給分析判斷

13、處理造成失誤、遲緩。四、解決及采取措施將F3101打到冷卻位置，反應器進出口閥門關閉，停掉電伴熱。 當TI37042降到210時，停熔鹽泵，熔鹽排進熔鹽槽。有必要的話，啟動導熱姆通過反應器循環降溫。23日17：00TI3145為292，外層溫度220，老外認為仍然較高。24日8：00，TI31145降至286，頂部降至180，11：30分按老外的建議，先拆HV31088填料氨沖洗的法蘭，再拆FIC31081至HV31088氨沖洗的法蘭，隨后拆開PI31304氨沖洗的法蘭和HV31088前的大法蘭都沒發現壓力和氨出來，（在用手輪打開HV31088時，發現有氨出來，但隨后就一點也沒有了。）14：3

14、0分儀表拆走HV31088，15：00化工三班用低壓蒸汽軟管吹掃放空管線，15：30分，一聲巨響，放空管線突然暢通，反應器的壓力降為0，實際上堵的部位就是安全閥的一個短節，（在放空時將HV31088的氨沖洗管線吹彎，機修重新將夾套管修正和補焊）檢查HV31088、HV31094發現堵的較嚴重，PI31304的導壓管及氨沖洗角閥也堵的較嚴重。分別用低壓蒸汽很輕易的就吹通了。17：30分機修將HV31131拆走，此時TI31145為280。18：00開始沖洗反應器底部管線，26日8：00儀表回裝HV31131，由于FI31130管線不通，機修進行割管，17：00機修開始焊接FI31130的氨沖洗管

15、線，27日3：50分恢復開車。（在此期間，用C3101的水反向沖洗反應器的出口管線。C3101加水，壓力提至3MPa）急冷尾氣管線堵塞事故一、事故經過2003年3月19日，三聚氰胺裝置都在100%負荷下運行，23點半左右急冷塔尾氣管線堵塞，現場檢查尾氣和尾氣加入的沖洗水量均正常，因尾氣管線吹掃蒸汽不通，系統停車處理。2011年3月8日，三聚氰胺裝置都在120%負荷下運行，10點左右尾氣超壓，反應器緊急減負荷處理，現場打開閥門吹掃蒸汽處理，同時檢查尾氣伴熱和加入的沖洗水量等管線運行狀況，因處理及時方法得當，系統在10點30分左右恢復正常。二、原因分析1、尾氣管線伴熱蒸汽壓力低、伴熱管線堵塞和不暢

16、、疏水器故障或堵塞，使伴熱效果不好。2、尾氣管線內加入的沖洗水量少，使尾氣的氨和二氧化碳含量相對升高，結晶點升高，甲胺結晶堵塞。3、三聚氰胺反應器負荷，使急冷塔汽項相帶出來氨和二氧化碳含量高，結晶點升高，甲胺結晶堵塞4、人員操作或儀表設備等原因，造成尾氣冷凝的調溫水系統溫度低，使甲胺在冷卻器中結晶堵塞。5、急冷汽相帶液，大量三聚氰胺帶到尾氣冷凝系統，是設備堵塞。三、事故教訓及防范措施1、正常生產時，應將一套三胺尾氣送往打尿素，引大尿素的碳銨液吸收尾氣的氨和二氧化碳；將二套三胺尾氣送往小尿素裝置，并將調溫水系統的操作溫度提高到95C以上，使操作溫度遠離尾氣的結晶88C 92C尾氣；提高操作彈性和

17、尾氣系統的抗干擾能力。2、保證尾氣管線的伴熱蒸汽壓力和溫度，并保證伴熱管線運行正常。3、保證尾氣管線時刻有足量的沖洗水進入；或是引大尿素碳銨液在4.5噸以上，使其足夠尾氣中的氨和二氧化碳。4、加強對尾氣組分的監控分析，根據尾氣組分的變化及時作出相應的調整。5、加強培訓，提高操作水平；加強教育，提高責任心；保證及時發現及時處理。離心機SP3101下料斗堵塞事故一、事故經過2005年2月10日， 9點半主控發現干燥器溫度TI34056有較為明顯的上升趨勢；大約10分鐘后，離心機SP3101電流突升至205A；30秒后，離心機SP3101轉速、電流突降，電流一直降到110A，而扭矩正常。現場檢查發現

18、離心機SP3101下料斗堵塞，離心機SP3101液力耦合器的易融塞融化。二、原因分析事后經分析離心機SP3101液力耦合器的易融塞融化，是由離心機SP3101下料斗堵塞直接引起的；所以對離心機SP3101下料斗堵塞的原因進行了分析，總結如下：1、下料斗震蕩器功率低、跳車或工作不正常。2、三聚氰胺裝置長時間低負荷運行或三聚氰胺料漿濃度稀時，離心機SP3101固相端易帶水，下料斗和螺旋輸送器ME3151進水，當離心機SP3101負荷加起來后，三聚氰胺在下料斗處粘壁，引起堵塞。3、螺旋輸送器ME3151停或送料不暢。4、離心機SP3101液相圍堰調節不合適，使離心機SP3101固相帶水，三聚氰胺在下

19、料斗處粘壁，引起堵塞。5、離心機SP3101負荷太高或螺旋輸送器ME3151輸送能力小，使離心機SP3101下料斗積料。三、事故教訓及防范措施1、現場要確保使離心機SP3101下料斗震蕩器工作正常，及時發現震蕩器及時處理。2、主控加強對離心機SP3101運行參數的監控，如：電流、扭矩、振值等；發現異常及時處理。3、主控應對干燥器溫度TI34056溫度變化加強監控。若干燥器溫度TI34056出現不明原因上升時，通知現場檢查下料斗。如果確認下料斗堵塞，立即關小離心機給料閥FV34028或離心機SP3101斷料，必要時停離心機。4、加強巡檢，確保振蕩器與螺旋輸送器ME3151的運行正常。5、振蕩器出

20、現問題檢修期間，現場要定時頻繁敲擊下料斗，避免堵塞。6、裝置滿負荷時，加強對離心機SP3101下料水含量的檢測，若出現水含量高，及時調整處理。7、對離心機SP3101下料和螺旋輸送器ME3151進行改造，增大輸送能力。8、離心機SP3101下料震蕩器更換為大功率的。空氣鼓風機K3181皮帶斷造成三胺氣體輸送管線堵塞事故一、事故經過2003年5月25日1920 ，K3181B皮帶老化斷裂，由于當班主控及精制崗位人員巡檢不力，到2254才采取措施，造成輸送管線嚴重堵料，干燥器積料6噸多。不得不拆開輸送管線，打開干燥器取樣口就地排放。前后持續3個半小時。 26日038料倉受料，140系統恢復正常。因

21、處理不當，氣動輸送管線被敲變形。K3181A安全閥長時間起跳，密封面損壞而泄漏。二、原因分析1、K3181B皮帶老化斷裂。 2、皮帶質量不好。3、PAXL35030切除，未引起ME3181聯鎖跳車。4、料倉換向閥沒開到位。5、干燥器溫度低，料濕，有結塊。6、現場人員巡檢不到位，留有死角。7、主控人員巡檢不力，思想麻痹大意。料倉長時間無產量，沒有引起重視，而是懷疑儀表有問題，錯過時機，直到包裝人員發現干燥器密封漏料，才引起注意。三、事故教訓及防范措施1、加強責任心，提高巡檢質量。現場人員發現出口壓力表沒有壓力、壓力表指針不波動，要及時檢查皮帶是否斷裂。2、當主控人員發現出口壓力低報警時，要及時派

22、人到現場檢查皮帶是否斷裂。3、發現旋轉閥ME3181聯鎖跳車時，要及時查看皮帶. 4、當前系統運行正常，而沒有產量時，及時查看皮帶.5、及時查找干燥器溫度低的原因，避免三胺結塊。6、建立臺帳，定期不定期檢查，發現老化或磨損，及時更換。7、聯系儀表人員將PAXL35030聯鎖值由現在的10Kpa調到5Kpa，現場投用這塊表，主控解除聯鎖旁路。8、技術人員對全裝置的皮帶傳動的運轉設備提出事故預想。氨汽提塔C3106塔盤變形事故一、事故經過自開車運行以來，經常發現本系統時時出現竄液和壓力波動的現象，在2001年45月大修期間，打開氨汽提塔人孔進行檢查，共檢查12塊塔盤，發現第7塊塔盤脫落吹翻，第9、

23、14塊塔盤有輕微變形，觀察發現塔盤受向下沖擊力的影響很大。二、原因分析1、從塔盤脫落吹翻以及變形的情況看，觀察發現塔盤受向下沖擊力影響很大。2、外商提供氨汽提塔的正常負荷100%進料量為26401.6kg/h，按110%負荷的進料量為28800kg/h，如表2所示開車以來不同負荷下對應物料進出量。如表2收集的數據分析，氨汽提塔負荷高出設計能力28800kg/h，有時高達3400035000kg/h，造成負荷高的原因是前系統母液多，如果不及時回收就會使母液槽液位上漲而溢流，不僅有損失，而且污染環境。負荷高進、出料不易控制平衡，物料在塔盤停留多，停留時間長，塔盤承受向下的重力增大，極易使塔盤受力變

24、形；開停車頻繁，加減負荷多而快與蒸汽調節不匹配，升溫、升壓、降溫、降壓速度快，也會造成塔盤疲勞受損產生變形；蒸汽不穩引起熱負荷不平穩，熱量過多，氣流向上汽提的量大，熱量過少，液體向下流動的量大，易產生偏流，引起塔盤局部受力大，都可能引起塔盤受力變形。3、造成母液多的原因：（1）、切換結晶器時，為了盡快拉S3103的液位離心機負超過設計能力28287kg/h，有時高達3400035000kg/h，分離的母液量多。（2）、按外商要求，結晶器熱洗一段時間要定期置換加新鮮脫鹽水，保證結晶器熱洗效果，要求排放的熱水送往離心機，致使分離的母液量多。（3）前系統調整水量不平衡，往后去的溶液量多，造成離心機負

25、荷大。a、急冷塔、CO2汽提塔加入的急冷水和稀釋水多；b、由于CO2汽提塔壓差高問題，造成汽提效果差，沖洗塔盤往后去的溶液多。據初步統計從2000年5月2001年5月沖洗塔盤40多次，嚴重影響系統的運行；c、蒸汽參數的不穩定，造成急冷、CO2汽提塔熱平衡失調，往后系統送的溶液多。（4）、操作的不合理，班組間為爭產量，造成操作上的諸多不合理因素，致使系統負荷增大。4、開停車頻繁，蒸汽不穩時常中斷，前系統不穩定，造成系統加減負荷頻繁，加減負荷與蒸汽調節不匹配，易使設備疲勞損傷。5、操作上沒按操作規程辦事，工藝指標控制不合理，隨意性調整太頻，加上操作工對系統的認識水平有限，在加減負時過快，升溫、升壓

26、、降溫、降壓沒有量的意識，缺乏動態超前意識，不注重“一伸手”。6、儀表存在的不利因素，TIC32101、FIC32074調節線性差，反應滯后，塔的壓力、壓差經常堵塞造成指示不準，給操作帶來許多困難；設備設計存在缺陷，特別是再沸器（E3114），現場蒸汽不易控制。三、事故教訓及防范措施1、降低前系統來物料，改變以往離心機負荷過大母液多現象。（1）、限制離心機負荷32000kg/h,氨汽提塔負荷30000kg/h，調整降低急冷、CO2汽提塔的水量。（2）把熱洗結晶的定期排放水改送往前系統S3104，既不影響產量，又能提高系統的水質。（3）結晶器切換時，氨回收系統提前加負荷，降母液槽V3113的液位

27、，待切換完結晶器后拉S3103的液位，離心機負荷高，不會影響氨回收負荷，這樣避免氨汽提塔負荷過大很有好處。2、加強與調度、合成、尿素的聯系，盡量穩定蒸汽系統寧高勿低，當蒸汽動或斷蒸汽時，要及時調整氨汽提塔的負荷、熱輸入，特別是加減負荷要緩慢進行，以免升溫、升壓、降溫、降壓過快。3、嚴格控制工藝參數，杜絕超負荷、超溫、超壓現象發生；加強培訓力度，提高操作水平，勤思考，勤觀察，調整時據實際情況要有超前、量的意識，更要把整個系統連貫起來考慮，提高操作員分析判斷處理問題能力。 4、加強巡檢質量，發現問題及時處理；對儀表、設備等設計存在問題，目前沒有解決辦法，只有在操作中以不變應萬變，提搞對氨回收的認識

28、，總結經驗，收集數據，為操作穩定打下堅實基礎。氨洗滌塔C6105填料堵塞事故一、事故經過進入2004年下半年以來，K6152出口壓力持續上漲，至2005年元月份，K6152出口壓力上升至9KPA，在頻繁長期沖洗K6152氣相管線后未見好轉。2005年2月1日拆除了K6152出口8”盲法蘭，干燥系統調整后運行正常。由此看來，影響干燥系統真空的主要原因集中在K6152出口氣相管線和C6105塔。檢查C6105塔身發現：塔體下部溫熱，上部較涼，而且出氣口氣量很少，根據這一現象，決定2005年2月2日對C6105填料進行檢查，拆C6105下層填料上手孔檢查發現鮑爾環上粘有漿糊樣粉紅色污染物，在打開下層

29、填料卸料口發現下層填料比較干凈，很少見到上述污染物，從拆卸處的填料看，只在下層填料的上部出現了堵塞，從此可以判斷出上兩層填料的堵塞應該比較嚴重。隨即決定拆卸上兩層填料，拆卸情況證實了上述的判斷。在拆卸下層填料時，把K6152出口8”盲法蘭臨時封死，C6105下層填料卸料孔和上手孔打開，K6152的出口壓力仍然很低，證明K6152出口氣相管線沒有堵塞的情況。C6105三層填料用脫鹽水仔細沖洗干凈后于2005年2月3日回裝完畢，2月4日各個法蘭復位后投用，K6152的出口壓力在3KPA左右，C6105上部放空出口正常。二、原因分析1、本次拆卸填料情況顯示上層填料堵塞最為嚴重，中層填料稍好于上層，而

30、下層填料僅僅上部有一小部分出現堵塞，從分布情況和污染物狀態，我們可以判斷污染物來源于廢水處理過的水，污染物應該是OAT（三聚氰胺一酰胺與三聚氰胺二酰胺的混合物）與少量三聚氰胺的混合物。 2、結晶器、NH3-CO2吸收塔、甲銨液緩沖槽等漫液也會堵塞氨洗滌塔填料。三、事故教訓及防范措施1、廢水系統開車后必須在分析合格后才能送入C6105進行回收利用。2、正常操作中廢水系統負荷、水解器溫度、汽提塔底部溫度必須嚴格控制。3、嚴格根據分析結果進行廢水回收利用。4、一旦出現水解器，汽提塔斷蒸汽等嚴重影響回收水質的情形，必須就地排放，嚴禁送往C6105進行回收。5、嚴格控制各槽罐液位，嚴禁冒液。6、發現氨洗

31、滌塔有結晶堵塞現象，要及時用脫鹽水沖洗。7、堵塞嚴重時，要計劃熱洗或酸洗填料。高壓氨加熱器E3103泄漏事故一、事故經過2003年8月1日20：30分反應器底部的溫度突降，TI31109降至177（正常時，在負荷118%時應為205），判斷為由于高壓氨加熱器E3103漏量突然增大導致氨加不進反應器，立即將系統的負荷減至最低，發現TI31109波動較大，說明氨是一股一股的進反應器，而不是連續的進，經請示總調，停尿液濃縮系統，反應器底部加氨對反應器內部進行稀釋。為避免反應器入口管線堵塞，采取如下措施：1、將反應器的溫度提高至420。 2、向反應器底部加氨，以稀釋反應器內部的濃度（本次用12小時）。

32、3、關閉HV31131后，利用FI31098通過排放管線第一切斷閥向反應器底部加氨。4、由于氨止逆切斷閥內漏，關閉FI31130和FI31129的根部閥，將高壓氨加熱器E3103通過FV31064后的導淋進行卸壓排放。5、拆除高壓氨加熱器E3103蒸汽疏水器，接臨時接管加脫鹽水進行試壓查漏，發現有兩根列管泄露，立即進行堵管。6、高壓氨加熱器E3103抽管束換墊后復位。（總用時9小時）7、開車時在開HV31131之前，投FI31129、FI31130的氨沖洗，打開FV31064，通過氨止逆切斷閥的放空提高氨的溫度至TI31110：300以上。再打開HV31131，用時10分鐘處理通入口管線。二、

33、原因分析1、本次高壓氨加熱器E3103列管泄露與上次泄露的部位一樣，都是在第一管程，主要是因為管殼程溫差太大（溫差達300）。2、由于高壓氨加熱器E3103前的氨管線較短，沒辦法加蒸汽夾套進行提溫， 3、高壓蒸汽管網壓力波動大。三、事故教訓及防范措施1、反應器底部加氨量不能過大。2、采用加副線的辦法，當高壓氨加熱器E3103泄露時，通過副線將高壓氨加熱器E3103切出，而不影響裝置運行。3、穩定高壓蒸汽管網壓力。4、高壓氨加熱器E3103引氨前，要先投殼側的高壓蒸汽，然后緩慢引氨，避免高壓氨加熱器E3103超壓。氨回收系統波動事故一、事故經過2005年8月，氨回收系統先后出現兩次嚴重操作失誤：

34、1、一套三胺因更換FT3181的濾袋須停第三回路，為穩定氨回收，化工班組把LV32132由C3103改至V3113,由于工作失誤恢復開車時未能及時改至C3103,使CO2和NH3不斷的在氨回收系統形成惡性循環集聚，造成C6106底部不合格、E3115A、C6107在C6106頂部溫度很低的情況下嚴重超溫，CO2上竄嚴重，導致P3119A/B和P-3120A/B嚴重汽化,造成精制系統無法配氨等嚴重后果，長時間的超溫，泵的汽化和處理加水還造成V3116滿液。這件事情為我們敲響了警鐘，暴露了我們事故判斷能力和操作經驗的不足。2、8月30日，二套三胺操作人員在主控操作時，把氨回收壓力調節閥PIC621

35、43A/B/C串級調節回路設置錯誤，長時間未發現處理，造成液泛現象發生的嚴重后果。二、原因分析1、對系統不夠了解， 操作思路不清晰。2、沒有深入吸收消化技術，操作水平有限。3、操作經驗不足，對事故判斷處理能力缺乏。4、操作責任心差，沒有認識事故的嚴重后果。5、設備存在設計缺陷、塔盤吹翻腐蝕嚴重。四、解決及采取措施氨回收系統是一典型的汽提精餾操作單元，在整個裝置中具有相當重要的位置，操作中應給予足夠的重視，以保證系統的穩定。1、在氨回收系統中，NH3和CO2是揮發性組份，水、ME、OAT等為不揮發組份，其中ME、OAT等物質被視為惰性物質，在氨回收系統中，用蒸汽加熱把NH3和CO2從液相蒸出，其

36、中CO2的量相對較少，在E6115A中經降溫后可全部被液相吸收冷凝，而未被液相吸收冷凝的大量的NH3和微量地 CO2沿C6107上升過程與回流氨逆相接觸，最后形成純凈地氣氨在E6115B和V6116中冷凝回收，而CO2以C6107底部液相的形式通過LV62132送到C6103,形成急冷水，達到全部回收的目的。故而氨回收系統應遵循汽提精餾單元以及甲銨液的特性進行操作。正常操作中，在一定的壓力下，C6106、C6106各點物料的組份與該點的溫度是一一對應的，也就是說，1)、C6106底部溫度要求控制207，即純水在1.7MPa下的沸點溫度，換句話說，在C6106底部，CO2和NH3要被全部蒸出；2

37、)、C6106的頂部溫度的高低與氣相中所含的水分即底部加熱蒸汽相對負荷的高低有密切關系，加熱蒸汽相對負荷加得多了，蒸出的水分就會相應增加，溫度升高，相反，溫度會下降，而該點溫度的高低對C6107底部液相的溫度有很大影響，故而應通過及時加減底部蒸汽使其盡量保持在一個穩定的水平，以保證整個系統的穩定。3)、C6107頂部溫度控制在43，即保證頂部是純氣氨，但該溫度僅對于C6107的 頂部壓力為1.6MPa的情況，如果壓力升高，該點溫度也會相應的升高，例如1.7MPa對應45.5，同樣也能保證氣相的純度，不需增加回流氨，即使增加回流氨，溫度也不會回落到43，只會造成C6107的底部液相溫度的降低，引

38、起系統波動。故判斷C6107溫度是否升高，首先應確認壓力是否正常，可以參考PI62065和PIC62143,在這里特別注意的是PIC62143的測壓點在V6116上，在某些情況下不能代表氨回收的壓力，例如，C6107氣相管線發生結晶堵塞，PV62143A/B閥門動作不正確或者象前段時間出現的閥位同時關小等。4)、C6107底部液相溫度。如果整個系統負荷一定，可認定液相中的CO2的量是相對穩定的，溫度的高低與含氨量密切相關，也就與系統的穩定及氨耗密切相關。2、目前，LV62132指示不準，LV62132手動操作，這就要求我們要及時根據負荷的變化相應調節該閥，防止液位過高或過低，同時也應經常根據F

39、IC62074和FI62114量的相對大小和LV62109的開度來判斷液位指示是否正確，避免C6106液位過高或過低。3、C6106跟其他的汽提塔一樣，若操作不當會出現液泛的現象，這主要是因為直徑一定的塔，可供氣液兩相自由流動的截面是有限的，兩者之一的流量若增大到一定限度，降液管內的液體便不能順暢的流下，產生不正常積液，最終可導致兩層板之間被泡沫液充滿，形成液泛。液泛和氣液夾帶都是塔器操作的禁忌，是工況惡化逐漸發展造成的后果。氣液兩相的流量對應的是塔器的負荷和再沸器的蒸汽量，這就要求我們對再沸器的蒸汽量要根據負荷的大小超前增減，即在進料組份一定的情況下，FI62117和FIC62074存在一個

40、一一對應的關系，不能超過太多，否則，所形成的氣相的物料量會增大，輕則頂部溫度升高，重則形成氣液夾帶，甚至液泛。同樣的，C3103、C6102也會出現類似的現象。C3102在2001年前后經常出現的塔盤結晶堵塞，就是因為當時急冷水加的太多，C3102不堪重負，負荷高，蒸汽量隨之加大，氣液兩相的同時增加使液相在塔盤上的流動速度變慢，加之LV31177處的減壓閃蒸等誘因，極易發生結晶現象，進而出現塔盤堵塞，同時C3102頂部極易出項氣液夾帶的現象，也是這個原因造成的。4、C6107底部溫度可通過C6106頂部溫度、TIC62090以及C6107回流氨來控制。三者我們要綜合利用，超前操作，并注意積累經

41、驗。增加負荷和底部蒸汽后可手動適當開大TV62090,在C6107中部溫度有所反應但底部溫度升高前適當增加回流氨，穩定后及時減下來，在C6107液位升起來之前提前開大LV62132,這樣作，氨回收系統會很快穩定下來。操作氨回收，經驗非常重要，我們應注意積累下列經驗值以備平時參考：1）、不同的負荷對應的蒸汽量；2）、不同的負荷下對應的閥門開度，其中包括FV62074、LV62109、TV62090、LV62132、PV62143A/B等；3）、不同的負荷下對應的FI62114和FI62118的量；4）、不同的負荷及相應的蒸汽量的情況下，C6106、C6107各點的溫度趨勢，他們能客觀地反映出系統

42、地穩定性和目液組份的變化；5)、裝置負荷在118、50、25%等不同負荷時氨回收的工況；6)、注意積累系統出現問題時的工況參數以及發展過程，提高自己的事故判斷能力。5、氨回收的負荷嚴格來講應是母液中所含的NH3和CO2量，我們在重視FIC62074的量的同時不能忽略母液組份對氨回收系統的影響，特別是在特定的情況下，例如裝置開車、離心機反洗、第三回路停車檢修等情況，母液中的NH3和CO2與正常時都有很大區別，工況也會不盡相同。6、PIC62143可通過選擇器HS62143實現兩種控制方式即控制PV62143A/B或控制PV62143C.選擇控制A/B閥時，PIC62143必須在自動AUTO狀態，

43、HIC62143A/B在串級CAS狀態,PIC62143的OP值對應PV62143A的開度，PV62143B的開度為100減去PV62143A的開度，即AB兩閥的開度之和應為100。當把HIC62143A由串級切至手動進行開關后在切回串級時，A閥的開度還會恢復為PIC62143的輸出值，選擇控制C閥時,同樣,PIC62143必須在自動AUTO狀態，HIC62143C在串級CAS狀態,PIC62143的OP值對應PV62143C的開度,當把HIC62143C由串級切至手動進行開關后在切回串級時，C閥的開度還會恢復為PIC62143的輸出值，建議大家需要手動開關A、B閥時，可直接把PIC62143

44、打手動改變其輸出值即可實現A、B閥的開關，調節穩定后PIC62143要及時打回自動。NH3-CO2汽提塔C3102塔盤堵塞事故一、事故經過自2000年5月10日18：00，首次發生了C3102塔盤結晶堵塞，自此以后，此現象經常出現，嚴重時系統運行20多天就會出現一次。伴隨著C3102塔盤結晶堵塞，系統出現了很多問題，氨、二氧化碳汽提塔C3102下塔壓差PDI31202升高；氨、二氧化碳汽提塔C3102液位LIC31225降低；嚴重時，再沸器E3107不能增加MS，頂部易帶液，C3102頂部溫度升高，氨、二氧化碳吸收塔C3103液位上升，引起超溫超壓。要處理此問題，系統必須減負荷沖洗，嚴重時系統

45、必須停車，打開汽提塔頂部人孔處理才行。嚴重影響了系統長周期穩定運行。二、原因分析1、由于PV31177進入C3102后，壓力由2.5MPa降至0.5MPa，壓力突降，閃蒸降溫，容易析出結晶。2、反應器溫度控制高，生成高聚物含量高3、工藝循環水中OAT含量高4、汽提塔進料濃度高5、儀表原因，造成C3102進料不穩。三、事故教訓及防范措施1、氨、二氧化碳汽提塔C3102塔外加LS盤管,外部供熱。2、在保證急冷塔C3101底部物料不結晶的情況下，盡可能減少急冷水量，降低C3102負荷。3、提高加入急冷塔的急冷水溫度TIC31185，降低急冷塔出液中的氨含量。4、在保證C3102底部溫度TI31224

46、正常的前提下，減少再沸器E3107的中壓蒸汽量FIC31217。中部溫度TI31208控制在150以上。5、提高氨吸收塔C3107底部溫度，盡可能減少帶到氨、二氧化碳吸收塔C3103的氨量。6、嚴格控制汽提塔的操作指標：PIC61211控制在0.50MPa，底部溫度TI61224控制在158，TI61208控制在150以上，保證CO2被汽提出來，頂部溫度TI61209控制在134。儀表空氣管網進水事故一、事故經過2001年5月11日，儀表空氣管網進水，現場操作使用膠管充壓，充壓結束未及時拆膠管，當系統開車時，造成水進入空氣管網，最后通過空氣吹掃進到包裝料倉，造成包裝下料困難，無法包裝。二、原因

47、分析1、儀表空氣壓縮機的疏水器堵塞，凝結水進入IA管網；2、再生干燥器系統停或不切換；3、吸附式干燥劑失效；4、工藝系統用空氣進行充壓時，壓力升起來后未及時拆除膠管，工藝系統中的水倒入空氣管網。四、解決及采取措施危害:1、一旦儀表空氣管網進水，將導致閥門電氣元件短路，定位器失靈，閥門處于事故狀態，威脅裝置運行。2、水通過流化空氣進入S3106A/B，產生三胺結塊，料倉堵塞無法下料，稱量機失靈，嚴重影響包裝并產生廢品三胺。3、袋式過濾器FT3152（以及FT3109、FT3181、FT3192）進水，使濾袋板結失效，壓差升高。4、氣動震蕩器生銹卡澀。5、含水的IA通過ME3153、ME3154、

48、ME3181、ME3184、ME3185A/B、ME3183A/B的密封進入系統，使三胺產品水含量超標，同時會使密封失效。預防措施：1、儀表風緩沖罐定時排水，每班一次。2、加強巡檢，保證空壓機和干燥器系統運行正常。3、聯系中化定期在線分析儀表空氣的水含量。4、發現干燥劑失效就更換。5、工藝系統用儀表空氣沖壓時，用完后要及時關閉沖壓閥，并把膠管拆掉。6、空壓機保證運行和備機良好，定期維護保養。蒸汽冷凝液電導高事故一、事故經過1、2003年10月9日 ，二套三胺主控人員發現蒸汽冷凝液電導AI69016高,及時打開冷凝液總排放，一邊聯系中化取樣分析冷凝液中氨含量高達500PPm以上，一邊組織查找原因

49、，對可能存在與蒸汽和氨有關的用戶進行查找，特別是高壓蒸汽用戶，當打開氨夾套蒸汽冷凝液導淋時，聞到大量氨味；同時冷凝液就地排放，增大反應器底部氨量，反應器斷料進行升華排塔處理。而且量大，13日停車查漏，采用分段查漏的原則進行，并及時更換氨夾套管線，16日處理完進行開車正常。2、2003年8月1日，一套三胺主控人員分析冷凝液電導AI39016高，查漏處理原則(同上1)，當發現高壓氨加熱器E3103列管漏，HC就地排，操作上增大反應器進口氨，反應器斷料 進行升華排塔，由于氨漏量大，反應器加不進氨，最后反應器停車封塔，E3103堵管處理。三、原因分析蒸汽管網壓力低時，工藝介質倒入蒸汽管網。換熱器E-X

50、103、E-X105、E-X106、E-X110、E-X113A/B、E-X120泄漏。高壓NH3沖洗管線泄漏，氨進入夾套。急冷尾氣管線泄漏，氨進入夾套。界區蒸汽或復合肥冷凝液電導高。四、解決和采取措施采用從高壓用戶到低壓用戶的逐次排查的思路。首先確認界區蒸汽和復合肥冷凝液電導是否正常。確認蒸汽管網壓力是否正常。然后打開蒸汽冷凝液總管排放閥。通過蒸汽降溫泵P3134入口改為脫鹽水置換。聯系中化，依次取樣分析E3103、E3105、E3106、E3110、E3113A/B、E3120等6臺換熱器的蒸汽冷凝液。分析高壓氨夾套和急冷尾氣夾套的冷凝液。確認泄漏位置后，將該用戶的冷凝液切出，就地排放，利

51、用機會處理。冷凝液電導正常后，關P3134入口脫鹽水，冷凝液重新回收利用。K215主機燒毀事故一、事故經過2009年9月19日上午11點左右，K215A在更換入口空濾網后啟動，在機組加載過程中，操作人員發現主機北端安全閥處冒油煙，同時壓縮機發出異常的響聲，操作人員立即執行停機指令。但在緊急停機時卻發現緊急停車按鈕和停車軟鍵均不起作用，機組無法停運，操作人員緊急通過調度聯系電氣直接切斷6KV電源，機組停運。機組停運后，對機組進行檢查發現：1、主機北端冒油煙系安全閥起跳所致；2、主機空氣入口法蘭處有油噴出；3、智能控制器的液晶顯示屏無顯示。二、原因分析事情發生后，聯系電氣、儀表對機組進行了詳細檢查

52、測試分析，結果顯示：1、智能控制器的液晶顯示屏無顯示系其電源線脫落造成的，因其電源與緊急停車按鈕的內部接線捆扎在一起，當旋轉按鈕時就把該電源線從控制器上扯了下來。2、“CONTROL POWER LOSS”報警，意思是失去控制電壓；控制電壓是指主要用于機組緊急停車按鈕、斷油閥、放氣閥等的110V電壓，通過智能控制器，可以實現機組的安全開停車。當智能控制器檢測不到該電壓時便發出此報警。3、壓力開關的動作和安全閥起跳是相符的，證明安全閥是屬于正常起跳，當時該處壓力確實很高。4、以下三點可說明智能控制器有問題：（1）正常情況下，“HAT-1”和“IPS”開關動作，機組應自動聯鎖停機，而智能控制器竟未

53、發出停機信號；（2）“2CTT”和“2ATT”顯示溫度應該一致；（3）控制器上的停車軟鍵為何不起作用。5、機組入口冒油，應是直接拉閘斷電停機斷油閥動作滯后造成的，可通過測量斷油閥的電磁閥是否斷電來判斷斷油閥的開關狀態，斷油閥是直接由風扇電機與主電機的聯動開關控制的，開關動作順序與正常停機稍有不同。三、事故教訓及防范措施1、啟動時必須嚴格按操作規程執行2、加強對操作人員的培訓3、啟動后確認斷油閥及相關附件運行正常4、定期檢查清洗保養油冷器5、定期檢查和更換聯軸器及各軟管組件6、保證專業潤滑油的質量7、油氣分離器、空氣過濾器及油過濾器定期更換吸收塔冷卻器E3109堵塞事故一、事故經過2002年元月

54、1日、7日，主控首先發現NH3-CO2吸收塔 C3103超壓，其放空閥PV31254全開，同時吸收塔循環泵P3109的循環量FI31266大幅度降低，吸收塔冷卻器E3109出口溫度TIC31268上升較快，吸收塔冷卻器溫度控制閥TV31268全開，吸收塔底部溫度TI31267一直上升。經過判斷分析，確定吸收塔冷卻器E3109堵塞。二、原因分析1、在吸收塔冷卻器E3109堵塞前，NE3-CO2汽提塔C3102塔板剛剛堵塞過，分析認為，在汽提塔C3102塔板堵塞時，汽提塔C3102內的三胺帶到NE3-CO2吸收塔C3103，在經過吸收塔冷卻器E3109冷卻后，三胺結晶，造成冷卻器E3109堵塞。2

55、、熱洗三胺結晶器用的熱水，在使用一段時間后，由于熱水中的三胺濃度增加，不宜在用來熱洗結晶器。熱水一般要送到工藝循環水槽S3104內回收，S3104內的水進入系統，首先要進入NE3-CO2吸收塔C3103，在含有高濃度三胺的熱水進入吸收塔C3103后，經過吸收塔冷卻器E3109冷卻后，三胺結晶，也會造成冷卻器E3109堵塞。三、事故教訓及防范措施1、要打開吸收塔循環泵P3109到工藝循環水槽S3104的閥門，開大吸收塔補液閥LIC31264或打開急冷水給料泵入口DW，為吸收塔C3103補充新鮮水，置換C3103。2、全開吸收塔循環泵P3109出口管線上的閥門，短時間關小吸收塔冷卻器冷卻水閥門TV

56、31268或切斷CW，通過提溫使吸收塔冷卻器E3109內的晶體三胺溶解并帶走，必要時吸收塔循環泵P3109啟動雙泵運行。3、打開吸收塔放空閥PV31254及其副線，防止C3103超壓。4、當吸收塔循環泵P3109的循環量FI31266增大時，說明堵塞的板片逐漸處理通。繼續大流量循環一段時間后，將系統恢復正常。5、正常生產時，嚴格控制NE3-CO2汽提塔C3102的指標。保證NE3-CO2汽提塔C3102頂部加水量；防止NE3-CO2汽提塔C3102液位過高；有三胺進入NE3-CO2吸收塔C3103。6、避免NE3-CO2汽提塔C3102蒸汽量加的過大過快，引起C3102汽液夾帶，三胺進入NE3

57、-CO2吸收塔C3103。7、向工藝循環水槽S3104送熱含有三胺的熱水時，速度不要太快。 三聚氰胺產品濁度超標事故一、事故經過2009年6月19日中班21點中化室反映二套三胺干燥器出口取樣分析濁度超標，接到通知后初步判斷工藝循環水質量不好造成的，立即采取降低系統負荷、置換系統、控制包裝切倉（C倉進料）、不間斷取樣分析等措施，至20日上午10點中化分析基本合格，但仍偏高（20日6點濁度38.6、8點濁度7.48、9點濁度56.27、10點濁度12.26、11點濁度11.86、13點濁度5.87、14點濁度9.42、15點濁度6.65），繼續觀察兩個小時后系統逐漸增加負荷，20日中班17點二套出

58、料切至B倉，并繼續監控產品濁度，（20日16點濁度7.65、17點濁度8.38、18點濁度7.4、19點濁度5.97、20點濁度5.22、21點濁度5.41、22點濁度5.19、21日2點2.04、4點2.14、6點2.28），在此過程中產生的不合格品也已經全部包裝，全部不合格品及部分未確認合格的產品目前的存放貨位、噸數及包裝種類已經上報質量管理部。二、原因分析這次濁度超標是發生在二套離心機檢修后，濁度超標與工藝循環水質量和精制加氨量有密切關系，我們從以上幾個方面通過查趨勢發現如下：1、離心機剛剛檢修過，在離心機檢修期間精制加氨比例控制仍然按照正常生產時的要求控制在11到11.5之間，精制配氨

59、比例偏低，再加上三胺料漿存放時間長，在倒料漿時沖洗管線等致使氨濃度有所下降。2、19日離心機修好液位拉下后系統負荷逐漸加至118%；13:30,氨泵P6120汽化，處理過程中精制加氨中斷約30分鐘。3、一個多月以來，二套OAT過濾器FT6105A巡檢時發現在過濾后期濾液出現渾濁，過濾前期濾液較好，由于FT6105B過濾情況良好，一直延續一個班切換一次的切換頻率，通過觀察產品濁度一直較為穩定，而且當班出現濁度高時觀察濾液還很清，所以一直未加快切換頻率，但這樣間接造成了工藝循環水質量不高。 按照以往的經驗，以上這些現象都不足以造成產品濁度超標，但針對這次的情況，分析認為有可能是工藝循環液質量本來不

60、高，再加上精制加氨偏低，整個系統中循環量也偏低，OAT很容易達到過飽和狀態在結晶工段析出，另外，因二套氨回收系統處理能力設計相對一套偏低，加上蒸汽管網波動頻繁，氨回收系統氨汽提塔C6106底部液相純度不好保證，影響OAT結晶工段的運行，進而影響工藝循環液質量，幾種因素合在一起，造成系統工況逐步惡化，從而引起產品濁度超標。三、事故教訓及防范措施1、系統立即降負荷，置換循環液槽S6104內工藝循環液。2、增大凈化系統的配氨量，聯系中化加樣分析S6103、V6113的氨含量。3、檢查OAT過濾器FT6105的濾液質量，如混濁查找原因及時處理。4、檢查OAT系統CO2的加入量，要隨循環量的增大及時加大