1、 設(shè) 計 內(nèi) 容 及 要 求管道輸送工藝設(shè)計某油田計劃鋪設(shè)一條180公里、年輸量為300萬噸的熱油管道，管線經(jīng)過區(qū)域地勢平坦 設(shè)計要求：1）采用的輸送方式；2）管道規(guī)格；3）泵站位置；4）選用泵機組的型號，包括泵運行的方式、原動機的種類和型號；5）至少采用兩種設(shè)計方案，并進行經(jīng)濟比較；6）計算最小輸量。地溫資料：月份123456789101112地溫C56789111213121087最大運彳f壓力7.0MPa,末站剩余壓頭60m,局部摩阻為沿程摩阻的1.2%計,20C相對密度0.867,50 c 粘度 9.6mPa.s。粘溫指數(shù)0.038。進站溫度控制在 39Co 土壤導熱系數(shù)1.2W/ （

2、m . C）,埋地深度1.6m。最高輸送溫度70C,最低輸送溫度 35Co目錄 TOC o 1-5 h z HYPERLINK l bookmark4 o Current Document 總論 3設(shè)計依據(jù)及原則 3設(shè)計依據(jù) 3設(shè)計原則 3總體技術(shù)水平 3 HYPERLINK l bookmark6 o Current Document 輸油工藝 4 HYPERLINK l bookmark8 o Current Document 主要工藝參數(shù) 4設(shè)計輸量 4其它有關(guān)基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 4 HYPERLINK l bookmark10 o Current Document 主要工藝技術(shù) 4 HYPERL

3、INK l bookmark12 o Current Document 工程概況 4 HYPERLINK l bookmark14 o Current Document 設(shè)計參數(shù) 4 HYPERLINK l bookmark16 o Current Document 管道設(shè)計參數(shù) 4 HYPERLINK l bookmark18 o Current Document 原油物性 4 HYPERLINK l bookmark20 o Current Document 其它參數(shù) 5 HYPERLINK l bookmark22 o Current Document 工藝計算 5 HYPERLINK

4、l bookmark24 o Current Document 輸量換算 5 HYPERLINK l bookmark26 o Current Document 管徑規(guī)格選擇 6選擇管徑 6選擇管道壁厚 6 HYPERLINK l bookmark28 o Current Document 熱力計算 7計算K值7計算站間距 10 HYPERLINK l bookmark32 o Current Document 水力計算 15計算輸油平均溫度下的原油運動粘度 15判斷流態(tài) 16計算摩阻 17 HYPERLINK l bookmark34 o Current Document 設(shè)備選型 18 H

5、YPERLINK l bookmark36 o Current Document 設(shè)備選型計算 18泵的選型 18原動機的選型 19加熱設(shè)備選型 19 HYPERLINK l bookmark38 o Current Document 站場布置 20 HYPERLINK l bookmark42 o Current Document 最小輸量 22 HYPERLINK l bookmark44 o Current Document 設(shè)計結(jié)果 23 HYPERLINK l bookmark46 o Current Document 動態(tài)技術(shù)經(jīng)濟比較（凈現(xiàn)值法） 25 HYPERLINK l bo

6、okmark48 o Current Document 參考文獻 261 總論設(shè)計依據(jù)及原則設(shè)計依據(jù)1）國家的相關(guān)標準、行業(yè)的有關(guān)標準、規(guī)范；2）相似管道的設(shè)計經(jīng)驗；3）設(shè)計任務書。設(shè)計原則（ 1）嚴格執(zhí)行現(xiàn)行國家、行業(yè)的有關(guān)標準、規(guī)范。采用先進、實用、可靠的新工藝、新技術(shù)、新設(shè)備、新材料，建立新的管理體制，保證工程項目的高水平、高效益，確保管道安全可靠，長期平穩(wěn)運 行。（ 3）節(jié)約用地，不占或少占良田，合理布站，站線結(jié)合。站場的布置要與油區(qū)內(nèi)各區(qū)塊發(fā)展緊密結(jié)合。4） 在保證管線通信可靠的基礎(chǔ)上， 進一步優(yōu)化通信網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)， 降低工程 投資。提高自控水平，實現(xiàn)主要安全性保護設(shè)施遠程操作。5）以經(jīng)

7、濟效益為中心，充分合理利用資金，減少風險投資，力爭節(jié)約基 建投資，提高經(jīng)濟效益。1.2 總體技術(shù)水平（ 1）采用高壓長距離全密閉輸送工藝。（ 2）采用原油變頻調(diào)速工藝。（3）輸油管線采用先進的SCADA（統(tǒng)，使各站場主生產(chǎn)系統(tǒng)達到有人監(jiān)護、自動控制的管理水平。 既保證了正常工況時管道的平穩(wěn)、 高效運行， 也保證了管 道在異常工況時的超前保護，使故障損失降低到最小。（4）采用電路傳輸容量大的光纖通信。給全線實現(xiàn)SCAD徽據(jù)傳輸帶來可靠的傳輸通道，給以后實現(xiàn)視頻傳輸、工業(yè)控制及多功能信息處理提供了可能。（5）在線路截斷閥室設(shè)置電動緊急切斷球閥,在SCADA心控制室根據(jù)檢漏分析的結(jié)果， 確定管道泄漏

8、位置， 并可及時關(guān)閉相應泄漏段的電動緊急切斷球 閥。6）站場配套自成系統(tǒng)。(7)采用固化時間短、防腐性能優(yōu)異的環(huán)氧粉末作為管道外防腐層。2輸油工藝主要工藝參數(shù)設(shè)計輸量年輸量為3000萬噸其它有關(guān)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)(1)保溫層(泡沫塑料)40mm(2)管道埋地深1.6成(3)管道埋深處平均地溫：5 6 7 8 9 11 12 13 12 10 8 7To = 9 C12(4)原油含水 0.5%;(5)年輸送天數(shù)：350天。2.2主要工藝技術(shù)輸油干線擬采用密閉輸油方式。輸油管道首站設(shè)置出站超高壓保護裝置，中 間站設(shè)變頻器控制各進干線的壓力，確保輸油干線長期安全、平穩(wěn)運行。3工程概況某油田計劃鋪設(shè)一條180公

9、里、年輸量為300萬噸的熱油管道，管線經(jīng)過區(qū) 域地勢平坦。表3-1地溫資料:月份123456789101112地溫C567891112131210874設(shè)計參數(shù)管道設(shè)計參數(shù)最大運行壓力7.5MPa,末站剩余壓頭60m,局部摩阻按1.2%,進站溫度控制 在39 C ,最高輸送溫度70 C ,最低輸送溫度35 C。原油物性20 C相對密度0.867 , 50 C粘度9.6 mPa.s,粘溫指數(shù)0.038。4.3其它參數(shù)保溫層采用黃夾克，厚度40mm, 土壤導熱系數(shù) 1.2W/(m. C)5工藝計算5.1輸量換算管道周圍的自然溫度;5 6 7 8T0 =129 11 12 13 12 10 8 79

10、 C ；平均溫度為:1Tpj 二 TR32Tz3(5-1)式中 Tpj平均溫度，CTr,Tz 加熱站的起點、終點溫度,由公式(5-1 )得:Tpj2 35346.7( C)溫度系數(shù)為:式中溫度系數(shù),1.8250.00131520(5-2)kg/(m3 C) ;20 溫度為20 C時的油品密度，kg/m3。由公式(5-2)得:1.825 0.001315 (0.867 1000) 0.68546.7 C時原油的密度為：(5-3)46,720 (t 20)式中46.7溫度為46.7 C時的油品密度，kg/m3;溫度系數(shù)，kg/(m3 C);20 溫度為20 C時的油品密度，kg/m3;T 油品溫度

11、，C 由公式(5-3)得：3、4&7876 0.685 (46.7 20) 857.7 ( kg / m )體積流量為:(5-4)GQ 一 t式中 Q體積流量，m3/s或m3/h；G年輸量，kg ;T年輸油時間，按350天算。由公式（5-4）得:300 1073 .3Q0.11566(m3 s) 416.376(m3 h)857.7 24 350 36005.2管徑規(guī)格選擇選擇管徑取經(jīng)濟流速為V=2.0m/s,則管徑為:式中 D管道直徑,m；(5-5)Q體積流量，m3/s；V經(jīng)濟流速，m/so由公式(5-5)得：D4 0.11566 0.2714(m) 272(mm)5.2.2選擇管道壁厚查規(guī)

12、范，選規(guī)格為.3.14 2X60的管材，其最小屈服強度為415MPa故其壁厚為:(5-6)PD PD2 2Ks式中 壁厚，m；P設(shè)計壓力（取工作壓力的1.15倍）MPa;D管道外徑，m； D d 2 ;許用壓力，MPa； = 2K s；K設(shè)計系數(shù)，取0.72;焊縫系數(shù)，取1s 鋼管的最低屈服強度，X60鋼取413MPa由公式（5-6）得:d 管內(nèi)徑，m ；8.05 (272 2)3.78(mm) 4 mm2 0.72 1 413查規(guī)范，選273 4為方案一和325 4為方案二的標準管道。5.3熱力計算計算K值方案一：273 4的標準管道管道中的實際流速為:Vi4Q 4 0.1156622 2.

13、098m/sd 。2653.141000(5-7)式中d管道內(nèi)徑，m；Q體積流量，m3/s;V1實際流速，m/s o選取泡沫塑料作為保溫材料，查規(guī)范可知，第一層鋼管壁的導熱系數(shù)為45.5W/(m C),第二層保溫層的導熱系數(shù)為0.04W/(m C)。查閱相關(guān)手冊可知,保溫材料厚度為40mm而:Kl1 Di r ln - i di2 Dw(5-8)21 di六lnDidi22 d2(5-9)式中 Kl 單位長度的總傳熱系數(shù),2_W/(m C);1油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù),2_W/(m C);第i層(結(jié)蠟層、鋼管壁、防腐絕緣層等)導熱系數(shù),W/(m C)Di 第i層的外徑，m；di 第i層的內(nèi)徑，m

14、；Dw最外層的管外徑，m；D 管徑，m；若12 , D取外徑；若12, D取算數(shù)平均值;若1由公式(5-9)得:2, D取內(nèi)徑。ln型2 3.14 45.52652 3.14 0.04273353 ln1.02管道最外層至周圍介質(zhì)的放熱系數(shù)為:22ht Dwln /Dw2 t2ht 2：(9)2 1；D w(5-10)式中 t土壤導熱系數(shù)，W/(mC)；ht 管中心埋深，m；Dw最外層的管外徑，m。由公式(5-10)22 (1 1.7765)0.353ln0.3531.2(2 (； 357765)2 1 0.3532.15在紊流情況下,1對總傳熱系數(shù)影響很小，可忽略不計。由公式(5-8)Kl1

15、.021八0.29w/(m C) 2.15 3.14 0.353管道總傳熱系數(shù)為:Kl(5-11)式中 K管道總傳熱系數(shù),W/(mC)；Kl 單位長度的總傳熱系數(shù),W/(m2 C);D 管道內(nèi)徑，m。由公式(5-11)得:K 0.29 3.14 0.265 0.24W/(m C)325 4的標準管道管道中的實際流速為:4Q 4 0.11566式中 d3173.14 1000-管道內(nèi)徑，2 1.466m/sm；Q體積流量,v2實際流速,m/s 。選取泡沫塑料作為保溫材料，查規(guī)范可知，第一層鋼管壁的導熱系數(shù)為45.5W/(m C),第二層保溫層的導熱系數(shù)為0.04W/(m C)。查閱相關(guān)手冊可知,

16、保溫材料厚度為40mm而:Kl(5-8)1 Di rln i di2 DwJD21 diLlnD11 D2ln -d12 2 d2(5-9)式中 Kl 單位長度的總傳熱系數(shù),2_W/(m C);1油流至管內(nèi)壁的放熱系數(shù),2_W/(m C);第i層(結(jié)蠟層、鋼管壁、防腐絕緣層等)導熱系數(shù),W/(m C)Di第i層的外徑，m；di 第i層的內(nèi)徑，m；Dw 最外層的管外徑，m；D 管徑，m；若12, D取外徑；若12, D取算數(shù)平均值;若1由公式(5-9)得:2, D取內(nèi)徑。lnDi di1, 325In 2 3.14 45.5 3171, 405In 2 3.14 0.04 3250.876管道最

17、外層至周圍介質(zhì)的放熱系數(shù)為:(5-10)2 t22兒2兒2Dwln t ( t)1Dw ； D w式中t土壤導熱系數(shù)，W/(m C);ht 管中心埋深，m；Dw 最外層的管外徑，m0由公式(5-10)得:2在紊流情況下,2 (1 1.7765)0.405ln0.4051.22 (1 1.7765) 2 們 - ( ) 1 ,0.4051.791對總傳熱系數(shù)影響很小，可忽略不計。由公式(5-8)得:KL 0.32w/(m C)0.876 1.79 3.14 0.405管道總傳熱系數(shù)為：K KlD(5-11)式中 K管道總傳熱系數(shù)，W/(m C)；Kl 單位長度的總傳熱系數(shù)， W/(m2 C);D

18、 管道內(nèi)徑，m。由公式(5-11)得：K 0.32 3.14 0.317 0.32W/(m C)5.3.2計算站間距15 C時原油的相對密度為：15 d 420 (t 20)1000(5-12)式中d：515 C時原油的相對密度;溫度系數(shù)，kg/(m C);20 溫度為20 C時的油品密度，kg/m3。由公式(5-12)得：15867 1.825 0.001315 867 (15 20)d 4 0.86361000原油的比熱容為:13(5-13)C 管道總傳熱系數(shù)，W/(mD 管道內(nèi)徑，m； (1.687 3.39 10 3T)H5式中 d4515 C時原油的相對密度;C比熱容，kJ/(kgC

19、)；T原油溫度，C o由公式(5-13)得:3 46.7) 1.99kJ/(kg C)-1C (1.687 3.39 100.8636質(zhì)量流量為:Gi(5-14)式中 G1 原油質(zhì)量流量,kg/s ；一年輸量，kg ;年輸油時間，按350天算。由公式(5-14)得:Gi300 107350 24360099.21(kg/s)加熱站間距為:LRgClnUDKTzT。(5-15)式中 G1C)；-原油質(zhì)量流量，kg/s;TrTo加熱站的出站溫度，管道周圍的自然溫度,Tz 加熱站的進站溫度， C ；Lr 加熱站間距，方案一：273 4的標準管道由公式(5-15)得:LR399.21 1.99 10

20、, 70 9ln3.14 0.265 0.2439 9701.59(km)加熱站數(shù):Ln -LR(5-16)式中 n加熱站數(shù)，個；L輸油管道總長,m；Lr加熱站間距，m； 由公式(5-16)得:n 1800.26(個)1(個)701.59熱負荷：(5-17)GiC(Tr Tz)q 式中 q加熱站的熱負荷，kJ/s；加熱站的效率；G1原油質(zhì)量流量，kg / s ；Tz 加熱站的進站溫度，C ；Tr 加熱站的出站溫度，C oC比熱容，kJ /(kg C) 由公式(5-17)得：99.21 1.99 (70 39)q () 7650.3(KJ/s)0.8由于熱站的熱負荷較大，故需增加熱站數(shù)，取 n=

21、2個。則熱站間距為：Lr L(5-18)n式中 n加熱站數(shù)，個；L輸油管道總長，m；Lr加熱站間距，m；由公式(5-18)得：180Lr90(km)2計算出站溫度出站溫度為：K DLTr T0 (Tz T0)ek(5-19)式中 Gi 原油質(zhì)量流量，kg/s;Tz 加熱站的進站溫度，C ;Tr 加熱站的出站溫度，C 0C比熱容，kJ /(kg C)L加熱站間距，m；K管道總傳熱系數(shù)，W/(m C);D管道內(nèi)徑，m。To 管道周圍的自然溫度，C ；由公式(5-19)得：0.24 3.14 0.265 90 103_7TT_7T3Tr9 (39 9)e 99.21 1.991057.8(C)由公式

22、(5-17)得熱負荷為：325 4的標準管道:由公式(5-15)得:LR加熱站數(shù):99.21 1.99 (57.8 39)0.8399.21 1.99 10 , 70 9ln3.14 0.317 0.3239 9式中 n加熱站數(shù)，個；L 輸油管道總長，m；Lr加熱站間距，m；4639.56(KJ /s)439.88(km)LR(5-16)由公式(5-16)得:1800.41(個)1(個)439.88熱負荷:(5-17)G(Tr Tz)q 式中 q加熱站的熱負荷，kJ/s；加熱站的效率；G1原油質(zhì)量流量，kg / s;Tz 加熱站的進站溫度，C ;Tr 加熱站的出站溫度，CC比熱容，kJ /(k

23、g C)由公式(5-17)得:99.21 1.99 (70 39)0.87650.3(KJ /s)由于熱站的熱負荷較大，故需增加熱站數(shù)，取 n=2個。則熱站間距為:Lr L(5-18)n式中 n加熱站數(shù)，個；L輸油管道總長，m；Lr加熱站間距，m；由公式(5-18)得：180Lr90(km)2計算出站溫度出站溫度為： K DLTr To (Tz T0)eG1c(5-19)式中 Gi 原油質(zhì)量流量，kg/s;Tz 加熱站的進站溫度，C ；Tr 加熱站的出站溫度，C oC比熱容，kJ /(kg C)L加熱站間距，m；K管道總傳熱系數(shù)，W /(m C);D管道內(nèi)徑，m。To 管道周圍的自然溫度，C

24、；由公式(5-19)得： 0.332 3.14 0.317 90 103Tr9 (39 9)e99.21 1.99 10354.3( C)由公式(5-17)得熱負荷為：99.21 1.99 (54.3 39)q 3775.8(KJ/s)0.85.4水力計算計算輸油平均溫度下的原油運動粘度方案一：273 4的標準管道由公式(5-1 )得平均溫度為： 12八丁間 -57.8 - 39 45.27( C)由公式(5-3)得50 C時原油的密度為：50 8671.825 0.001315 20(50 20) 812.3 (kg/m3)故平均溫度下的運動粘度為：(5-20)u(t t0) pj 0e式中

25、 pj, 0 溫度為平均溫度、t0時油品的運動黏度，m2/s;u黏溫指數(shù)，1/ C o由公式(5-20)得：310 6(m2/s)9.6 100.038(45.27 50),，,pj e14.1812.3325 4的標準管道由公式(5-1 )得平均溫度為:Tpj 354.3 - 39 44.1( C) 3由公式(5-3)得50 C時原油的密度為:50 8671.825 0.001315 20(50 20) 812.3(kg /m3)故平均溫度下的運動粘度為:c u(t %)pj 0e(5-20)式中 pj，0溫度為平均溫度、t。時油品的運動黏度,Is;u黏溫指數(shù),由公式（5-20）得：1/39

26、.6 100.038(44.1pjepj 812.350)14.910 6(m2 /s)5.4.2判斷流態(tài)方案一：273 4的標準管道雷諾數(shù)為:ReRe14Qd57.92e 7(7)7(5-21)(5-22)式中u 黏溫指數(shù),1/輸送溫度下原油的運動黏度，m2 / s ；Q管路中原油的體積流量，m3 / s ;e管壁的絕對粗糙度，m。由公式（5-21）仔：Re由公式（5-22）仔：Re157.9T 4332723 82 0.054 10 3 7(0.265)由于3000 ReRe1,所以其是處于水力光滑區(qū)，故前面的假設(shè)是正確的。325 4的標準管道雷諾數(shù)為:D 4QRe d(5-21)57.9

27、Re18(5-22)式中u黏溫指數(shù)，1/C。輸送溫度下原油的運動黏度， m2 / s ；Q管路中原油的體積流量, e管壁的絕對粗糙度，m。由公式（5-21）Re0.115663.14 0.317 14.9 10 631194由公式（5-22）Re157 9三工一廣 19828882 0.054 10 3 7(0.317)由于3000 ReRe1,所以其是處于水力光滑區(qū)，故前面的假設(shè)是正確的。5.4.3計算摩阻方案一：273 4的標準管道一個加熱站間的摩阻為:hR1總摩阻為:Q 2 m m Pj d5 mhRLrnhw(5-23)(5-24)全線所需總壓頭為:hR 1.2%hR hmZ(5-25

28、)式中 hR 沿線總摩阻,m；hR1 加熱站間距的摩阻,H全線所需要的總壓頭,m；m。由公式（5-23）hw0.02460.1 15662 0.25 (14.1 10 6)0.25 ,0 2655 0.25900001528(m)由公式（5-24）hR 1 1528 1528(m)由公式（5-25）1528 1528 1.2% 60 1606.34(m)325 4的標準管道一個加熱站間的摩阻為:2 m mQ pj,hRi rfLLR(5-23)d總摩阻為：hRnhR1(5-24)全線所需總壓頭為：H hR 1.2%hR hmZ(5-25)式中 hR 沿線總摩阻，m；hRi 加熱站間距的摩阻，m

29、；H全線所需要的總壓頭，m。由公式（5-23）得:hRi 0.0246由公式（5-24）得：0.115662 0.25 (14.9 10 6嚴50.3255 0.25900001987(m)由公式（5-25）得hR 1 1987 1987(m)H 1987 1987 1.2% 60 2071(m)6設(shè)備選型設(shè)備選型計算泵的選型選泵原則：流量以任務輸量為依據(jù)，最大輸量、最小輸量為參考；阻阻以任務輸量下的 摩阻為依據(jù)，最大輸量、最小輸量下的摩阻為參考。同時，考慮一定的富裕量。若輸送正常流量為 QR則采用適當?shù)陌踩禂?shù)估算泵的流量，一般取 Q =（1.05 1.10） Qp估算泵揚程時，考慮泵在最困

30、難條件下，計算流動損失，確定所需揚程Hp,根據(jù)需要再留出些裕量，最后估算選泵揚程，一般取 H= （1.101.15） Hpo根據(jù)油田輸量變化情況，為發(fā)揮泵的經(jīng)濟效益，選泵原則為：最小輸量期，運行1臺小泵；任務輸量期，運行1臺大泵；最大輸量期，1臺大泵與1臺小泵并聯(lián)運行。同時，大泵考慮1 臺備用。選用泵型號為 KDY500-13O 5,其流量為500m3 / h ,揚程為650m,轉(zhuǎn)速為 2980轉(zhuǎn)/ 分，效率為83%。每個泵站選用兩臺，其中一臺為備用泵。方案一：由公式( 5-3 )得平均溫度下的密度為：43.73 8671.825 0.001315 20(57.8 20) 798.1 ( kg

31、/m3)泵所產(chǎn)生的壓力為：P gH(6-1)式中P泵所能夠提供的壓力，Pa； 油品的密度， kg / m3 ；H 泵所提供的揚程， m；由公式(6-1)得：P 798.1 9.8 650 10 6 5.1( MPa) 7.5MPa故所選擇的泵符合要求。方案二：由公式( 5-3 )得平均溫度下的密度為： 343.73 8671.825 0.001315 20(44.1 20) 823 ( kg/m3)泵所產(chǎn)生的壓力為：P gH(6-1)式中P泵所能夠提供的壓力，Pa； 油品的密度， kg / m3 ；H 泵所提供的揚程， m；由公式(6-1)得：P 823 9.8 650 10 6 5.2(MP

32、a) 7.5MPa故所選擇的泵符合要求。原動機的選型JKZ異步電動機，型號為 JKZ-2000，額定功率2000kw,額定電壓6000V,額 定電流234A,轉(zhuǎn)速2985轉(zhuǎn)/分，效率95.5%。加熱設(shè)備選型首站選用換熱器， 其他加熱站選用直接管式加熱爐， 型號： GW4400-Y/6 4-Y, 其額定功率為4400KW ，效率為87%。6.2站場布置方案一：273 4的標準管道泵站數(shù)為：Hn (6-2)H c式中n泵站數(shù)，個；H全線所需的總壓頭，m；Hc 泵所提供的揚程，m。由公式(6-2)得：1606.34n 2.5(個)650向上取整，取n=3 (個)；為了保證任務輸量不變，可對泵站中的泵

33、機組采 取減小級數(shù)等措施。采用平均法布站，具站間距為：LR (6-3)n式中 Lr 泵站站間距，m；L管線總長，m；由公式(6-3)得：180LR90(km)3泵站內(nèi)壓頭損失不計，后面的泵站進口壓力控制在3080m范圍內(nèi)。(1)當首站與第二站站間距取90km其進口壓力為：hti H iL Z hm(6-4)式中 hti泵站進口的剩余壓頭，m；H泵站所提供的揚程，m；i 水力坡降；L兩泵站的站間距，m；Z 兩泵站間的高程差，m；hm泵站內(nèi)壓頭損失，m。取首站與第二站的站間距為65km,進口壓力為：H 1606.34水力坡降：i0.0089l 180000ht 650 0.0089 65 1000

34、 44.8(m) 符合要求,故第二站布置在距離首站65km處。(2)取首站與第三站的站間距為135km,進口壓力為：ht1 650 44.8 0.0089 (135 65) 103 71.8(m)符合要求,故第三站布置在距離首站135km處。故全線泵站布置完畢。方案二： 325 4的標準管道：水力坡降：i H 20710.0115(6-2)Hcl 180000 n式中n泵站數(shù)，個； H全線所需的總壓頭，m； Hc 泵所提供的揚程，m。由公式(6-2)得：3.2 (個)22071 n 650向上取整，取n=4 (個)；為了保證任務輸量不變，可對泵站中的泵機組采 取減小級數(shù)等措施。采用平均法布站，

35、具站間距為：Lr -(6-3)n式中 Lr 泵站站間距，m；L管線總長，m；由公式(6-3)得：180Lr 45(km)4泵站內(nèi)壓頭損失不計，后面的泵站進口壓力控制在3080m范圍內(nèi)。(Dhti H iL Z hm(6-4)式中 hti泵站進口的剩余壓頭，m；H泵站所提供的揚程，m；i水力坡降；L兩泵站的站間距，m；Z 兩泵站間的高程差，m；hm泵站內(nèi)壓頭損失，m。取首站與第二站的站間距為50km,進口壓力為：ht 650 0.0115 50 1000 75(m)符合要求，故第二站布置在距離首站 50km處。(2)取首站與第三站的站間距為102km,進口壓力為：hti 650 75 0.011

36、5 (110 50) 1000 35(m)符合要求,故第三站布置在距離首站120km處。(3)取首站與第四站的站間距為175km,進口壓力為：ht2 650 35 0.0115 (175 120) 10347.5(m)符合要求,故第四站布置在距離首站175km處。故全線泵站布置完畢。7最小輸量方案一：管道的最小輸量為：(7-6)K DLG min丁丁T R max T 0C lnTzmin T0式中 Gmin 管道最小輸量，kg/s；K 總傳熱系數(shù)，W/(m C);D管道外徑，m；L加熱站間距，m；C原油比熱容，kJ /(kg C);TRmax 加熱站的最高出站溫度，C ；T0管道周圍的自然溫度，C ; 表8-2泵設(shè)計結(jié)果 Tzmi