1、是否考慮最不利方向水平地震作用：否/風荷載信息按主振型確定地震內力符號：否1公司名稱:修正后的基本風壓(kN/m2):WO=0.30斜交抗側力構件方向的附加地震數：NADDDIR=01風荷載作用下舒適度驗算風壓(kN/m2):地面粗糙程度：結構X向基本周期(秒)：WOCC類Tx=0.30活荷載信息=().40考慮活荷不利布置的層數：從第1到2層1建筑結構的總信息結構Y向基本周期(秒)：Ty=0.51柱、墻活荷載是否折減：不折減是否考慮順風向風振：是傳到基礎的活荷載是否折減：不折減1SATWE201()_V2.2 中文版風荷載作用下結構的阻尼比():WDAMP =5.(X)考慮結構使用年限的活荷

2、載調整系數：FACLD =1.00風荷載作用下舒適度驗算阻尼比():WDAMPC =2.00梁樓面活荷我折減設置：不折減|(2014年9月23日9時52分)是否計算橫風向風振：否是否計算扭轉風振：承載力設計時風荷載效應放大系數：否WENL調整信息1文件名：WMASS.OUT=1.00樓板作為翼緣對梁剛度的膨響方式：梁剛度放大系數按2010規范結構底層底部距離自然地面高度(米)：DBOT=().(X)取值1體形變化分段數：MPART-1托墻梁剛度放大系數：BK_TQL =1.00各段最高層號：NSTI3梁端負彎矩調幅系數：BT=0.851工程名稱：設計人：計算日各段體形系數(X):USIX=1.

3、30梁活荷載內力放大系數：BM=1.00期:2017/02/24 |各段體形系數(Y):USIY=1.30連梁剛度折減系數：BLZ =0.601工程代號：校核人：計算時設縫多塔背風面體型系數：USB=().5()梁扭矩折減系數：TB=0.40問:22:14:37|全樓地質力放大系數：RSF =1.00HiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiiimiiiiHHiHmiiHinuiHiiiiHniiiiii地震信息0.2M)謝整方式： 取小alpha*Vo 和beta*Vmax 兩者結構規那么性信息：不規那么總信息振型組合方法(CQC耦聯;SRSS非耦聯)： 計算振型數：CQCN

4、MODE0.2Vo調整中Vo的系數：().2Vo調整中Vmax的系數：alpha =0.20結構材料信息.：鋼碎結構6beta =1.5()混凝土容重(kN/m3):Gc= 26.00地震烈度:NAF=7.000.2Vo調整分段數：VSEG =0鋼材容重(kN/m3):Gs= 78.00場地類別：KD=n0.2Vo調整上限：KQ_L =2.00水平力的夾角(Degree):ARF = O.(X)設計地役分組：二組是否調整與框支柱相連的梁內力：IREGU_KZZB =0地下室層數：MBASE =1特征周期：TG=0.40框支柱調整上限：KZZ_L =5.00豎向荷載計算信息：按模擬施工3加荷計算

5、地震影響系數最大位：Rmax 1=0.08框支剪力墻結構底部加強區剪力墻抗震等級風荷載計算信息：計算X.Y兩個方向的風荷載用于12層以卜規那么碎框架結構薄弱層驗算的自動提高一級：是地震力計算信息：計算X,Y兩個方向的地震力地震影響系數最大值：Rmax2=0.47柱實配鋼筋超配系數：CPCOEF91 =1.15“規定水平力”計算方法：樓層剪力差方法(規范方法)框架的抗震等級：NF=3墻實配鋼筋超配系數：CPCOEF91_W =1.15結構類別：框架結構剪力墻的抗袋等級：NW=3是否按抗震規范調整樓層地震力IAUTO525 =1裙房層數：MANNEX=0鋼框架的抗震等級：NS-3弱軸方向的動位移比

6、例因子：XII =0.0()轉換層所在層號：MCHANGE=0抗震構造措施的抗震等級：NGZDJ=不改變強軸方向的動位移比例因子：XI2 =0.00嵌固端所在層號：MQIANGU=1按抗規(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震構造薄弱層判斷方式：按高規和抗規從嚴判斷墻元細分最大控制長度(m):DMAX =l.(X)措施的抗震等級：否判斷薄弱層所采用的樓層剛度算法：地震剪力比地震層間位移算彈性板細分最大控制長度(m):DMAX_S =1.00重力荷載代表值的活載組合值系數：RMC=0.50強制指定的薄弱層個數：NWEAK =0彈性板與梁變形是否協調：是周期折減系數：TC=0.70薄弱層地震內力放大

7、系數：WEAKCOEF=1.25墻元網格:側向出口結點結構的阻尼比(%):DAMP=5.00強制指定的加強層個數：NSTREN=0是否對全樓強制采用剛性樓板假定：是中震(或大震)設計：MID=不考慮地下室是否強制采用剛性樓板假定：否墻梁跨中節點作為剛性樓板的從節點：是是否考慮偶然偏心：X向相對偶然偏心：是ECCEN配筋信息.LX=0.05梁主筋強度(N/mm2):IB=360計算墻傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣：否Y向相對偶然偏心：ECCE?sl_Y=0.05梁箍筋強度(N/mm2):JB=360結構所在地區：全國是否考慮雙向地震扭轉效應：是柱主筋強度(N/mm2):IC=360柱箍筋強度(N

8、/mm2):JC=360墻主筋強度(N/mm2):IW=360墻水平分布筋強度(N/mm2):FYH=270墻豎向分布筋強度(N/mm2):FYW=270邊緣構件箍筋強度(N/mm2):JWB=270梁箍筋最大間距(mm):SB= l(X).()()柱箍筋最大間距(mm):SC= 100.00墻水平分布筋最大間距(mm):SWH= 200.00墻豎向分布筋配筋率():RWV=0.30墻最小水平分布筋配筋率():RWHMIN =0.00梁抗剪配筋采用交叉斜筋時，箍筋與對角斜 筋的配筋強度比：RGX =1.00設計信息結構重要性系數：RWO =1.00鋼柱計算長度計算原那么(X向/Y向)：有側移硝

9、側移梁端在梁柱重疊局部簡化：不作為剛域柱端在梁柱重登局部簡化：不作為剛域是否考慮P-Dclt效應：否柱配筋計算原那么：按單偏壓計算柱雙偏壓配筋時是否進行迭代優化：否按高規或高鋼規進行構件設計：否鋼構件截面凈毛面積比：RN= 0.85梁按壓彎計算的最小軸壓比：UcMinB =().15梁保護層厚度(mm):BCB =20.00柱保護層厚度(mm):ACA =20.00剪力墻構造邊緣構件的設計執行高規7.2.16-4:是 框架梁端配筋考慮受壓鋼筋：是結構中的框架局部軸壓比限值按純框架結構 的規定采用：否當邊緣構件軸壓比小于抗規條規定的 限值時一律設置構造邊緣構件：是是否按混凝土規范考慮柱二階效應：

10、否 次梁設計是否執行高規5.23-4條：是柱剪跨比計算原那么：簡化方式支掾按柱設計臨界角度(Deg):ABr2Col= 20.00荀我組公信息特殊風荷載分項系數：CSPW=活荷載的組合值系數：CD_L=風荷載的組合值系數：CD_W=重力荷載代表值效應的活荷組合值系數：CEA_L = 重力荷載代表值效應的吊車荷我組合值系數:CEA_C = 吊車荷載組合值系數：CD_C=溫度作用的組合值系數：僅考慮恒載、活我參與組合：CD_TDL=考慮風荷載參與組合：CD_TW=考慮地篋作用參與組合：CD_TE=碎構件溫度效應折減系數：CC_T =地下信息土的水平抗力系數的比例系數(MN/m4):MI=扣除地面以

11、下幾層的回填土約束：MMSOIL =回填土容重(kN/m3):Gsol=回填土側壓力系數：Rsol=外墻分布筋保護厚度(mm):WCW室外地平標高(m):Hout=地下水位標高(m):Hwat=-室外地面附加荷載(kN/m2):Qgrd=剪力墻底部加強區的層和塔信息層號 塔號11用戶指定薄弱層的層和塔信息層號塔號用戶指定加強層的層和塔信息層號塔號約束邊緣構件與過渡層的層和塔信息層號塔號類別1 約束邊緣構件層1為束訪綠構件層1.40 0.700.60 0.50 0.500.700.60O.(X) 0.00 0.303.0() 018.00 0.50=35.00-0.3520.00 0.0()活栽

12、質量附加質量質量比(m)(m)(t)(t)3117.9045.4047.15()121.81.70.02.19(1.5不滿足高規3.5.6 條)2118.3665.4044.45055.31.00.00.681118.1785.4041.50082.80.0().01.00活載產生的總質量：2.664恒載產生的總質量：259.891附加總質品(t):0.000結構的總質量：262.555恒載產生的總質量包括結構自重和外加恒載結構的總質量包括恒載產生的質量和活我產生的質量和附加質量 活我產生的總質量和結構的總質量是活載折減后的結果(lt= 1000kg)*電*各層構件數量、構件材料和層高*#米*

13、彩含名:米*2含拿*#*&拿名*4:#*名含含:e*層號(標準層號)塔號梁元數柱元數墻元數層高累計高度(混凝土./主筋/箍筋)(混凝土/主筋/箍筋)(混凝土/主筋/水平筋/豎向筋)(m)(m)1(1)18(30/360/360)8(30/360/360)0(30/ 360/ 270/ 270)1.5001.5002(2)18(30/360/360)8(30/360/360)0(30/ 360/ 270/ 270)2.9504.4503(3)110(30/360/360)4(30/360/360)0(30/360/ 270/ 270)2.7(H)7.15()*次才余*本次次*2余*次次余*率*次

14、序2余*風荷載信自、*恒載分項系數： 活載分項系數： 風荷載分項系數： 水平地震力分項系數： 豎向地徭力分項系數： 溫度荷載分項系數： 吊車荷載分項系數：CDEAD =1.20CLIVE =1.40CWIND =1.40CEA_H =1.3()CEA_V =0.50CTEMP =1.40CCRAN =1.4031約束邊緣構件層*41*奉*各層的質量、質心坐標信息*總*總玄*層號 塔號 質心X質心Y質心Z恒載質量*本字次次與冬*本次*余號*率*次次次次與余牟冬*本本次多余格*層號 塔號 風荷載X剪力X 傾覆彎矩X 風荷載Y力Y傾覆彎矩Y318.618.623.218.7350.6剪18.7217

15、.7916.471.623.6842.4計算信息RJXI. RJYI, RJZI:結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度（剪切剛度）175.6=RJX3, RJY3, RJZ3:結構總體坐標系中塔的側移剛度和扭轉剛度（地震剪力1253.613.1519.5101.09.5852.0工程文件名：MWF與地震層間位移的比）開始時間：22:14:37各樓層偶然偏心信息機器內存：可用內存：3967.0MB634.0MB層號123塔號111X向偏心 0.05 0.05 0.05Y向偏心0.050.050.05結構總出口自由度為：結構總自由度為：第步：數據預處理8181計算 H 期:2()I7. 2.24

16、第二步:計算每層剛度中心、自由度、質量等倡息=第三步：地震作用分析各樓層等效尺寸（單位:=第四步：風及豎向荷載分析層號塔號 面積形心X形心Y5.40等效寬B30.38等效向H6.70結束口期 結束時間:2017. 2.24:22:14:39最大寬BMAX 最小寬BMIN18.611138.8630.386.702138.8618.615.4030.386.70總用時:0:0:230.386.703197.8217.905.4014.606.7014.60o. /U各層剛心、偏心率、相鄰層側移剛度比等計算信息Floor No:層號Tower No:塔號Xstif, Ystif :剛心的X, Y坐

17、標值Alf:層剛性主軸的方向Xmass, Ymass :質心的X, Y坐標值Gmass:總質量Eex, Eey:X, 丫方向的偏心率Ratx, Raty: X, Y方向本層塔側移剛度與下一層相應塔側移剛度的比值（剪切剛度）RatxL Ratyl : X, Y方向本層塔惻移剛度與上一層相應塔側移剛度70% MW仙層號123各樓層的單位面枳質量分布(單位:kg/m*2)塔號 單位面積質量gi質量比max(g|i/gi-1 ,gi/gi+1 )12131.971.4711447.621.1511262.041.0()或卜.三層平均側移剛度80%的比值中之較小者第五步：計第桿件內力Xstif=l8.0

18、039(m)Ystif=5.4043(m)Alf =O.(XXXX Degree)Xmass=!8.l780(m)Ymass=5.4043(m)Gmass(活荷折減)=82.8479(82.8479)(0Eex =0.0226Eey =0.0000Ratx =1.0000Raty =1.0000Ralxl=7.5421Ralyl=7.8600薄弱層地震剪力放大系數=1.00RJXI = l.3653E+06(kN/m) RJYI = 7.68(M)E+O5(kN/m) RJZI =0.0000E+00(kN/ni)RJX3 = 4.5147E+05(kN/m) RJY3 = 2.7932E+O

19、5(kN/m) RJZ3 =().(XXX)E+(XXkN/m)Floor No. 2Tower No. 1Xstif=18.0039(m)Ystif=5.4043(m)Alf =0.0000( Degree)Xmass=18.3658(m)Ymass=5.4O43(m)Gmas$(活荷折減)=57.2258(56.2543)(1)Eex =0.0480Eey =0.0000Ralx=0.1315Raty =().1315Ratxl=1.8906Ratyl=1.6631薄弱層地震剪力放大系數=l.(X)RJXI = l.7949E+05(kN/m) RJYI = 1.0096E+05(kN/m

20、) RJZI =0.0000E+00(kN/ni)RJX3 = 8.5513E+04(kN/m) RJY3 = 5.0768E+(X),Ralio.(Y):最大位移與層平均位移的比值Ratio-Dx.Ratio-Dy :最大層間位移與平均層間位移的比值Max-Dx/h, Max-Dy/h : X,Y方向的最大層間位移角DxR/Dx.DyR/Dy: X.Y方向的有害位移角占總位移角的百分比例Ratio_AX,Ra(io_AY :本層位移角與上層位移角的1.3倍及上三層平均位移 角的1.2倍的比值的大者60.00311.0001.000X-Disp, Y-Disp, Z-Disp:節點 X,Y,Z

21、 方向的位移Y向地菠作用參與振型的有效腹量系數振型號有效質量系數()*本文件結果是在地震外力CQC下的統計結果，內力 WV02Q.OUTCQC統計結果見=工況|=X方向地震作用下的樓層最大位移194.29Floor Tower JmaxMax-(X)Ave-(X)h20.011公司名稱JmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/h30.001DxR/Dx Ratio_AX40.71131273.893.892700.53.381271.841.841/1467.14.5%60.00ISATWE位移輸出文件1.00121182.062.062950.各層Y方向的作用力(CQC)ISATWE2

22、010_V2.2中文版181.721.721/1716.60.7%Floor：層號10.66TowerFyVyMyStatic Fy:：塔號:Y向地震作用下結構的地段反響力:Y向地震作用下結構的樓層剪力：Y向地震作用卜結構的彎矩底部剪力法Y向的地震力|(2014 年 9 月 2311文件11日9時52分)名：WDISP.OUT1190.340.3490,340.340.3()X方向最大層間位移角：1/1467.(第15(X).1/4367.99.9%3層第1塔)FloorMy(kN-m)TowerStatic Fy(kN)Fy(kN)Vy (分塔剪重比)(整層剪重比)(kN)11工程名稱：設計

23、人：JW：2() 17/02/24 |1工程代號：校核人：Ih:22: 14:38 |計尊日計算時=工況2=X雙向地震作用下的樓層最大位移Floor Tower JmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/Dx Ratio_AX(注意:下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結構)31273.893.892700.271.841.841/1467.14.5%31118.85118.85(9.63%)(9.63%)所有位移的單位為亮米1.00320.9089.3321182.062.()62950.2140.87148.41(8.26%)(8.26

24、%)Floor :層號181.721.721/1716.60.7%754.5325.33Tower :塔號0.66I112.38156.61(5.96%)(5.96%)Jmax :最大位移對應的節點號1190.340.34I5(X).90.340.341/4366.99.9%272.732.731/ 989.1.8%=工況8 =Y-偶然偏心地震作用下的樓層最大位移0.301.0021183.503.48295().Floor 7()ver JmaxMax-(Y)Avc-(Y)hX方向最大層間位移角：1/1467.(第3層第1塔）182.932.921/1005.62.3%JmaxDMax-Dy

25、Ave-DyMax-Dy/h0.76DyR/Dy Ratio_AY=工況3 =X+偶然偏心地震作用下的樓層最大位移I190.560.56I5(X).31276.616.1927(X).90.560.561/2661.99.9%272.932.731/ 922.2.1%FloorTbwcrJ maxMax-(X)Avc-(X)h0.31l.(X)JinaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/h21183.783.482950.DxR/DxRatio_AXY方向最大層間位移角：1/989.(第3層第1塔）183.172.921/ 930.62.1%31273.973.8927(X).0.752

26、71.881.841/1434.14.5%=工況6 = 丫雙向地震作用下的樓層最大位移1190.610.561500.l.(X)90.610.561/2446.99.9%21182.102.062950.FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)h0.31181.751.721/1684.60.7%JmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/h0.66DyR/DyRatio_AYY方向坡大層間位移角：1/922.（第3層第1塔）1190.350.341500.31276.206.182700.9().350.341/4282.99.9%272.732.731/ 989.1.8

27、%=匚況9 = X方向風荷載作用下的樓層最大位移0.301.0021183.503.482950.Fkx)r Tower JmaxMax-(X)Avc-(X)Ratio-(X)hX方向最大層間位移角：1/1434.(第3層第1塔）182.932.92i/1005.62.3%JmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx0.76Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX=工況4 =X.偶然偏心地震作用下的樓層最大位移I190.56().56I5(M).3127().370.37l.(X)90.560.561/2661.99.9%2700.FloorTower J maxMax-(X)A

28、ve-(X)h0.31270.140.141.001/9999.JmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/h19.6%1.00DxR/DxRatio_AX丫方向最大層間位移角：1/989.(第3層第1塔）21180.230.231.0031303.973.892700.2950.301.881.841/1434.14.5%=工況7=Y+偶然偏心地震作用下的樓層坡大位移180.190.191.001/9999.l.(X)57.0%0.9221192.102.062950.FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)h1190.040.041.00191.751.721/1684

29、.60.7%JmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/h1500.0.66DyR/DyRatio_AY90.040.041.001/9999.11100.350.341500.31316.576.182700.99.9%0.391()().350.341/4282.99.9%312.922.731/ 924.1.5%0.301.00X方向最大層間位移角：1/9999.（第3層第1塔）21243.763.492950.X方向最大位移與層平均位移的比值:1.00（第3層第11塔）X方向最大層間位移角：1/1434.(第3層第1塔）243.162.931/ 935.62.5%X方向最大層間位移

30、與平均層間位移的比值：1.00（第3層第11塔）0.76=工況5 = 丫方向地震作用下的樓層最大位移11150.6)0.56I5(X).=工況K）=Y方向風荷載作用下的樓層最大位移150.610.561/2466.99.9%FloorTower J maxMax-(Y)Ave-(Y)h0.31Floor Tower JmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyMax-Dy/hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyDyR/DyRatio_AY丫方向最大層間位移角：1/924.(第3層第1塔）Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY

31、31276.206.1827(M).31311.461.461.0()X方向最大層間位移與平均層間位移的比值：1.00（笫3層第1塔）182.942.93340.480.481.001/5649.55.7%1.0021240.990.991.002950.250.810.811.001/3628.58.1%1.20119().17().17l.(X)1500.90.170.171.001/8657.99.9%0.43Y方向最大層間位移角：Y方向最大位移與層平均位移的比值:1/3628.（第2層第1塔）1.00（第2層第1塔）Y方向最大層間位移與平均層間位移的比值：1.00（第2層第1塔）=工況

32、1|=豎向恒載作用下的樓層最大位移Floor Tower J maxMax-（Z）3132-2.392123-0.451114-0.19=工況12=豎向活載作用下的樓層最大位移Floor Tower J maxMax-（Z）3132-0.062123-0.0111140.00=工況13=X方向地笈作用規定水平力卜.的樓層最大位移Floor Tower J maxMax-(X)Ave-(X) Ratio-(X)hJmaxD Max-Dx313()Ave-DxRatio-Dx3.913.91l.(X)2700.341.8521191.851.002.072.071.002950.191.721I101.72l.(X)0.340.341.001500.100.34X方向最大位移與層平均位移的比值:0.341.001.00(笫3層笫1塔)270().=工況14 =X+偶然偏心地震作用規定水平力下的樓層最大位移Floor lowerJmaxMax-(X)Ave-(X) Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-Dx31273.993.911.022700.31i.891.851.0221182.112.071.022950.241.761.721.02119().350.34l.(X)1500.90.350.341.00X方向最大位移與層平均位