1、寶鋼股份熱軋廠三熱軋分廠平整乙班JK小組2012-06降低1880平整板形返修率1小組名稱熱軋廠三熱軋分廠平整乙班JK小組 課題類型現場型課題名稱降低1880平整板形返修率 課題編號RZ111701231 活動日期2011.02.232011.08.31輔導員王 勇姓 名成員崗位組內分工鄭偉東組長管理作業長 課題總結、目標制定章毅組員精整操作 制表、對外協調趙青組員精整操作數據收集、措施實施龐兆平組員精整操作數據收集、論證葉定海組員精整操作要因論證、效果檢驗王勇組員技術協理 管理支持、流程指導小 組 介 紹21880平整機組工藝介紹開卷機平整機防皺輥分切剪卷 取 機出口壓輥入口壓輥夾送輥深彎輥

2、五輥矯直機張力輥組EPC3名詞解釋 平整后帶鋼板形返修率指機組生產的平整計劃的帶鋼板形未達到質檢判定要求，需要進行內部返修卷數與機組生產卷數的比值。4一、選題理由 分廠要求分廠的重點工作安排，要求平整作業區板形返修率的控制水平3.5% 現場問題點2010年8月-2011年1月，板形返修率的平均值為5.59%，明顯高于作業區要求。課題選定降低1880平整板形返修率5二、設定目標板形返修率5.59%板形返修率3.5%6三、目標可行性分析2010年8月-2011年1月各月分品種鋼統計圖 單位：卷月份平整卷數高強鋼集板合同卷酸洗板益昌卷其他小計2010.0814346176412812010.0916

3、8169109341962010.1012075875210732010.1110914165313592010.129863634351522011.011011445211053合計7410309383116137414數據來源：1、1880平整生產實績 2、1880平整鋼卷異常返修聯絡表 數據收集：葉定海 制表人：章毅分 析7三、目標可行性分析成品帶鋼分品種統計表序號項目頻數（卷）累計頻數（卷）累計百分比（%）1高強鋼30930974.6%2集板3834783.8%3合同卷3137891.3%4酸洗板1639495.2%5益昌卷1340798.3%6其他7414100%統計、制表人：章毅

4、根據2010年8月-2011年1月數據利用分析統計工具進行分析，得到如下圖所示的Pareto圖。分 析8若100%解決，板形返修率可以下降到：5.59%*（1-74.6%）=1.42%；通過進一步分析，高強鋼的生產方式與集板相似，而目前集板生產穩定受控，如果高強鋼的控制水平達到集板的水平，則板形的返修率可以達到： 5.59%*(1-74.6%+9.2%)=1.93%；即使高強鋼的板形問題只解決50%，則板形返修率可以下降到：5.59%*（1-74.6%*50%）=3.5%；從圖中可以看出，高強鋼板形問題是導致返修率高的主要源頭，占整個返修率的74.6%。三、目標可行性分析9三、目標可行性分析通

5、過目標可行性分析，小組成員堅信通過成員的共同努力，小組設定的目標一定能夠實現。也即：分析結果1880平整帶鋼板形返修率由當前的5.59%下降到3.5%。10四、原因分析高 強 鋼 板 形 返 修 率 高高強鋼浪形大設備能力不足彎輥不滿足實際生產要求帶鋼強度大，變形困難初始輥形單一各項工藝參數不匹配帶鋼頭尾浪形大來料帶鋼板形不良參數調整不及時運行不穩定帶鋼全長板形不均勻平整軋輥問題軋制力設定不合理張力設定不合理熱凸度大上料溫度高11四、原因分析1末端因素匯總彎輥不滿足實際生產要求 234上料溫度高 參 數 調 整 不 及 時軋制力設定不合理 56初 始 輥 形 單 一 張力設定不合理12軋制力設

6、定不合理驗證標準：質檢技術規程YADF00510281驗證方法：平整帶鋼實際生產數據查看五、要因確認精整卷浪形缺陷檢驗標準，浪形10mm分析確認：目前系統工藝參數模型比較簡單:模型的鍵值主要包括強度、厚度、延伸率。系統當時的考慮是根據帶鋼的屈服強度進行計算，但是實際帶鋼的強度往往比設定的強度大，故而導致工藝參數計算不準確，引起帶鋼的板形比較難于控制。1計算機自動下發參數13五、要因確認 鋼卷1170875201生產工藝軋制力實際數據（從右至左） 確認人：章毅、趙青確認時間：2011.03.08確認結果：要因手動調整之后數據調整設定值后板形模型自動設定數據使用設定值板形14序號生產日期鋼卷號浪高

7、帶鋼尾部mm中部mm帶鋼頭部mm12011.03.12116487350022261620424622011.03.12116487470021231819333732011.03.12116487530030352225384442011.03.12116487600018221215252852011.03.121164874300192213163036五、要因確認參數調整不及時驗證方法：現場測試驗證標準：質檢技術規程YADF00510281精整卷浪形缺陷檢驗標準，浪形10mm分析確認：任意取5卷對來料鋼卷全長進行浪形測量。 鋼卷原始板形測量數據215浪的部位精整頭部mm精整中部mm精整

8、尾部mm1164873500131558雙邊浪：243011648747001114811單邊浪：1821116487530015181014單邊浪：162911648760001348雙邊浪：1316116487430081048雙邊浪:1922五、要因確認鋼卷平整后板形測量數據確認結果：要因 由于平整生產基本以恒軋制力模式進行生產，結合以上數據分析，鋼卷在頭，中，尾的浪高差異比較大，但生產中采用的是同一套參數（包括：軋制力、彎輥力、傾斜、張力）軋制，平整后頭、尾浪形改善不佳，平整后浪高超標，而且機組生產運行中相當不穩定。確認人：章毅、趙青確認時間：2011.03.12尾部浪形尤其大16五、

9、要因確認初始輥型單一驗證標準：平整機組技術規程YADX01013010分析確認：驗證方法： L2軋輥數據查看目前，現場使用的軋輥均為平輥，沒有使用其他類型的軋輥。下表是我們抽樣調查的輥型配對情況：編號配對號類型位置凸度(mm)上線時間上線輥徑(mm)LH009W006工作輥上02010/8/28 9:38465.83LH010W006工作輥下02010/8/28 9:38467.09LH011W008工作輥上02010/9/7 17:59468.16LH012W008工作輥下02010/9/7 17:59468.77LH007W007工作輥上02010/10/5 8:18465.74LH008

10、W007工作輥下02010/10/5 8:18466.79LH009W006工作輥上02010/10/25 12:19464.86LH010W006工作輥下02010/10/25 12:19466.44LH001W001工作輥上02010/11/22 15:07459.8LH002W001工作輥下02010/11/22 15:07462.25LH009W006工作輥上02010/12/10 8:42464.54LH010W006工作輥下02010/12/10 8:42466.21317 軋輥輥縫值邊部位置為H1，中間位置為H0，對于平輥來講，H0與H1相等。故而，對于存在邊浪的鋼卷，為了控制帶

11、鋼的板形，僅使用彎輥系統補償，效果將非常不理想的。此時對于平輥參與板形控制顯得能力非常不足。確認人：章毅、趙青確認時間：2011.03.04確認結果：要因五、要因確認H0H118五、要因確認彎輥不滿足實際生產要求驗證標準：平整機組技術規程YADX01000050彎輥力設計標準，彎輥系統為正負彎輥，彎輥力單側為75噸分析確認：1880平整機組的定位是高強鋼生產機組，故而機組在設計過程中已經考慮了高強鋼情況下機組彎輥力的要求。從產線的設計能力分析也說明了機組的彎輥考慮了高強鋼的因素。項目1880平整2050平整彎輥力/噸7550工作輥輥徑/mm475425470520驗證方法：理論分析419確認人

12、：趙青確認時間：2011.03.03如果對于邊浪比較大的鋼卷，也即帶鋼兩邊厚度比中間薄，需要使用正彎進行控制，但是過大的浪形，已經超過了機組的彎輥的極限，故而對于邊浪的改善能力不明顯；但是系統設計已經決定了彎輥力的大小，不能進行改變。綜上所述，對于浪形比較大的情況，機組的彎輥是不能滿足實際生產的需要。確認結果：非要因五、要因確認彎輥力作用在工作輥軸承座上20五、要因確認張力設定不合理驗證方法：平整帶鋼實際生產數據查看驗證標準：質檢技術規程YADF00510281精整卷浪形缺陷檢驗標準，浪形10mm分析確認：從理論上講，平整機組入口張力的目的是為了保證帶鋼運行平穩，減少帶鋼跑偏廢鋼的幾率，同時入

13、口張力的大小對于軟鋼產品的表面質量存在一定的影響，如來料鋼卷內圈松，入口張力設定過大，則會在帶鋼表面產生挫傷缺陷；對于卷取張力來講，張力的大小是為了保證成品鋼卷的卷形。由于張力的作用，有時會掩蓋帶鋼的板形問題，但相對于高強鋼而言，由于其強度高，張力對于帶鋼板形的影響比較小。 521序號生產日期鋼卷號張力設定1/噸張力設定1情況下板形/mm張力設定2/噸張力設定2情況下的板形/mm12011.03.101161377900658622011.03.101161377800557632011.03.10116137800051181242011.03.10116137850041581652011

14、.03.101161378900610101562011.03.101161378600512712五、要因確認確認人：章毅、葉定海確認時間：2011.03.10確認結果：非要因22五、要因確認上料溫度高驗證方法：現場測試驗證標準：平整技術規程YADX01000030 機組鋼卷上料溫度60分析確認：從理論上講，上料溫度的高低對于設備的影響比較大，同時對于軟規格帶鋼，如酸洗板，上料溫度高易產生腰折缺陷，不會對帶鋼的板形造成影響；同時機組的生產模式為平整和分卷模式交替生產，對于軋輥輥溫的影響幾乎可以忽略不計。從機組的生產數據來看，認為對于在庫時間大于48小時的，可以認為鋼卷的溫度能夠滿足上料溫度要

15、求。下表是機組2010年2月份生產的部分帶鋼冷卻時間情況，從生產的數據來看，投料生產的鋼卷均符合上料溫度標準。623五、要因確認2011年2月1日10日帶鋼冷卻時間統計日期投料量/噸投料卷數/卷不滿足上料標準的卷數2月1日822.355002月2日1078.355602月3日950.336002月4日212.781402月5日1009.334102月6日1041.954702月7日905.574102月8日330.421502月9日400.931802月10日997.82450確認人：章毅、趙青確認時間：2011.03.04確認結果：非要因24主要原因初始輥型單一參數調整不及時五、要因確認軋制

16、力設定不合理25六、制 定對 策序號主要原因對策目標措施地點負責人完成日期 1初始輥型單一改變軋輥的初始輥型平整后帶鋼浪形頭尾14mm，中部10mm1.理論分析初步確定輥型；2.制定實驗方案，確定最佳輥型； 3.制定軋輥使用規范機組現場鄭偉東、王勇2011.3.172軋制力設定不合理完善生產工藝參數單卷人工干預次數1機組工藝參數調整機組現場章毅、王勇2011.4.23參數調整不及時帶鋼全長分段參數控制頭尾與中部浪形差值10mm分段調整作業線速度、傾斜、軋制力、彎輥力機組現場章毅、鄭偉東2011.4.426七、對策 實 施對策實施一：改變軋輥的初始輥型目標：確保平整后頭尾20m內浪形小于14mm

17、,中部浪形小于10mm輥型改變 經過前期的分析，對于邊浪比較大的鋼卷，已經超出了彎輥系統的能力，此時如果要獲得更大的彎輥力，只能通過輥輥型的改變來實現。H1H0凸輥：H0 H127凸度確定：由于沒有參考值借鑒，所以以現場實際使用效果來確定凸度值。帶鋼號最大浪高最大浪高部位是否需返修102177320023精整尾部是109407290028精整頭部是108197640031精整尾部是110787190024精整尾部是方案1：凸度80微米，生產后帶鋼浪形情況：數據收集：葉定海 制表人：章毅方案上下輥型凸度值/ mm方案1凸輥80方案2凸輥100方案3凸輥150方案4凸輥200七、對策 實 施28帶

18、鋼號最大浪高最大浪高部位是否需返修139387160013精整尾部否139387170011精整頭部否139387180014精整尾部整尾部否方案3：凸度150微米數據收集：葉定海 制表人：章毅方案4，由于采用的凸度比較大，控制效果與方案3相當，但是考慮到輥耗對成本的影響，不予采納。方案2：由于采用的凸度還是相對比較小，如同方案一，效果不明顯，帶鋼的板形改善不佳，不能滿足生產要求；七、對策 實 施29最終確定：凸度的大小：凸度為直徑方向目標150微米；上下輥均為凸輥。實施人：鄭偉東實施時間：2011.5.2實施效果：凸輥的使用，使得軋線來料嚴重雙邊浪的鋼卷在平整以后，

19、浪形明顯改善。圖12鋼卷1393871800入口與出口板形情況對比七、對策 實 施30實施內容: 針對機組系統設計的特點，機組對于部分強度高的帶鋼的工藝參數進行了調整。針對BS600系類，經過前期的實驗，制定出了相對穩定的工藝參數：實施人：王勇參數名稱參數值軋制力 200250噸；張 力開卷張力57噸，卷取張力710噸作業線速度300400m/min 對策實施二：完善生產工藝參數 目標：單卷人工干預次數1實施時間：2011.05.08七、對策 實 施31序號鋼卷號平整板形情況117001757001. 精整頭部50m，平整出口浪形7mm;2.軋線頭部6m，平整出口浪形5mm2170017580

20、01.軋線頭部16m，平整入口浪形8mm，出口3mm； 317001759001.軋線尾部30m，平整出口2mm，入口5mm；417001760001.軋線頭部120m，平整入口8mm，出口2mm；517001761001. 軋線尾部50m，出口3mm，入口5mm；2.軋線頭部50m，入口12mm，出口5mm（中浪）；617001762001. 軋線尾部56m，出口3mm，入口10mm； 2.軋線頭部16m，入口8mm，出口2mm； 記錄人：葉定海 制表人：章毅實 施 效 果七、對策 實 施32項目實施前實施后序號鋼卷號干預次數鋼卷號干預次數10703277700317001757000210

21、2358150021700175800131015405600417001759001410188506005170017600005101827470011700176100061018274900217001762000實施前后單卷人工干預次數人工干預次數明顯降低，板形也達到了相關要求。數據收集：葉定海 制表人：章毅七、對策 實 施33實施內容：針對高強鋼整卷板形頭、中、尾浪形不一，頭尾偏大的特點，采用分段動態參數控制的操作方法。項目速度(米/分)軋制力（噸）彎輥力（噸）入口張力（噸）頭部2噸8010023025010203.84中部40020003.23.5尾部3噸50202803002

22、03544.5實施人：章毅對策實施三：帶鋼全長分段參數控制目標：頭尾與中部浪形差值10mm實施時間：2011.5.12實施效果：經過采用分段參數軋制法，大大改善生產高強鋼浪行超標的情況。七、對策 實 施34序號鋼卷號頭部（mm）中部（mm）尾部（mm）11357875800958213638706009610313667713001058413559718001179513559716008613613419751009712實施后帶鋼頭中尾浪形情況表 數據收集：葉定海 制表人：章毅七、對策 實 施35八、效果檢查項目月份平整卷數高強鋼集板合同卷酸洗板益昌卷其他小計板形返修率實施前2010.0

23、814346176412815.65%2010.09168169109341965.71%2010.10 12075875210736.05%2010.1110914165313595.41%2010.129863634351525.27%2011.0110114452110535.24%小計74103093831161374145.59%實施中2011.027932675201415.17%2011.0310235041011575.57%2011.0414304768230664.62%2011.0514733887743674.55%小計4719158252111852314.90%實施后2011.06131615126422413.12%