1、-. z.ADDIN NoteFirst.PublicStore第一章 設計參數的選擇1.1設計參數形式：臥式橢圓形封頭儲罐材料：16MnR設計壓力：0.78MPa設計溫度：60全容積：7.5m3介質名稱：硫化劑介質特性：強氧化性，毒性，不易燃第二章 容器強度的計算與校核2.1筒體與封頭的厚度計算2.1.1筒體厚度由于該容器存儲介質具有中毒毒性，熔點195，不易燃。所以該容器的焊縫采用雙面全融透對接接頭構造，對該儲罐進展局部探傷，所以取焊縫系數。根據長徑比最為適宜，取，則。則：所以：查鋼板卷焊筒體，規定用筒體內徑作為公稱直徑系列尺寸表，圓整為。查T4737-95橢圓形封頭表1得在封頭厚度在6m

2、m時的，總深度，代入原式反算：則：在區間26之間，符合要求。計算厚度鋼板或鋼管厚度負偏差應按相應鋼材標準名義厚度的規定選取。當鋼材的厚度負偏差不大于0.25mm，且不超過名義厚度的6%時，可取。由于GB 6654壓力容器用鋼板規定壓力容器專用鋼板厚度的厚度負偏差不大于0.25mm，因此使用該標準中鋼板厚度超過5mm，可取。根據腐蝕速率直接選取：材料屬于單面腐蝕取。則：筒體設計厚度筒體名義厚度2.1.2封頭厚度選用標準橢圓形封頭，其形狀系數，封頭采用鋼板整體沖壓而成，焊接接頭系數取，故封頭計算壁厚：取，則封頭設計厚度同上取，則封頭名義厚度考慮常用鋼板的規格和材料采購和焊接上的方便，可取封頭壁厚與

3、筒體厚度一樣2.1.3液壓試驗應力校核試驗壓力(或由用戶輸入)故而，液壓試驗應力校核合格。2.2鞍座選型和構造確定2.2.1鞍座選型臥式容器優先考慮雙支座，標準鞍座材料為Q235-AF，墊片材料一般應與臥式容器圓筒材料一樣。儲罐總質量-筒體質量：-單個封頭質量：查表得-充氣質量：，水壓試驗充滿水，故取則-附件質量：估計人孔質量150Kg，其他接收總和為300kg，綜上所述，則每個鞍座承受約44769.85N的重力由此據表/T4712.1-2007表2得相應參數：公稱直徑DN允許載荷QkN鞍座高度h底板腹板筋板13001552009401701082151402006墊板螺栓配置鞍座質量增加10

4、0mm高度增加的質量kg弧長e間距74915203508707802.2.2鞍座位置根據根據/T4712-2005中規定：應盡量使支座中心到封頭切線的距離(為圓筒的平均半徑，)，當無法滿足時，A值不宜大于0.2L。：，查T4737-95知當時，當時，取,圓整為增加100mm高度增加的質量為9Kg。2.3封頭、法蘭、接收的選型和構造尺寸擬定2.3.1封頭由前邊各項數據已定，由/T4737-95，選用。2.3.2法蘭選用帶頸對焊鋼制管法蘭，按GB20595-2009標準，都是FM凹面，凹凸面安裝時易于對中，且能有效地防止墊片被擠出壓緊面，使用于的容器法蘭和管法蘭。選用尺寸見表1。符號公稱直徑連接尺

5、寸標準連接面形式鋼管外徑法蘭外徑D螺栓孔中心圓直徑K20凹面251057580凹面89200160500凹面53071565050凹面5716512580凹面89200160螺栓孔直徑L螺栓孔數量n螺紋Th法蘭厚度NSRH質量/kg144M1218402.344010188M16241053.2858503320M3023457811129070.7164M1618752.964830188M16241053.2858502.4 緊固件的選用根據緊固件HG/T2059220635-2009密封面形式為凸面。墊片的選擇：墊片是螺栓法蘭連接的核心，決定密封性能，選用非石棉纖維橡膠，尺寸見表4。公稱

6、直徑DN墊片內徑墊片外徑墊片厚度T包邊寬度b2027611.5350611071.5380891421.53500530624332.5 材料的選擇筒體、封頭、人孔、鞍座為Q345R，接收選用10號鋼。2.6計算數據鋼制臥式容器計算單位計算條件設計壓力 P0.78MPa設計溫度 T60筒體材料名稱16MnR熱軋封頭材料名稱16MnR熱軋封頭形式橢圓形筒體內徑 Di1300mm筒體長度 L5170mm筒體長度L05120mm筒體名義厚度 n6mm筒體實際厚度 e4mm筒體焊接接頭系數 0.85封頭形狀系數k1封頭焊接接頭系數 1.00封頭名義厚度 hn6mm封頭設計厚度he4mm支座墊板名義厚度

7、 rn8mm厚度附加量 C10mm腐蝕欲量 C22mm鞍座材料名稱Q235-AF鞍座包角 120支座形心至封頭切線距離 A325mm鞍座高度 H350mm地震烈度 低于7第三章 容器及附件強度校核3.1臥式容器的應力校核3.1.1圓筒軸向彎矩鞍座支反力，圓筒中間截面上的軸向彎矩：鞍座平面上的軸向彎矩：3.1.2圓筒軸向應力計算及校核3.1.2.1圓筒中間橫截面上，由壓力及軸向彎矩引起的軸向應力最高點處：最低點處：3.1.2.2 鞍座平面上，由壓力及軸向彎矩引起的軸向應力由于，則圓筒在鞍座平面上被封頭加強，軸向應力位于橫截面最高點，系數由/T4731-2005鋼制臥式容器表7-1由鞍座選用120

8、包角輕型帶墊板得：則鞍座橫截面最高點處軸向應力：鞍座橫截面最高點處軸向應力：3.1.2.3 圓筒軸向應力校核，根據圓筒材料查GB150表6-36-10得因為且 故合格3.1.3圓筒切向剪應力計算及校核3.1.3.1圓筒切向應力校核帶來的加強作用，由過程設備設計表5-2查得在包角為時，筒體中最大剪應力而故切向剪應力校核合格。3.1.3.2封頭切應力校核由內壓引起的拉伸應力：，合格。3.1.4 支座封面處圓筒周向應力計算與校核3.1.4.1 鞍座處橫截面的最低點處周向應力對于有加強圈圓筒采用墊板時(墊板起加強作用)當容器焊在支座上時，取，由/T4731-2005表7-3查得：則3.1.4.2 鞍座

9、角邊處的周向應力采用墊板，墊板起加強作用時3.1.4.3 應力校核故合格。3.1.5 鞍座應力計算與校核3.1.5.1 鞍座有效斷面平均應力鞍座應承受的水平分力，查/T4731-2005表7-5得鞍座有效斷面平均應力：計算高度，鞍座實際高度和中較小者，此處取。鞍座腹板厚度，。3.1.5.2 鞍座有效斷面應力校核鞍座材料Q235-AF的許用應力，合格。3.1.5.3 腹板與筋板組合截面應力計算及校核圓筒中心線至根底外表距離查表5-5可得設計地震烈度為7度0.1g時的水平地震影響系數，則軸向力：筋板面積：腹板面積：則形心：腹板與筋板組合截面斷面系數：取鞍座底板與根底間水泥靜摩擦系數，故，則，合格。

10、第四章 開孔補強設計GB150規定，當設計壓力小于或等于時，在殼體上開孔，兩相鄰開孔中心的間距大于兩空直徑之和的兩倍，且接收公稱直徑外徑不大于時，接收厚度滿足要求即可不另行補強。故本設計只有的人孔需要補強。4.1 補強計算方法判別按HG/T21518-2005選用盤旋蓋帶頸對焊法蘭人孔，開孔直徑采用等面積法進展開孔補強計算。封頭和筒體計算厚度均取。接收材料選用10號剛，其中許用應力接收有效厚度強度削弱系數則開孔所需補強面積為：4.2 有效強度*圍4.2.1 有效寬度B確實定4.2.2 有效高度確實定4.2.2.1 外側有效高度確實定附人孔尺寸參數mm：密封面型式公稱壓力PNMpa公稱直徑DNDD1ABLbb1b2凹凸面1.6500715650390200300343136H1H2d螺栓螺母螺栓螺柱螺母螺柱質量數量直徑*長度數量直徑*長度260111242020402164.2.