1、畢業設計論文【摘要】小型壓面機的工藝分析及實際加工西安航空職業技術學院畢業設計論文本文對小型壓面機進行了加工工藝闡明，確定了面條機的加工工藝過程。同時對面條機實際加工過程中可能出現的問題做了詳細的分析，并提出了相應的解決方法，且對面條機中的主要零件進行了工藝分析以及工藝、工序的劃分和最終檢驗交檢的精度要求。此次設計的面條機是將已經揉好的面團經過面輥相對轉動擠壓形成面片，再經壓面輥對面片進行切條。此面條機的傳動：以人力為動力源， 人力和切面輥之間通過搖桿把手帶動，兩壓面輥之間的傳動是齒輪傳動。關鍵詞： 壓面輥；齒輪；Abstract:The small noodle machine for ma

2、chining process analysis, processing technology of noodle machine process are determined. At the same time may appear on the noodles machine processing problems to do a detailed analysis, and put forward the corresponding solution, and the main parts of the noodle machine were divided process analys

3、is and process, process and final inspection inspection accuracy. Noodle machine of this design is to have the dough relative rotation through roll extrusion forming sheet, thesurface pressure stick across the piece cutting.Driving this noodle machine: taking human as the power source, between the h

4、uman and the noodle roller is driven by the rocker handle, drive two surface pressure stick between the gear drive.Key words: Surface pressure roller；Gear；目錄 HYPERLINK l _TOC_250083 目錄22西安航空職業技術學院畢業設計論文 HYPERLINK l _TOC_250082 壓面機的設計方案作用、組成、使用方法6 HYPERLINK l _TOC_250081 設計方案6 HYPERLINK l _TOC_250080

5、 前言7 HYPERLINK l _TOC_250079 總體結構8 HYPERLINK l _TOC_250078 使用方法8 HYPERLINK l _TOC_250077 壓面機中各個零部件的受力分析8 HYPERLINK l _TOC_250076 軸類零件的受力分析8 HYPERLINK l _TOC_250075 01 02 軸的設計計算9 HYPERLINK l _TOC_250074 2.1.203 040506 軸的設計計算11 HYPERLINK l _TOC_250073 齒輪零件的受力分析14 HYPERLINK l _TOC_250072 齒輪的尺寸設計14 HYPE

6、RLINK l _TOC_250071 校核齒面接觸疲勞強度16 HYPERLINK l _TOC_250070 校核齒根彎曲疲勞強度17鍵的受力分析1701 和 02 軸大齒輪上的鍵172.3.2 03、04 和 05、06 軸小齒輪上的鍵18 HYPERLINK l _TOC_250069 壓面機各個零部件的工藝編寫18 HYPERLINK l _TOC_250068 零件的工藝分析18 HYPERLINK l _TOC_250067 制定工藝路線19 HYPERLINK l _TOC_250066 各個工序的具體安排20 HYPERLINK l _TOC_250065 端面的加工20 H

7、YPERLINK l _TOC_250064 中心孔表面20 HYPERLINK l _TOC_250063 外圓表面20 HYPERLINK l _TOC_250062 3.3.4 鉆516孔21 HYPERLINK l _TOC_250061 3.3.5 銑鍵槽和銑四方23 HYPERLINK l _TOC_250060 確定毛坯23 HYPERLINK l _TOC_250059 毛坯的設計24 HYPERLINK l _TOC_250058 確定加工路線24 HYPERLINK l _TOC_250057 確定裝夾方案24 HYPERLINK l _TOC_250056 確定加工順序2

8、4 HYPERLINK l _TOC_250055 刀具選擇25 HYPERLINK l _TOC_250054 切削用量選擇25 HYPERLINK l _TOC_250053 加工余量25 HYPERLINK l _TOC_250052 切削用量26 HYPERLINK l _TOC_250051 軸零件的設計26 HYPERLINK l _TOC_250050 主動軋寬面軸的設計26 HYPERLINK l _TOC_250049 從動軋寬面軸的設計27 HYPERLINK l _TOC_250048 主動軋窄面軸的設計27 HYPERLINK l _TOC_250047 從動軋窄面軸的

9、設計28 HYPERLINK l _TOC_250046 齒輪零件圖工藝分析293西安航空職業技術學院畢業設計論文 HYPERLINK l _TOC_250045 確定毛坯29 HYPERLINK l _TOC_250044 確定加工路線29 HYPERLINK l _TOC_250043 確定裝夾方案29 HYPERLINK l _TOC_250042 確定加工順序30 HYPERLINK l _TOC_250041 刀具選擇30 HYPERLINK l _TOC_250040 切削用量選擇30 HYPERLINK l _TOC_250039 加工余量30 HYPERLINK l _TOC_

10、250038 切削用量31齒輪的設計31 HYPERLINK l _TOC_250037 壓面皮軸傳動大齒輪的設計31 HYPERLINK l _TOC_250036 軋面條軸傳動小齒輪設計32 HYPERLINK l _TOC_250035 支撐板的設計33 HYPERLINK l _TOC_250034 確定毛坯33 HYPERLINK l _TOC_250033 7. 2 確定加工路線33 HYPERLINK l _TOC_250032 7. 3 確定裝夾方案33 HYPERLINK l _TOC_250031 確定加工順序34 HYPERLINK l _TOC_250030 刀具選擇3

11、4 HYPERLINK l _TOC_250029 切削用量選擇34 HYPERLINK l _TOC_250028 加工余量34 HYPERLINK l _TOC_250027 切削用量35 HYPERLINK l _TOC_250026 螺桿、鍵、偏心輪的設計36 HYPERLINK l _TOC_250025 支撐桿零件圖工藝分析36 HYPERLINK l _TOC_250024 確定毛坯36 HYPERLINK l _TOC_250023 確定加工路線36 HYPERLINK l _TOC_250022 確定裝夾方案37確定加工順序37 HYPERLINK l _TOC_250021

12、 刀具選擇37 HYPERLINK l _TOC_250020 切削用量選擇37 HYPERLINK l _TOC_250019 加工余量38 HYPERLINK l _TOC_250018 切削用量38 HYPERLINK l _TOC_250017 偏心輪零件圖工藝分析38 HYPERLINK l _TOC_250016 確定毛坯38 HYPERLINK l _TOC_250015 確定加工路線39 HYPERLINK l _TOC_250014 確定裝夾方案39 HYPERLINK l _TOC_250013 確定加工順序39 HYPERLINK l _TOC_250012 刀具選擇39

13、 HYPERLINK l _TOC_250011 切削用量選擇40 HYPERLINK l _TOC_250010 加工余量40 HYPERLINK l _TOC_250009 切削用量40 HYPERLINK l _TOC_250008 鍵零件圖工藝分析414西安航空職業技術學院畢業設計論文 HYPERLINK l _TOC_250007 確定毛坯41 HYPERLINK l _TOC_250006 確定加工路線41 HYPERLINK l _TOC_250005 確定裝夾方案42 HYPERLINK l _TOC_250004 確定加工順序42 HYPERLINK l _TOC_25000

14、3 刀具選擇42 HYPERLINK l _TOC_250002 切削用量選擇42 HYPERLINK l _TOC_250001 加工余量42 HYPERLINK l _TOC_250000 螺桿、鍵、偏心輪的設計435西安航空職業技術學院畢業設計論文壓面機的設計方案作用、組成、使用方法設計方案手動壓面機的方案（1）機身（不銹鋼）搖把端（塑料）圓孔模板（不銹鋼）方孔摸板（不銹鋼）選用高級不銹鋼制作而成由三大部分構成制作工藝復雜，機床要求較高。(2)6西安航空職業技術學院畢業設計論文不銹鋼主材，六大部分構成，底座、壓桿、支撐桿、面筒、支架、活塞桿。工藝較復雜，材料精度要求較高，制作工藝較復雜。

15、(3)45 鋼主材，由結構板、支撐架、光軸面滾、1，2 兩種寬度的面棍、偏心輪、手搖桿、底座的組成。材料價格低廉，機床要求不高，加工工藝簡單，操作簡便，可調面棍，兩種面寬， 經濟適用。由上述比較可知方案（3）可行性高，制作簡單，操作簡便，容易攜帶。則選取方案（3）。前言科技的發展時代的進步以及經濟的飛速發展使得人們的生活水平不斷提高。人們日常生活中所使用的各種生活類型的產品都有了科技的發展與創新，特別是廚房類的各種產品因為人們每天的起居飲食都離不開這類產品。人們對食品的口感的要求也越來越高，隨之一些生產食品的機械也紛紛都對機械進行改進，7西安航空職業技術學院畢業設計論文產生了各種家用的食品生產

16、機器。壓面機以其方便快捷逐步成為北方大部分家庭日常生活不可少的產品，這類產品同時具有使用功能及相應的審美形式。通過查閱資料對相關產品的了解，對其產品技術和機構先進行研究，對壓面機已經有了一定的了解。該壓面機主要對日常面食進行加工，可以做切面、粗細面條、面片、餃子皮等。使用簡單，方便易學。本產品所切的面條粗細均勻質感好，且產品體積小易存放，方便操作。所以可以說此裝置對于家庭使用既是方便快捷，又省去了很多麻煩，經久耐用，是居家生活得好幫手。總體結構面條機有三對傳動裝置：軋面皮機構，軋寬面條機構、軋窄面條機構。其主要包括主動面棍、從動面棍、互相嚙合的主動齒輪、從動齒輪、偏心軸、寬、窄面條棍、支撐板、

17、螺桿驅動手柄等部件組成。面條機三對面棍并排平行分布，布局合理易于操作，沒對棍刀靠齒嚙合，三對棍刀的驅動槽同方一側，永通一個驅動手柄來換槽操作，傳動機構齒輪分布在另一側。這樣使得結構緊湊，操作比較方便快捷。使用方法小型壓面機的工作過程是先將揉好面團經過兩壓輥壓成面皮，在經過切面面輥壓成面條，其中兩切面輥之間是用齒輪傳動來帶動兩輥轉動，然后是用搖桿手柄與其中一個壓面輥連接使其轉動，壓面輥和切面之間用齒輪來傳動。關于具體的加工工藝過程在后面給出。壓面機中各個零部件的受力分析在壓面機的所有結構中，主要承擔受力的零件有軸類、齒輪和鍵，只要以上三者受力滿足要求即可，其他零件不承受主要力，起固定和支撐作用，

18、在此不做分析，材料采用能滿足要求的即可。軸類零件的受力分析8西安航空職業技術學院畢業設計論文如圖所示：軸的直徑為 38，臺階軸的直徑為 16，軸長度為 225。主要承受徑向扭轉力。0102 軸的設計計算已知條件：軸的傳遞功率 P=1.88 kW，轉速 n100r/min，大齒輪的分度圓直徑為：d43mm，寬度為：b=5mm選擇軸材料及熱處理方式；由于壓面輥為一般用途軸，故選45 鋼，調質，查表得，B 355MPa ； 275MPa； 155MPa ； 60MPa ；S111最小軸徑估算 640MPa ；對軸均使用扭轉強度法，根據公式d CPn mm可知，對于軸，P=1.88 kW, C=120

19、,n100r/min .故最小軸徑為 d =16mm;經圓整，取最小軸徑 d=16mm;軸的結構設計（參見 0 號圖）按彎扭合成法校核軸的強度計算小錐齒輪的受力Ft=1720N, Fr=1112N, Fa=371NFFr1HtFr2Hmin水平面內受力計算水平面內彎矩，繪制水平彎矩（MH）圖9西安航空職業技術學院畢業設計論文Me=170.66垂直面內受力Fr1V繪制垂直面彎矩（M）圖FaFr2VFrd /2mM =-38.3204e合成彎矩（M）圖M =178.31E轉矩（T）圖T=64.1766確定危險截面，校核軸的強度M 2 T 2E 截面處受轉矩和彎矩最大ca _ EW=118MPa 1

20、結論：手搖達不到如此大的強度，所以軸的結構滿足強度要求按安全系數法精確校核軸的強度（1）查表可得，對于 A 型平鍵，軸上鍵槽的應力集中系數為：K 1.81,K 1.6110西安航空職業技術學院畢業設計論文（2）查表可得，45 鋼的絕對尺寸系數為： 0.84, 0.78對于 45 鋼，彎矩和轉矩作用下軸的平均應力折算為應力幅的等效系數分別為： 0.15, 0.075查表可得，該軸段的加工表面質量系數： 0.92,12 1, 1 2 0.92由于該軸所受彎曲應力為對稱循環變應力，故平均應力 0mM彎曲應力幅 a WC =42.3615MpaC由于該軸所受扭轉切應力為脈動循環變應力，故T扭轉切應力

21、W =7.62MPaT轉矩應力幅和平均應力a m2=3.81MPa根據上式可得，僅考慮彎曲應力和僅考慮扭轉切應力時的工作安全系數分別為：S 1=2.9,S1=18.02oKa o mK a mS S可得軸的工作安全系數為： S o =2.86S 2 S 2o查表，取軸疲勞強度的許用安全系數為S 1.5 1.8結論： S S ，滿足強度要求。D 截面的強度精確校核方法與 C 截面相同。計算后得到 D 截面的工作安全系數：S =5.75結論： S S ，滿足強度要求。2.1.203040506 軸的設計計算已知條件：軸的傳遞功率 P=188kW，轉速 n100r/min,兩齒輪的分度圓直徑分別為：

22、d1d233mm，寬度分別為：b1b25mm選擇軸材料及熱處理方式；由于減速器為一般用途軸，故選45 鋼，調質，查表得，B 640MPa ；11西安航空職業技術學院畢業設計論文 355MPa ； 275MPa； 155MPa ； 60MPa ；S111最小軸徑估算對軸均使用扭轉強度法，根據公式d CP3 n mm可知，對于軸，P=188kW，n100r/min, C=120.故最小軸徑為 d=16mm;經圓整，取最小軸徑 d=16mm;（3）軸的結構設計（參見 0 號圖）（4）按彎扭合成法校核軸的強度建立力學模型 計算齒輪的受力大齒輪Ft1=32N, Fr1=37N,Fa1=11N小齒輪Ft2

23、=30N, Fr2=33.4N，Fa2=10Nmin1Fr1HFFt1t2Fr2H水平面內受力計算水平面內彎矩，繪制水平彎矩（MH）圖Mc=218.91垂直面內受力Me=290.6 5Fr1VFr1Fr2Fa2Fr2V繪制垂直面彎矩（M）圖12西安航空職業技術學院畢業設計論文M =18.68C合成彎矩（M）圖M =-131.9625ECM 164.978ME=287.122轉矩（T）圖T=188.677 確定危險截面，校核軸的強度E 截面處受轉矩和彎矩最大C 截面處雖然彎矩、轉矩不是最大，但軸徑較小該軸的危險截面為 C、E 兩截面。C 截面ca _ CM 2 T 2W=49.12MPa 1E

24、截面ca _ EM 2 T 2W=38.36MPa 1結論：軸的結構滿足強度要求。（5）.按安全系數法精確校核軸的強度查表可得，對于 A 型平鍵，軸上鍵槽的應力集中系數為：K 1.81,K 1.61查表可得，45 鋼的絕對尺寸系數為： 0.84, 0.78對于 45 鋼，彎矩和轉矩作用下軸的平均應力折算為應力幅的等效系數分別為 ： 0.15, 0.075查表可得，該軸段的加工表面質量系數： 0.92,12 1 , 1 2 0.92由于該軸所受彎曲應力為對稱循環變應力，故13西安航空職業技術學院畢業設計論文平均應力 0mM彎曲應力幅 a WC =27.3977MpaC由于該軸所受扭轉切應力為脈動

25、循環變應力，故T扭轉切應力 W =9.00MPaT轉矩應力幅和平均應力a m2=4.5MPa根據上式可得，僅考慮彎曲應力和僅考慮扭轉切應力時的工作安全系數分別為：S 1=4.286， S1=14.856oKa o mK a mS S可得軸的工作安全系數為： S =4.12S 2 S 2o查表，取軸疲勞強度的許用安全系數為S 1.5 1.8結論： S S ，滿足強度要求。D 截面的強度精確校核方法與 C 截面相同。計算后得到 D 截面的工作安全系數：S =4.179結論： S S ，滿足強度要求。齒輪零件的受力分析該齒輪的功用主要是起到傳遞扭矩即可，受力不大，根據壓面機的整體的機構布局設計形狀，

26、按齒面接觸疲勞強度設計主要尺寸即可。齒輪的尺寸設計由簡化設計公式1a 476(u 1)KT3 u 2 aH14西安航空職業技術學院畢業設計論文(1) 小齒輪轉矩T1 9550 1 =173.81NmPn1(2) 齒數比u=i=25/7=3.5714(3) 齒寬系數，取 =0.4a載荷系數，取 K=1.6許用應力，取S=1.1，取ZHminNZZ ZLVR W X=1.0 H1H2Z ZZ Z Hlim N LVR W X =1045MPaSHmin所以代入公式計算得：a114.89mm,取 a=120mm按經驗公式取模數m (0.007 0.02)a =0.842.4mm,取標準模數m =2m

27、mnn計算主要幾何參數初選 10z 2acos=20z uz=151m (u 1)21nzi傳動比誤差i i - 2 =-0.00549， =0.154%zi1精確計算螺旋角 arccos mn (z1 z2 ) =7.401999688=7247.22amd n z1 =44mm,dmn z 2 =34mm1cos2cosd da112h* man=41mm,da2 d 2h* m2an=29mm計算齒寬b a =0mm,ba1 b (5 10) =5mm,b2 b =5mm計算當量齒數zzz1v1cos3 =21.557,z2v2cos3 =95.469計算重合度tant arctan(

28、cosn )=20.1545915西安航空職業技術學院畢業設計論文z cos arccos( 1t ) =29.34184at1z 2h*az cos arccos( 2t ) =23.21925at2z 2h*a 1 z21(tanat1tant) z2(tanat2tant)=1.7246 bsin =0.9842mn =2.7088 d n(11) 計算周速度v 1 1=0.392m/s60 1000校核齒面接觸疲勞強度齒面接觸疲勞許用應力應力循環次數N 60an t 2.50108 v,NL11L2 60an2t 6.997107查表得： Zn1=1, Zn2=1, 選取齒輪精度為：8

29、-7-7 GB 10095-1988選擇潤滑油運動黏度v50=83cst查表得： ZLRV=0.91， ZX=1， ZW=1，失效率低于 1%， S=1H minZ ZZ Z許用應力 H1 Hlim1 N1 LVR W X =1119.755MPaSHminZ ZZ Z Hlim2 N2 LVR W X H2SHmin=1213.94MPa齒面接觸疲勞應力2000T切向力Ft1 =6629.29Nd1 查表得： K =1.00， K =1.01， K =1.52， Z =189.8， Z =2.47， Z Z =0.75，AVEH按非對稱布置，查表并減小 5%， K=1.17816西安航空職業

30、技術學院畢業設計論文齒面接觸應力 =Z Z Z ZK K K K F (u+1)AV t=868.03MPaHE H bd u1強度校核H ,H1H H2 ，滿足齒面接觸疲勞強度要求校核齒根彎曲疲勞強度齒根彎曲疲勞許用應力， 取 YST1 YST2=2 ， Y YN1N2=1 ， YrelT1=1 ，YrelT2=0.95， Ra=6.3 m ，YRrelT1=YRrelT2=0.9，YX1 Y =1，選擇失效概率低于X21/1000， S=SFmin1Fmin2=1.25oY YYY Y許用應力F1= Flim N relT RrelT X ST =432MPa F2SFmin齒根彎曲疲勞應

31、力取Y YFa1 Sa1=4.35， Y Y=3.95， Y Y =0.68Fa2 Sa2 K K K K F AV t YY Y Y =330.07MPaF1bmnFa1Sa1 F1YFa2YSa2 =299.72MPaF2YFa1YSa1強度校核F1F1 ， F2F2滿足齒根彎曲疲勞強度要求。鍵的受力分析01 和 02 軸大齒輪上的鍵已知條件：01 和 02 軸的直徑 d=38mm; 鍵的長度l =5mm; 鍵的高度 h =4mm.;材料:45 鋼; =150 MPa。p根據普通平鍵的擠壓強度條件：17西安航空職業技術學院畢業設計論文 2000T / d 4000T =58.657MPa

32、phl / 2hldp03、04 和 05、06 軸小齒輪上的鍵已知條件：軸的直徑 d=30mm; 鍵的長度l =5mm; 鍵的高度 h =4mm.;材料:45 鋼; =150 MPa。p根據普通平鍵的擠壓強度條件： 2000T / d 4000T =87.35MPa phl / 2hldp壓面機各個零部件的工藝編寫零件的工藝分析軸類零件是機器中經常遇到的典型零件之一，它在機械中主要運用支撐齒輪，帶輪，凸輪，以及連桿傳動，按結構不同可分為光軸，空心軸，曲軸，偏心軸各種絲杠等。用于壓面機的光軸表面精度和表面質量一般要求較高。尺寸精度裝配傳動軸的尺寸精度一般要求較低IT6-IT9幾何形狀精度軸累零

33、件的幾何形狀精度主要是指軸頸，外錐面，莫式孔等的圓度，圓柱度等， 一般應將公差限制在尺寸公差范圍內。對精度要求較高的內外表面，應在圖紙上標注其允許偏差。相互位置精度軸類零件的位置精度要求軸在機械中的位置和共用決定的。通常應保證裝配傳動件的軸頸對支撐軸頸的同軸要求，否則會影響傳動件齒輪等的傳動精度，并產生噪音。普通精度的軸，其配合軸段對支撐軸頸向跳動一般為 0.1-0.03mm， 高精度軸如主軸通常為 0.001-0.005mm.表面粗糙度一般與傳動件相配合的軸徑表面粗糙度為Ra2.5-0.63um,與軸承相配合的支承軸徑的表面粗糙度為 Ra0.63-0.16um.齒輪也是壓面機上一個重要的零件

34、，因為其零件尺寸較小，結構形狀復雜，用車， 銑床要加工直徑為 16 的孔，孔的精度也要達到孔的粗糙度要達到 Ra1.6 轉配精18西安航空職業技術學院畢業設計論文度達不到則會影響其性能與工作壽命，因此它們的加工是非常關鍵和重要的。還有其他的組件螺桿，偏心輪，支架這些都是對壓面機的輔助工件精度要求的不是很高但也要認真做，缺一個是不可以的。制定工藝路線工序一：選擇毛坯；工序二：粗車齒輪、壓面軸、螺桿、偏心輪端面與外輪廓； 工序三：精車齒輪、壓面軸、螺桿、偏心輪端面與外輪廓； 工序四：粗、精車壓面軸溝槽；工序五：鉆齒輪、偏心輪孔和壓面軸的螺絲孔； 工序六： 攻壓面軸和螺桿螺紋；工序七： 銑齒輪齒和壓

35、面軸方頭和鍵槽； 工序八： 銑支撐板外輪廓；工序九： 鉆支撐板上的九個孔工序十： 去毛刺；工序十一： 組裝；工序十二： 終檢，交件。加工方案為：工序名稱設備01粗車壓面軸兩端面并從兩面鉆中心孔名稱普通車床型號CD6140A02粗車壓面軸外圓普通車床CD6140A03精車壓面軸兩端面普通車床CD6140A04精車壓面軸外圓普通車床CD6140A05加工寬壓面軸溝槽普通車床CD6140A06加工窄壓面軸槽普通車床CD6140A07銑壓面軸方頭普通銑床X613208銑壓面軸鍵槽普通銑床X613209攻壓面軸端頭螺紋孔絲錐10粗車螺桿兩端普通車床CD6140A11粗車螺桿外圓普通車床CD6140A12

36、精車螺桿兩端面普通車床CD6140A13精車螺桿外圓普通車床CD6140A14套螺桿兩端螺紋絲板牙15粗車齒輪兩端普通車床CD6140A16粗車齒輪外圓普通車床CD6140A工序19西安航空職業技術學院畢業設計論文17精車齒輪兩端普通車床CD6140A18精車齒輪外輪廓普通車床CD6140A19鉆齒輪中心孔普通車床CD6140A20銑齒輪的齒臥式銑床21插齒輪鍵槽普通插床22粗車偏心輪兩端普通車床CD6140A23粗車偏心輪外輪廓普通車床CD6140A24精車偏心輪兩端普通車床CD6140A25精車偏心輪外輪廓普通車床CD6140A26鏜偏心輪中心孔普通車床CD6140A27銑支撐板外輪廓28

37、鉆支撐板上面孔普通鉆床29去毛刺鉗工臺平銼30終檢卡尺各個工序的具體安排端面的加工根據經驗值可得一下加工余量：粗車：2.8mm，精車：0.5mm 單邊加工余量 Z=1.65mm中心孔表面中心孔表面粗糙度為 1.6，要達到此精度要求，查接卸制造技術基礎表面加工方法的選擇知精度等級需達到 7 級才行，因此要鉆孔，擴孔，鏜孔才能達到要求，根據經驗值可得到加工余量:鉆孔：1.6mm，孔 1.0mm，鏜孔：0.8mm 加工余量 Z=1.6+1.0+0.8=3.4mm外圓表面根據經驗可得粗車 1.5mm，精車：0.5mm 加工余量 Z=2.0mm工時定額計算20西安航空職業技術學院畢業設計論文粗車 38m

38、m 外圓柱面切削深度，單邊余量 Z=1.4mm取 f=0.9mm/r計算切削速度vcvk T m a xv f yvvCp132m/min1000v1000 132確定機床主軸轉速n = c = 1050r/minsdW 40按機床說明書與 1050r/min 相近的機床轉速為 1000r/min。所以實際切削速度為132m/min粗車 30mm 外圓柱面，切削深度，單邊余量 Z=1.4mm取 f=0.9mm/r計算切削速度vcvCT m a xv f yv pk 132m/minv確定機床主軸轉速n =s1000vdW1000 132c = 600r/min 70按機床說明書與 600r/m

39、in 相近的機床轉速為 600r/min。所以實際切削速度為dv =wn 40 1000w =1000 125m / min10003.3.4 鉆 516 孔參照機械加工工藝手冊表 2.4-38，確定：f 0.1mm / rv 16mm / min1000vn =csdw= 1000 16 721r / min 7根據機床說明書，取n 750r / minw所以實際切削速度為：dv =wn 7 750w =1000 16.48m / min100021西安航空職業技術學院畢業設計論文切削工時計算：l 12mm ， l1 4mm ， l2 2mml l t = 1 mnw l(12 4 2) 6

40、02 = 1.2sf750 0.1100鉆 6 孔，M6 螺紋孔t 0.15tam 0.151.2s 0.18s參照根據機械加工工藝手冊表 2.4-38，確定：f 0.1mm / rv 16mm / min 6 孔：1000vn = c= 1000 16 849r / minsdw 6根據機床說明書，取n 800r / minw所以實際切削速度為：dv = wn 6 800w = 15.07m / min10001000切削工時計算：l 10mm ， l1 4mm ， l2 2mml l l(10 4 2) 60t = 12 = 0.97smnfw750 0.1100M6 螺紋孔：t 0.15

41、tam1000v 0.15 0.97s 0.15s1000 16n = c= 849r / minsdw 6根據機床說明書，取n 800r / minw所以實際切削速度為：dv = wn 6 800w = 15.07m / min10001000切削工時計算：l 27mm ， l1 4mm ， l2 2mm22西安航空職業技術學院畢業設計論文l l l(27 4 2) 60t = 12 = 1.56smnfw750 0.1100ta3.3.5 銑鍵槽和銑四方 0.15tm 0.151.56s 0.23s參照根據機械加工工藝手冊表 2.4-38，確定：f 0.1mm / rv 19mm / mi

42、n 1000vn = c= 1000 19 504r / minsdw 12根據機床說明書，取n 500r / minw所以實際切削速度為： dv = wn12 500w = 18.84m / min10001000當n 500r / min 時，工作臺的每分鐘進給量 f 應為：wmf f znmzw 0.1 7 500 350mm / minL=7mml7t = = 5 6smf350mt 0.15tam 0.9s確定毛坯該零件形狀結構簡單，可以直接采用棒料加工既方便又簡單，可以節省時間和勞動力，也可以提高零件的切削加工性能。棒料毛坯見圖如下（圖 3-1）：23西安航空職業技術學院畢業設計論

43、文圖 3-1毛坯的設計兩個支架由 45 鋼的毛坯為：厚度為 3mm，長為 232mm 寬為 175mm 支撐板;螺桿由三根長分別為：長度 180mm,直徑為 8mm 就可以了； 大齒輪和小齒輪用：鑄件為 40mm 厚度為 8mm 的棒料可以；六根軸的斷料長為：長度為 220mm 兩根，直徑為 40mm 和四根長度為 220mm 直徑為 35 的棒料夠用。確定加工路線該零件結構形狀簡單，尺寸精度要求不高，可以直接鍛造一個毛坯，通過普通車床進行加工，然后在精加工即可。該零件有一處立方頭，用臥銑床加工。確定裝夾方案在普通車床加工時，采用邊夾邊加工的方法，先加工右端，以此端面為基準面進行后面的定位加工

44、，然后調頭加工左端面的端面，再加工160.1mm。然后在加工380.1mm，再加工右端160.1mm，在在銑床上用分度頭裝夾，銑削9X9 的立方，最后銑削 5X10mm 的鍵槽。確定加工順序按先面后孔，先粗后精的原則，確定其加工順序。該零件為回轉體零件，尺寸精度要求不高，確定加工順序為在普通車床上粗車，再在普通車床上精車，再24西安航空職業技術學院畢業設計論文在立銑床上加工立方頭。刀具選擇在加工外輪廓是，外輪廓表面是臺階，因而車刀主偏角為 9093，為防止副后刀面與工件表面發生干涉，應選擇較大的副偏角。加工鍵槽用二刃立銑刀，加工立方時選用三面刃。如下表 3-1：產品名稱或代號序刀具壓面機刀具規

45、格名稱零件名稱軸類號號1T0193右偏外圓車刀12T02合金外圓車刀13T0321mm 高速鋼立銑刀14T046 高速鋼鉆頭15T05三面刃1數量加工表面1、2、零件圖號3、4、5、6刀尖半徑備注/mm粗加工零件外0.2輪廓精加工零件外輪廓5X10mm 槽3- 6 孔立方頭編王卓審批2013 年 11 月共1頁第1制核準表 3-130 日頁切削用量選擇背吃刀量在粗、精加工中應有所不同。粗加工時，在工藝系統剛性和機床功率允許的情況下，盡可能取較大的背吃刀量，以減少進給次數；精加工時，為保證零件的加工精度和表面粗糙度要求，背吃刀量一般取 0.10.4mm 較為合適。進給量和切削速度應根據被加工表面

46、質量、刀具材料和工件材料，參考切削用量手冊或有關資料并結合機床使用說明書選取。加工余量該零件毛坯采用鍛造件，為給后面粗、精加工保證尺寸精度，在制造毛坯時，各邊多留 2mm。在粗加工時根據尺寸要求為半精加工和精加工留一定余量，25西安航空職業技術學院畢業設計論文例如粗加工留 0.4mm，精加工至尺寸要求。見表 1-2切削用量因選用合金刀，為了保證精加工時刀具的強度和剛度，確保零件的要求， 故選擇車床粗車主轉速 700r/min,車床精車主轉速 850r/min.見表 3-2刀具車削余量apfn粗車0.410.8700精車00.20.2850粗銑0.30.20.15500速鋼立銑刀精銑00.10.

47、03800高速鋼鉆頭精鉆00.050.08700三面刃精銑00.10.1300外圓車刀高3-2軸零件的設計主動軋寬面軸的設計主動軋寬面軸（如圖 3-3）的尺寸為： 壓寬面軸的軸，總長度 L225mm；左軸頭長度L1=25mm;軸頭直徑為D1= 16mm；中間有一個長度為 10mm 深度為 2mm的鍵槽；中間是直徑為 D= 30mm，長度 L2=170mm，在窄面軸上等間距分布齒槽，其中齒距 P=4.3mm，導程 L=8.6mm,齒槽深度 h=3mm 的齒距分布著，為了保證每對滾刀在對滾時不產生摩擦阻力，每對齒輪采用間隙配合，從而使滾刀切出的面條不受影響;右軸頭帶有節直徑D2= 16 長度為L2

48、=20mm 的軸連接著一個 9*9 長度為L3=10mm 的一個方頭。26西安航空職業技術學院畢業設計論文圖 3-3主動寬面軸從動軋寬面軸的設計從動軋寬面軸（如圖 3-4）的尺寸為： 從動壓寬面軸的軸，總長度 L195mm；左軸頭長度L1=25mm;軸頭直徑為D1= 16mm；中間有一個長度為 10mm 深度為 2mm的鍵槽；中間是直徑為 D= 30mm，長度 L2=170mm，在窄面軸上等間距分布齒槽，其中齒距 P=4.3mm，導程 L=8.6mm,齒槽深度 h=3mm 的齒距分布著，為了保證每對滾刀在對滾時不產生摩擦阻力，每對齒輪采用間隙配合，從而使滾刀切出的面條不受影響;右軸是直徑 D1

49、= 16 長度為 L2=10mm 的軸頭。圖 3-4 從動寬面軸主動軋窄面軸的設計主動軋窄面軸（如圖 3-5）的尺寸為： 壓窄面軸的軸，總長度 L225mm；左軸頭長度L1=25mm;軸頭直徑為D1= 16mm；中間有一個長度為 10mm 深度為 2mm的鍵槽；中間是直徑為 D= 30mm，長度 L2=170mm，在窄面軸上等間距分布齒槽，其中齒距P=2.1mm，導程 L=4mm,齒槽深度 h=3mm 的齒距分布著，為了保證每對滾刀在對滾時27西安航空職業技術學院畢業設計論文不產生摩擦阻力，每對齒輪采用間隙配合，從而使滾刀切出的面條不受影響;右軸頭帶有節直徑D2= 16 長度為L2=20mm

50、的軸連接著一個 9*9 長度為L3=10mm 的一個方頭。圖 3-5 主動窄面軸從動軋窄面軸的設計從動軋窄面軸（如圖 3-6）的尺寸為： 從動壓窄面軸的軸，總長度 L195mm；左軸頭長度L1=25mm;軸頭直徑為D1= 16mm；中間有一個長度為 10mm 深度為 2mm的鍵槽；中間是直徑為 D= 30mm，長度L2=170mm，在窄面軸上等間距分布齒槽，其中齒槽的齒距 P=2.1mm，導程L=4mm,齒槽深度 h=3mm 的齒距分布著，為了保證每對滾刀在對滾時不產生摩擦阻力，每對齒輪采用間隙配合，從而使滾刀切出的面條不受影響;右軸是直徑 D1= 16 長度為 L2=10mm 的軸頭。圖 3

51、-6從動窄面軸28西安航空職業技術學院畢業設計論文齒輪零件圖工藝分析確定毛坯該零件形狀簡單，可以采用棒料加工，每次加工大齒輪兩個小齒輪四個。具體毛坯料如下圖：確定加工路線該零件結構形狀簡單，尺寸精度要求不高，可以直接鍛造一個毛坯，通過普通車床進行加工，然后在精加工，再用普通臥式銑床加工即可。該零件的倒角需用普通車床進行加工。確定裝夾方案在普通車床加工時，采用邊夾邊加工的方法，先加工右端，以此端面為基準面進行后面的定位加工，然后調頭加工外圓，鉆孔15.5，再加工孔160.1mm。再在銑床上用分度頭裝夾，銑削大、小齒輪，最后銑削 5X10mm 的鍵槽。29西安航空職業技術學院畢業設計論文確定加工順

52、序按先面后孔，先粗后精的原則，確定其加工順序。該零件為回轉體零件，尺寸精度要求不高，確定加工順序為在普通車床上粗車，再在普通車床上精車，再在立銑床上加工齒輪，最后加工鍵槽。刀具選擇在加工外輪廓時，用 90外圓偏刀即可，加工鍵槽用二刃立銑刀，加工鍵槽時用插刀即可。如下表 3-3：產品名稱或壓面機代號序刀具刀具規格名稱號號零件名稱 數量齒輪加工表面零件圖號刀尖半徑/mm7、8備注1T012T023T0390右偏外圓車刀16 高速鋼鉆頭二面刃1粗加工零件外0.2輪廓116 孔1齒輪編王卓審批2013 年 11 月共1頁第1制核準30 日頁3-3切削用量選擇背吃刀量在粗、精加工中應有所不同。粗加工時，

53、在工藝系統剛性和機床功率允許的情況下，盡可能取較大的背吃刀量，以減少進給次數；精加工時，為保證零件的加工精度和表面粗糙度要求，背吃刀量一般取 0.10.4mm 較為合適。進給量和切削速度應根據被加工表面質量、刀具材料和工件材料，參考切削用量手冊或有關資料并結合機床使用說明書選取。加工余量該零件毛坯采用鍛造件，為給后面粗、精加工保證尺寸精度，在制造毛坯時，要留 2mm 余量，在精加工后不留余量。30西安航空職業技術學院畢業設計論文切削用量因選用合金刀，為了保證精加工時刀具的強度和剛度，確保零件的要求， 故選擇車床粗車主轉速 700r/min,車床精車主轉速 850r/min.見表 3-2刀具車削

54、余量apfn粗車010.8700外圓車刀精車00.20.2850高速鋼鉆頭精鉆00.050.08700二面刃立銑刀精銑00.10.12203-46. 齒輪的設計壓面皮軸傳動大齒輪的設計變位齒輪傳動分三種類型：高變位傳動又稱零傳動、角變位正傳動、角變位負傳動。其中：角變位正傳動的優點為：機構更加緊湊，提高了抗彎強度和接觸強度，提高了耐磨性能，可滿足 aa 的中心距要求。由于壓面機的軋面皮軸要壓制不同厚度的面皮，即中心距可變，所以選角變位的正傳動齒輪。根據扎面積主動齒輪和從動齒輪要求同速對滾，在齒輪設計時只對其一進行設計計算。由壓面軸的直徑尺寸 D=38mm，確定齒輪嚙合中心距 a=38mm 選擇

55、漸開線齒輪的模數 m=2 時齒輪齒數 z 為 19，由公式計算齒輪其他參數：d=38mmda42mm db=35.708mmdf=16.5mm p=6.28mmh=4.5mmha=2mmhf=2.5mm31西安航空職業技術學院畢業設計論文s=e=3.14mm傳動齒輪如圖 4-1 所示。圖 4-1 大齒輪軋面條軸傳動小齒輪設計齒輪嚙合中心距 a=29mm，取 m=2，齒數 z=13，齒輪其他參數如下：d=26mmd =30mmadb=26.311mmd =23mmfp=6.28mmh=4.5mmha=2mmh =2.5mmfs=e=3.14mm因為面條滾軸為實心，設計壓面軸時在其傳動軸端開鍵槽，

56、所以齒輪與壓面軸以鍵槽形式配合。軋面條傳動機構齒輪如圖 4-2 所示。圖 4-2 小齒輪32西安航空職業技術學院畢業設計論文支撐板的設計確定毛坯該零件形狀簡單，可以采用型材料加工。具體毛坯料如下圖：7. 2 確定加工路線該零件結構形狀簡單，尺寸精度要求不高，可以直接用氧氣焊接機下一個毛坯，通過用普通臥式銑床加工基準面，再用普通車床進行孔加工，然后在精鏜內孔加工即可。7. 3 確定裝夾方案在普通銑床加工時，采用邊夾邊加工的方法，先加工 235*100 長的基準面， 以此端面為基準面進行后面的定位加工，然后劃線，鉆孔16，再加工孔29.5mm。再在車床上用四爪卡盤裝夾，鏜內孔30。33西安航空職業

57、技術學院畢業設計論文確定加工順序按先面后孔，先粗后精的原則，確定其加工順序。該零件為支撐和固定其他零件，尺寸精度要求不高，確定加工順序為在普通銑床上粗車，再在普通銑床上精車，再在普通車床上加工內孔 30。刀具選擇在加工基準時，用高速鋼立銑刀即可，加工孔時用高速鋼鉆頭即可，加工內孔時用白鋼內孔刀即可。如下表 3-5：產品名稱或壓面機零件名結構板零件圖號9代號稱序刀具刀具規格名稱數量號號加工表面刀尖半徑/mm備注1T01高速鋼立銑刀1粗加工零件外0.2輪廓2T023T03編王卓16 高速鋼鉆頭白鋼刀內孔鏜刀審批116 孔1內孔2013 年 11 月共1頁第1制核準30 日頁3-5切削用量選擇背吃刀

58、量在粗、精加工中應有所不同。粗加工時，在工藝系統剛性和機床功率允許的情況下，盡可能取較大的背吃刀量，以減少進給次數；精加工時，為保證零件的加工精度和表面粗糙度要求，背吃刀量一般取 0.10.4mm 較為合適。進給量和切削速度應根據被加工表面質量、刀具材料和工件材料，參考切削用量手冊或有關資料并結合機床使用說明書選取。加工余量該零件毛坯采用鍛造件，為給后面粗、精加工保證尺寸精度，在制造毛坯34西安航空職業技術學院畢業設計論文時，要留 0.5mm 余量，在精加工后不留余量。切削用量因選用高速鋼銑刀，為了保證精加工時刀具的強度和剛度，確保零件的要求，故選擇銑床主轉速 500r/min,車床鏜孔主轉速

59、 350r/min.見表 3-6刀具車削余量apfn粗銑0.30.20.15500高速鋼立銑刀精銑00.10.03800高速鋼鉆頭精鉆00.050.08700白鋼刀內孔鏜刀精鏜00.10.13503-67.9 支撐板的設計支撐板在整個壓面機中起到重要作用，要用其將整個零部件鏈接支撐起來，在這個設計中準備將支撐板采用三角形結構，這樣不但省料，而且也具有穩定性能， 整個支撐板中所必須擁有的部分有：安裝壓面軸的兩個孔；安裝寬壓面軸的兩個孔；安裝窄壓面軸的兩個孔；安裝螺桿的三個孔。由于安裝的每一個棍都要轉動，所以采用軸與孔間隙配合根據壓面軸兩端的直徑確定孔的直徑為 =16mm。安裝螺桿的孔為 =6mm

60、。每個孔在支撐板上必須有規定的位置，這樣才能保證每個軸在安裝后不沖突，并且要保證安裝壓面軸的孔在同一直線上，取具體數值如下：孔心距支撐板上端距離為 35mm；壓面軸從動輪距離支撐板左端距離為 40mm；兩個壓面軸中心孔距為 41mm；壓面軸與寬壓面軸間距為 38mm；寬壓面軸中心孔距為 29mm；寬面條與窄面條孔間距為 35mm；窄壓面軸中心孔距為 29mm；窄壓面軸與支撐板右端距離為 20mm；整個支撐板高度設計為 175mm。具體支撐板圖如圖 6-1 所示35西安航空職業技術學院畢業設計論文圖 6-1 支撐板螺桿、鍵、偏心輪的設計支撐桿零件圖工藝分析確定毛坯該零件形狀簡單，可以采用棒料加工