1、1 緒 論1.1工程背景該項目為某市應天中學教學樓六層鋼筋混凝土框架結構體系，總建筑面積約為5524.6m2；每層層高為3.6m,本工程作為教學樓使用。室內地坪為±0.000m，室外內高差0.45m。框架梁、柱、屋面板板均為現澆。 設計資料1、氣象資料最熱月平均溫度27.5攝氏度，最冷月溫度-3攝氏度。最大凍土深度0.2 m，基本風荷載W。=0.4kN/ m2；基本雪荷載為0.4 kN/ m2。年平均降水量610mm。三級4、設計地震分組場地為1類一組Tg（s）=0.25s （表3.8高層建筑結構） 材料柱采用C30，縱筋采用HRB335，箍筋采用HPB235，梁采用C30，縱筋采用

2、HRB335，箍筋采用HPB235。基礎采用C30，縱筋采用HRB400，箍筋采用HPB235。1.2工程特點該工程為六層，主體高度為21.6米，屬多層建筑。多層建筑采用的結構可分為鋼筋混凝土結構、鋼結構、鋼-鋼筋混凝土組合結構等類型。根據不同結構類型的特點，正確選用材料，就成為經濟合理地建造多層建筑的一個重要方面。經過結構論證以及設計任務書等實際情況，以及本建筑自身的特點，決定采用鋼筋混凝土結構。高層建筑隨著層數和高度的增加水平作用對高層建筑機構安全的控制作用更加顯著，包括地震作用和風荷載，高層建筑的承載能力、抗側剛度、抗震性能、材料用量和造價高低，與其所采用的機構體系又密切的相關。不同的結

3、構體系，適用于不同的層數、高度和功能。框架機構體系， 由于本次設計是教學樓設計，要求有靈活的空間布置，和較高的抗震等級，故采用鋼筋混凝土框架結構體系。1.3本章小結本章主要論述了本次設計的工程概況、相關的設計資料、高層建筑的一些特點以及綜合本次設計所確定的結構體系類型。2 框架結構計算2.1工程概況該項目為六層鋼筋混凝土框架結構體系，總建筑面積約為5524.6 m2；底層層高為3.6 m。總層高21.6m。室內地坪為±0.000m，室外內高差0.45m。本教學樓采用柱距為7.2m的內廊式小柱網，邊跨為7.2m，中間跨為2.1m。框架平面同柱網布置如下圖 圖2.1 框架平面柱網布置框架

4、梁柱現澆，屋面及樓面采用100mm厚現澆鋼筋混凝土。框架結構承重方案的選擇：豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布活載和恒載經次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。根據以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側移剛度。2.1.1 設計資料1、氣象條件:基本風荷載W。=0.4kN/ m2;基本雪荷載為0.4KN/ m2。2、樓、屋面使用荷載：教室1.5kN/ m2；走道、會議室、門廳等處：2.0kN/ m2；為安全考慮，均按2.0kN/ m2計算。3、 工程地質條件：建筑物場地地形平坦，地基土成因類

5、型為冰水洪積層。自上而下敘述如下：新近沉積層（第一層），粉質粘土，厚度0.51.0米，巖性特點，團粒狀大孔結構，欠壓密。粉質粘土層（第二層），地質主要巖性為黃褐色分之粘土，硬塑狀態，具有大孔結構，厚度約3.0米, 粉質粘土層（第三層），地質巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，可塑狀態，厚度3.5米，粉質粘土層（第四層），巖性為褐黃色粉質粘土，具微層理，含鐵錳結核，硬塑狀態，厚度未揭露，不考慮地下水。場地位1類一組Tg（s）=0.25s （表3.8高層建筑結構）4、屋面及樓面做法：屋面做法：防水卷材20mm厚砂漿找平層爐渣混凝土找坡3%苯板60mm厚20mm厚砂漿找平層130mm厚鋼筋混

6、凝土樓板20mm厚混合砂漿樓面做法：130厚混凝土樓板 水泥砂漿抹灰（樓板上下各20mm厚）2.2梁柱截面、梁跨度及柱高度的確定初估截面尺寸：1、柱：b×h=600mm×600mm2、梁：梁編號如下圖：L1: h=(1/121/8)×7200=600900 取h=700mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×700=233350 取b=300mmL2: h=(1/121/8)×2100=175263 取h=250mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×250=84125 取b=150mmL3: h=(1/121/8)

7、15;4800=400600 取h=600mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×600=200300 取b=250mmL4: h=(1/121/8)×4500=375563 取h=500mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×500=16725 0 取b=200mmL5: h=(1/121/8)×3600=300450 取h=400mmb=(1/31/2)H=(1/31/2)×400=133200 取b=200mL6:h=(1/121/8)×5100=425637 取h=600m b=(1/31/2)H=(1/31/2)

8、×600=200300 取b=250mm3、梁的計算跨度框架梁的計算跨度以上柱形心為準，由于建筑軸線與柱軸線重合，故計算跨度如下：圖2.3 梁的計算跨度4、 柱高度底層柱 h=3.6+0.45=4.05m其它層柱 h=3.6m 圖2.4 橫向框架計算簡圖及柱編號2.3荷載計算 屋面均布恒載二氈三油防水層 0.35 kN/ m2冷底子有熱瑪蹄脂 0.05 kN/ m220mm厚1：2水泥砂漿找平 0.02 ×20=0.4 kN/ m240mm厚鋼筋混泥土整澆層 0.04 ×25=1 kN/ 預應力混凝土多孔板 （1.88+1.922）/2=1.9 kN/ m2吊頂粉

9、底 0.5 kN/ m2共計 5.5 kN/ m2屋面恒載標準值為：（55.8+0.24）×.（7.2×.2+2.1+0.24）×.5.5=5160 kN 樓面均布恒載按樓面做法逐項計算水磨石地面 0.65 kN/ m250mm厚、鋼筋混凝土整澆層 0.05×25=1.25 kN/ m2 預應力混凝土多孔板 1.9 kN/ m2吊頂粉底 0.5 kN/ m2共計 4.3 kN/ m2樓面恒載標準值為：（55.8+0.24）×（7.2×2+2.1+0.24）×4.3=4034 kN 屋面均布活載計算重力荷載代表值時，僅考慮屋面

10、雪荷載：雪荷載標準值為：0.2×（55.8+0.24）×（7.2×2+2.1+0.24）=188 kN 樓面均布活荷載樓面均布活荷載標準值為：2.0×（55.8+0.24+024）×（7.2×2+2.1+2.4）=1884 kN2.4梁柱自重L1： b×h=0.4m ×0.8m 長度6.64 m 每根重量 0.8×3.0×25×（0.02×2+0.25）=53.1 kN 根數 28×6=168根L2： b×h=0.25×0.5 長度1.86 m

11、每根重量0.5×1.86×25×.（0.02×3）=5.81 kN 根數 14×6=84根L3： b×h= 0.4 ×0.8 長度4.4 m 每根重量 0.45×4.4×2 5×（0.02×2+0.25）=35.2 kN 根數 14×6=84根L4： b×h=0.4×0.8 長度4.1 m 每根重量 0.7×4.1×25×（0.02×2+0.3）=32.8kN 根數 28×6=168根L5： b×

12、h=0.4m×0.8m 長度3.2 m 每根重量 3.2.×0.825×（0.02×2+0.4）=25.6 kN 根數 16×4=64根L6：b×h=0.4×0.8 長度4.7 m每根重量0.8×4.7×25×（0.02×2+0.4）=37.6 kN根數4×6=24根Z1： 截面 0.6×0.6 m2 長度4.7 m 每根重量 （0.6+0.02×2）²×4.7×25=42.3 kN 根數 14×4=56根Z2： 截

13、面 0.6×0.6 m2 長度3.6m 每根重量 （0.6+0.02×2）²×3.6×25=36.86 kN 根數 14×4×3=168根 Z3：截面0.5×0.5 m2 長度3.6 m 每根重量 （0.5+0.02×2）²×3.6×25=22.5 根數 14×4×2=112根表2-1 梁柱自重梁（柱）編 號截面（m2）長度（m）根數每根重量（kN）L10.4×0.86.6416853.1L20.25×0.51.86845.81L30.

14、4×0.84.42435.2L40.4×0.84.116832.8L50.4×0.83.26425.6L60.4×0.84.72437.6Z10.6×0.64.76442.3Z20.6×0.63.616832.4Z30.5×0.53.611222.5梁截面尺寸（mm）混凝土等級橫梁（b×h）縱梁（b×h）AB跨、CD跨BC跨C307200×45002100×4500600×600柱截面尺寸（mm）層次混凝土等級b×h1C30600×6002-6C30600

15、×6002.5墻體自重外墻墻厚240mm，采用瓷磚貼面；內墻墻厚240mm，采用水泥砂漿抹面，內外墻均采用粉煤灰空心砌塊砌筑。單位面積外墻體重量為：7.0×0.24=1.68 kN/ m2 單位面積外墻貼面重量為：0.5 kN/ m2單位面積內墻體重量為：7.0×0.24=1.68 kN/ m2單位面積內墻貼面重量為（雙面抹面）：0.36×2=0.72 kN/ m2表2.2 墻體自重 墻體每片面積（m2）片數重量（KN）底層縱墻外墻2.85×4.054外墻墻體77.57296.67外墻墻面23.093.15×4.054外墻墻體85.7

16、3外墻墻面25.524.05×4.051外墻墻體27.56外墻墻面8.205.55×4.051外墻墻體37.76外墻墻面11.24內墻2.85×4.054內墻墻體77.57326.59內墻墻面33.243.15×4.054內墻墻體85.73內墻墻面 36.745.55×4.051內墻墻體37.76內墻墻面16.184.05×4.051內墻墻體27.56內墻墻面11.81底層橫墻外墻6.75×4.052外墻墻體91.85233.98外墻墻面27.341.95×4.052外墻墻體26.54外墻墻面7.904.55

17、15;4.052外墻墻體61.92外墻墻面18.43內墻6.75×4.0512內墻墻體551.12787.32內墻墻面236.20外墻2.85×3.620外墻墻體344.74外墻墻面102.6其他層縱墻外墻3.15×3.604外墻墻體76.20703.34外墻墻面22.684.05×3.620外墻墻體391.91外墻墻面16.645.55×3.62外墻墻體67.13外墻墻面28.77內墻2.85×3.64內墻墻體68.95815.18內墻墻面29.553.15×3.64內墻墻體 76.20內墻墻面32.664.05×

18、;3.616內墻墻體391.91內墻墻面 167.965.55×3.61內墻墻體33.57內墻墻面 14.39其他層橫墻外墻6.75×3.62外墻墻體81.65207.97外墻墻面24.31.95×3.62外墻墻體23.59外墻墻面7.024.55×3.62外墻墻體55.04外墻墻面16.38內墻6.75×3.628內墻墻體1143.071632.96內墻墻面 489.892.6荷載總匯頂層重力荷載代表值包括屋面恒載+50%屋面雪載+縱橫梁自重+半層柱自重+半層墻體自重。頂層恒載：4182.56kN頂層活載：190.98kN頂層梁自重：+=16

19、50.88+82.65+105.68+36.56+33.08+112.68+39.58=2061.11kN頂層柱自重：21.61×52=1123.72kN頂層墻自重：703.34+851.18+207.97+1632.96=1677.7 kNG6=+1/2+1/2+1/2=9759.58 kN其他層重力荷載代表值包括樓面恒載+50%活載+縱橫梁自重+樓面上下各半層的柱及縱橫墻體自重。G5=3093.05+1/2×2387.31+2061.11+1123.72+3359.452=7830.99 kNG4=G3=G2=7830.99kN =3093.05+1/2×23

20、87.31+2061.11+1/2×1123.72+1/2×24.31×62=10756.34kN門窗荷載計算M-1、M-2采用鋼框門，單位面積鋼框門重量為0.4kN/ m2M-3、M-4、M-5采用木門，單位面積木門重量為0.2 kN/ m2C-1、C-2、C-3、C-4、C-5、均采用鋼框玻璃窗，單位面積鋼框玻璃窗重量為0.45 kN/表2.3 門窗重量計算層號門窗號單位面積（m2）數量重量(kN)一至六層M-10.9 ×2.1492.23242.23M-23.6×2.715.78C-11.8×1.5463.75C-21.5

21、15;1.561.24C-31.2×1.5532.99C-41.2×1.5442.541、底層墻體實際重量：=10342.04 kN2、二至六層實際重量：G2=G3=G4=G5=G6=9721.5KN建筑物總重力荷載代表值=48607.5KN 3水平地震作用下框架的側向位移驗算3.1橫向線剛度混凝土 C30 kN/ m2在框架結構中，有現澆樓面或預制板樓面。而現澆板的樓面，板可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側移。為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現澆樓面的邊框架取=1.5（為梁的截面慣性矩）。對中框架取=2.0。若為裝配樓板，現澆層的樓面，則邊框

22、架梁取=1.2，對中框架取=1.5。 橫向線剛度計算見表4.1。 橫向框架柱的側移剛度D值柱線剛度列于表3.1，橫向框架柱側移剛度D值計算見表3.2。3.1.2 橫向框架自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。頂點位移法是求結構基本頻率的一種近似方法。將結構按質量分布情況簡化為無限質點的懸臂直桿，導出以直桿頂點位移表示的基本公式。表3.1 柱線剛度柱號截面（m2）柱高度（m）慣性矩線剛度（m4）（kN·m）0.6×0.64.053.4×10-35.45×1040.6×0.63.63.4×10-38.02×104表3.2 橫向

23、框架柱側移剛度D值計算 項目柱類型層根數底層邊框架邊柱4.25/5.45=0.780.421157384邊框架中柱2.44+4.25/5.45=1.2280.517186724中框架邊柱5.24/5.45=0.9610.2761542328中框架中柱5.24+3.14/5.45=1.5380.61320961281109984二至六層邊框架邊柱4.25+4.25/2×7.2=0.590.203175424邊框架中柱（4.25+2.44）×2/14.4=0.9290.321247584續表3.2 項目柱類型層 根數二至六層中框架邊柱（6.45+6.45）×2/14.

24、4=0.8960.2132314628中框架中柱（6.45+4.25）×2/14.4=1.4860.28734571281567452這樣，只要求出結構的頂點水平位移，就可以按下式求得結構的基本周期： 式中基本周期調整系數，考慮填充墻使框架自振周期減少的影響，取0.6；框架的頂點位移。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移；是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假想框架頂點位移。然后由求出，再用求出框架結構的底部剪力，進而求出框架各層剪力和結構真正的位移。橫向框架頂點位移計算見表3.3。表3.3 橫向框架頂點位移層次（kN）（kN）（kN/m）層間相對位移69721.58

25、891.8214616600.00760.286459721.513725.1314616600.01380.371549721.528438.1614616600.01460.256439721.532331.7214616600.02560.170229721.546145.0814616600.03270.1431110342.045824.0311099840.06780.0678=1.7×0.63.2橫向地震作用計算在I類場地，6度設防區，設計地震分組為第二組情況下，結構的特征周期=0.25s，水平地震影響系數最大值=0.16。由于=0.577=1.4×0.25=

26、0.35（s），應考慮頂點附加地震作用。按底部剪力法求得的基底剪力，若按分配給各層，則水平地震作用呈倒三角形分布。對一般層，這種分布基本符合實際。但對結構上部，水平作用小于按時程分析法和振型分解法求得的結果，特別對于周期比較長的結構相差更大。地震的宏觀震害也表明，結構上部往往震害很嚴重。因此，即頂部附加地震作用系數考慮頂部地震力的加大。考慮了結構周期和場地的影響。且修正后的剪力分布與實際更加吻合。=0.08+0.01=0.08×0.577+0.01=0.0562結構橫向總水平地震作用標準值：=（/ ）××0.85=（0.25/0.850）0.9×0.16

27、×0.85×88844.15=5691.88kN頂點附加水平地震作用：=0.068×5681.88=387.05kN各層橫向地震剪力計算見表3.4，表中：橫向框架各層水平地震作用和地震剪力。表3.4 各層橫向地震作用及樓層地震剪力層次（m）（m）（kN）（kN）（kN）63.621.69721.5209984.40.1231045.343614.2553.618.09721.51749870.104614.624142.7343.614.49721.5139989.60.083553.244674.1433.610.89721.5104992.20.072462.

28、165261.2723.67.29721.569994.80.053312.435517.3414.054.0510342.0441885.260.031181.565730.74注：表中第6層中加入了，其中 =387.05kN。3.3橫向框架抗震變形驗算詳見表3.5。表3.5 橫向框架抗震變形驗算層次層間剪力（kN）層間剛度（kN）層間位移（m）層高（m）層間相對彈性轉角63884.2314616600.002663.61/135354485.8914616600.003073.61/117344974.7414616600.00343.61/105835350.7814616600.003

29、663.61/98325619.3814616600.003843.61/93815780.5411099840.005214.051/691注：層間彈性相對轉角均滿足要求。=1/450。（若考慮填充墻抗力作用為1/550）3.4水平地震作用下橫向框架的內力分析本設計取中框架為例，柱端計算結果詳見表3.1。地震作用下框架梁柱彎矩，梁端剪力及柱軸力分別見表3.2。 圖3.1地震中框架彎矩圖（kN/m）圖3.2 地震力作用下框架梁端剪力及柱軸力(kN)3.5豎向荷載作用下橫向框架的內力分析仍以中框架為例進行計算。 荷載計算第6層梁的均布線荷載 CD跨：屋面均布恒載傳給梁 4.38×4.5

30、×0.836=16.48kN/m橫梁自重（包括抹灰） （0.4+0.02×2）×0.8×25=8.8kN/m恒載： 25.28kN/mDE跨：屋面均布恒載傳給梁 4.38×4.5×0.836=16.48kN/m橫梁自重（包括抹灰） （0.25+0.02×2）×0.45×25=3.26kN/m 恒載： 19.74kN/m第25層梁均布線荷載CD跨： 樓面均布恒載傳給梁 3.24×4.5×0.836=12.19kN/m橫梁自重（包括抹灰） （0.4+0.02×2）×0.

31、8×25=8.8kN/m無橫墻恒載： 20.99kN/mDE跨： 樓面均布恒載傳 3.24×4.5×0.836=12.19kN/m 橫梁自重（包括抹灰） （0.25+0.02×2）×0.45×25=3.26kN/m 恒載： 15.45kN/m第25層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： （0.25+0.02×2）×0.45×25×4.5=14.67kN 外縱墻自重（包括抹灰）： （1.68+0.72）×3.6×（）=33.70 kN內縱墻自重： （1.68+0.72）×

32、3.6×（）=33.70 kN柱自重（包括抹灰）： 0.49×0.49×3.6×25=21.609 kN 總計： 103.68 kN第1層梁均布線荷載跨恒載： 20.99kN/m跨恒載： 15.45kN/m第1層集中荷載：縱梁自重（包括抹灰）： 14.67 kN縱墻自重（包括抹灰）： 15.45kN柱自重（包括抹灰）： 24.31kN總計： 90.87 kN活荷載計算：屋面梁上線活荷載樓面梁上線活荷載邊框架恒載及活荷載 用彎矩分配法計算框架彎矩豎向荷載作用下框架的內力分析，除活荷載較大的工業廠房外，對一般的工業與民用建筑可以不考慮活荷載的不利布置。這樣求

33、得的框架內力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘1.11.2的放大系數予以調整。固端彎矩計算（1）恒荷載作用下內力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。（2）活荷載作用下內力計算將框架視為兩端固定梁，計算固端彎矩。表3.6 固端彎矩計算層數簡圖邊跨框架梁頂層底層2、分配系數計算 考慮框架對稱性，取半框架計算，半框架的梁柱線剛度。各桿端分配系數見表3.7 表3.7各桿端分配系數層號節點C各桿端分配系數節點D各桿端分配系數頂層C9C80.58D9D80.51C9D90.42D9C90.37D9E90.12標準層C8C90.3

34、7C8C70.37D8D90.34D8D70.34C8D80.26D8C80.25D8E80.07底層C1C20.4C1C00.31D1D20.37D1D00.28C1D10.29D1C10.27D1E10.083、傳遞系數遠端固定，傳遞系數為1/2；4、彎矩分配恒荷載作用下，框架的彎矩分配計算3.4，框架的彎矩圖見圖3.5；活荷載作用下，框架的彎矩分配計算見圖3.6，框架的彎矩圖見圖3.7；豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內力重分布，取彎矩調幅系數為0.8，調幅后，恒荷載及活荷載彎矩見圖3.5，圖3.7中括號內數值。圖3.4 恒載作用下框架彎矩圖0.200.200.15-0.05-0.07

35、-0.07-0.0221.4318.5840.0240.99-17.05-16.31-7.630.370.370.266層0.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.935.83-6.7-6.7-4.30-4.30-3.031.892.572.570.53-2.15-2.160.95-1.521.231.281.241.240.87-0.25-0.34-0.34-0.0619.6319.62-39.2540.87-16.64-16.59-7.650.370.370.265層0.2

36、50.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.925.82-6.7-6.7-4.31-4.31-3.031.892.572.570.54-2.15-2.150.95-1.511.281.281.241.240.87-0.26-0.36-0.36-0.0719.6219.62-39.2540.86-16.61-16.61-7.650.370.370.264層0.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.

37、768.288.28-4.935.83-6.7-6.7-4.31-4.31-3.031.892.572.570.54-2.15-2.150.95-1.521.281.281.241.240.88-1.26-0.35-0.35-0.0719.6219.62-39.2540.86-16.6-16.6-7.650.370.370.263層0.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.28-4.925.83-6.7-6.7-4.31-4.31-3.021.892.572.570.54-2.15-2.

38、280.95-1.511.281.391.291.290.90-0.29-0.39-0.39-0.0819.6719.54-39.2140.84-16.64-16.53-7.660.370.370.262層0.250.340.340.07-44.7744.77-5.3616.5616.5611.65-9.85-13.40-13.40-2.768.288.96-4.935.82-6.7-7.29-4.55-4.55-3.202.042.782.780.57-2.150.64-0.590.641.020.44-1.600.071.280.100.040.100.0218.7821.02-39.79

39、41.25-15.94-17.77-7.530.40.310.291層0.270.37 0.280.08-44.7744.77-5.3617.9113.8812.98-10.6414.58-11.03-3.158.28-5.326.49-6.7-1.18-0.92-0.860.050.080.060.02-2.280.03-0.431.390.90.700.65-0.26-0.36-0.17-0.0123.6313.66-37.2940.67-21.2-10.97-8.493.6梁端剪力及柱軸力的計算梁端剪力： 式中： 梁上均布荷載引起的剪力，； 梁端彎矩引起的剪力，。柱軸力： 式中： 梁端剪

40、力； 節點集中力及柱自重。 4 內力組合4.1框架梁內力組合在恒載和活載作用下，跨間可以近似取跨中的代替：式中 、梁左、右端彎矩，見圖2-13、2-15括號內數值。跨中若小于應取在豎向荷載與地震組合時，跨間最大彎矩采用數解法計算，如圖4.1所示。圖4.1 框架梁內力組合圖 圖4.2調幅前后剪力值變化圖中 、重力荷載作用下梁端的彎矩； 、水平地震作用下梁端的彎矩 、豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。對作用點取矩： -( - + +)處截面彎矩為： =- + 由=0,可求得跨間的位置為=將代入任一截面處的彎矩表達式,可得跨間最大彎矩為： = - + =- + 當右震時公式中、反號。及的具體數據

41、見表4.1 ,表中、均有兩組數據。表4.1 及值計算6M-69.75-32.7158.33-129.48-309.15102.51V74.1434.6549.02137.48173.48M-11.9-6.12101.23-22.85113.65-149.55V21.911.9296.4142.97158.77跨中75.2729.84132.1363.6748.107.393.4213.665M-67.34-31.4232.12-124.77202.11-401.40V73.4434.2759.39136.11185.90M-69.76-32.69195.42-129.48-357.37150.

42、72V74.1434.6559.39137.48186.97M-11.9-6.12126.78-22.85146.86-182.77V21.911.92120.7442.97190.39跨中75.2634.58138.72429.5828.687.392.8512.864M67.35-31.4248.5836.86385.13-261.17V73.4734.2793.94136.14230.85M-69.75-32.69221.8-129.47-391.65185.03V74.1334.6563.94137.47192.87M11.89-6.12141.85.7194.94-173.74V21

43、.911.92135.0542.97209.00跨中75.2624.58124.72469.7520.067.392.8212.823M-67.3-31.37284.4-124.68270.14-469.30V73.4434.2773.2136.11203.85M-69.7-32.67242.66-129.38-418.7212.22V74.1434.6573.2137.48204.92M-11.9-6.13155.14-22.86183.72-219.64V21.911.92147.7542.97225.51跨中75.3122.84122.35526.0211.447.392.6212.54

44、2M-68.26-31.83302.4-126.47292.11-494.132V73.4734.2977.84136.17209.93M-70.44-33258.03-130.73-439.77231.11V74.134.6377.84137.40210.89M-11.66-6.02164.97-22.42196.86-232.07V21.911.92157.1142.97237.68跨中74.4622.58120.96558.177.527.392.6212.541M-63.99-29.83312.72-118.55311.85-501.22V73.2134.0979.73135.5821

45、1.96M-68.22-32.54261.35-127.42-441.14238.37V74.4334.8779.73138.13213.89M-13.43-6.79167.09-25.62197.03-237.41V21.911.92159.1342.97240.30跨中77.7123.38125.99583.549.547.392.6212.54注：表中恒載和活載的組合,梁端彎矩取調幅后的數值,剪力取調幅前的較大值。圖中M左、M右為調幅前彎矩值，M左、M右為調幅后彎矩值。剪力值應取V左和V左。4.1.1 柱內力組合框架柱取每層柱頂和柱底兩個控制截面組合結果見表4.4、表4.5。表中系數是考

46、慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數，稱為活載按樓層的折減系數，取值見表4.3。表4.2 活荷載按樓層的折減系數墻,柱,基礎計算截面以上的層數123456892020計算截面以上各樓層活荷載的折減系數1.00(0.90)0.850.700.650.600.553柱頂M41.9319.54147.677.67-129.84253.92N1103.62212.65323.061622.051031.961871.91柱底M-40.27-18.78147.6-74.62132.29-251.47N1140.48212.65323.061666.291076.191916.142柱頂M45.0521.02154.883.