1、第一章工程概況第一節(jié)編制依據(jù)、原則、范圍1.1 編制依據(jù)北京鐵路局關于衡水市前進街上跨鐵路京九、石德線立交方案的復函（京鐵師函2010498號）。中鐵第五勘察設計院集團有限公司關于衡水市前進街上跨既有京九、石德鐵路及規(guī)劃鐵路咨詢審核說明2010年5月26日。鐵路運輸安全保護條例（國務院第430號令，2005年4月1日起施行）。鐵道部鐵路營業(yè)線施工和安全管理規(guī)定（鐵辦2008190號。鐵路技術管理規(guī)程（鐵道部令第29號，2007年4月1日起施行。北京鐵路局路外工程管理辦法（京鐵師（2010）134號）。衡水市前進街上跨京九、石德鐵路立交橋工程施工招標文件及補遺文件。衡水市前進街上跨京九、石德鐵路

2、立交橋工程招標圖紙、工程量清單等有關資料。國家、河北省現(xiàn)行設計規(guī)范、施工規(guī)范、驗收標準及有關文件。我單位對施工現(xiàn)場實地勘察、調查資料。我單位積累的成熟技術、科技成果、施工工藝方法及同類工程的施工經驗。我單位擬投入本工程的機械設備與施工隊伍及可調用到本工程的其它各類資源。1.2 編制原則兼顧施工和運輸，確保既有線行車和施工安全，盡可能減少施工對鐵路運輸影響的原則。遵循施工工藝流程、合理安排工序，精心組織、安全第一、經濟合理的原則。嚴格遵守合同及設計文件要求，執(zhí)行現(xiàn)行國家和地方標準。嚴格執(zhí)行北京鐵路局的“京鐵師2008435號營業(yè)線施工及安全管理實施細則和鐵道部鐵路營業(yè)線施工及安全管理辦法（鐵辦2

3、008190號）”文件要求，嚴格按照施工計劃報批手續(xù)與車務、電務、工務、供電、通信等有關單位簽訂的安全協(xié)議，制定切實可行的安全生產措施，確保施工期間的行車、人身、設備安全。本工程屬營業(yè)線II級施工，嚴格按照營業(yè)線施工等級組織施工，在保證行車、人員和設備等安全的重要前提下，以保證工程質量、工期、安全等目標的實現(xiàn)。1.3 編制范圍本方案的編制范圍主要為衡水市前進街上跨京九、石德鐵路立交橋10#主墩施工與轉體系統(tǒng)的安裝、轉體工藝、連續(xù)梁與斜拉索安裝及轉體跨既有線安全防護。第二節(jié)工程概況2.1 工程簡介本工程項目位于河北省衡水市前進街。線路基本為南北走向。立交橋起點里程為AK0+230.452（橋臺前

4、墻處），終點里程為AK0+820.532（橋臺前墻處），全長596.88米，立交橋在道路里程AK0+520.7處上跨既有鐵路框架橋，框架橋上共有6股鐵路線自南向北分別是：京九鐵路上行線、石德鐵路下行線、石德鐵路上行線、京九鐵路下行線、七道線和牽出線，道路與牽出線的交角為84°與其余鐵路線基本正交。立交橋主橋為2X70m墩頂平面轉體施工斜拉橋，整幅設橋，橋寬27.5m。2.2主要技術指標本工程主要技術指標見主要技術標準表。主要技術標準表序號項目主要技術標準橋梁工程1設計何載公路-I級，主橋考慮1.3倍的增大系數(shù)作為安全儲備2道路等級城市主干道H級3設計基準期100年4路面坡度橋面橫坡度

5、士1.5%;縱坡4.2%、4.1下坡%5橋下凈空鐵路凈空按雙層集裝箱考慮8.2m;轉體施工過程中，梁底至電線的安全距離保證1.0m以上。6橋梁標準斷面雙向6車道，主橋整幅設橋，橋寬27.5m;引橋分幅設置，單幅橋寬12.75m。7設計行車速度50km/h8抗震設防烈度7度2.3 橋位處鐵路現(xiàn)狀在公路和鐵路交點處，鐵路走向為東西方向，公路走向為南北方向。橋址范圍內既有6股鐵路線，鐵路線均位于既有鐵路框架橋上，道路與牽出線的交角為84°，與其他鐵路線基本正交。鐵路兩側設有防護網，防護網間的距離為40.8m，防護網內外各類鐵路用電線較密集。防護網內：鐵路電力線桿在鐵路框架橋西側采用軟橫跨，

6、桿高約15m；東側采用硬橫梁，桿高約11m。防護網外：框架橋南側約16.8m有鐵路電源線一條；框架橋北側約13m、22m和160m處分別為京九鐵路線的自閉線、貫通線和石德鐵路的自閉線。2.4 設計結構類型立交主橋為2X70m預應力混凝土箱梁斜拉橋。橋梁為雙向6車道，主橋橋寬27.5m，采用支架現(xiàn)澆，墩頂平面轉體的施工方法。成橋后，主塔處為墩、梁、塔固結體系。梁部結構：主梁分為轉體施工段（A0節(jié)段A5節(jié)段）、邊跨墩旁支架現(xiàn)澆段（A6段）,其中轉體施工段共長130m，由A0節(jié)段A5節(jié)段組成,長度分別為16m、9m、9.4m、15m、15m、8.6m，主梁支架現(xiàn)澆施工完成轉體，轉體完成后進行邊墩墩旁

7、支架現(xiàn)澆段施工，邊墩旁現(xiàn)澆段長4.96m。主梁橫斷面采用單箱雙室斜腹板截面，由邊跨墩頂至跨中方向45.56米為等高段，梁高2.8m，經半徑116.5m圓曲線漸變至4.6m，主塔處8m為等高段，梁高4.6m。箱梁頂板寬27.5m，兩側懸臂4.45m，頂面設1.5%雙向橫坡。主梁采用縱、橫預應力體系。主塔斜拉索結構：斜拉索鋼絲及防護技術指標按鍍鋅鋼絲和環(huán)氧涂層鋼絲兩種防護情況。錨具均采用張拉端冷鑄錨錨具，斜拉索采用211、223以及241©7三種規(guī)格平行鋼絲索。斜拉索護套采用雙層，內層為黑色高密度聚乙烯，外層為彩色高密度聚乙烯，兩層聚乙烯之間具有良好的機械性能及耐候性能。主塔分為兩部分，

8、上塔柱高21米，均為實體截面，其中自梁頂以上7.1m為等寬段，順橋向尺寸3m，橫橋向尺寸2m；塔頂錨固區(qū)高12.7m，順橋向尺寸由3m直線變化至4m，橫橋向尺寸由3m直線變化為3.6m。下部結構：主橋橋墩采用A型橋墩，順橋向為等寬6.2m，墩頂為6.2mX6.2m的正方形截面，高1.5m,橫橋向兩墩壁外緣間距12.0m，橋墩壁1.8m，墩壁與墩帽采用半徑226.9cm的圓弧過渡。詳見主塔處橫斷面圖及主橋縱斷面圖。主塔處橫斷面圖主橋縱斷面圖第二章施工組織與進度計劃第一節(jié)施工組織項目組織機構：為安全、優(yōu)質、按期完成本工程的施工任務，按項目法組建衡水市前進街立交橋項目經理部，成立現(xiàn)場管理機構，負責本

9、工程的施工組織管理工作。質量控制系統(tǒng)組織機構：為優(yōu)質完成本工程的施工任務，按照IS09000系列標準和公路工程施工質量管理的特點，制定完善的工程質量管理制度，建立以項目經理為組長，項目技術負責人為副組長，各部門負責人和有關人員參加的質量控制系統(tǒng)組織機構。施工現(xiàn)場設立專職的安全員、質檢員，按照相關規(guī)范標準和要求進行施工和檢查。同時對施工人員按工種進行專門的培訓，考試合格取得合格證后，持證上崗。1.1施工隊伍配備承擔主橋連續(xù)梁基礎施工的隊伍為施工四隊，在工程開工前組織施工人員進行全面的安全、質量教育和培訓，并進行考核，合格后方可參加工程的施工工作。各工種配置見勞動力配備表。主要勞動力配備表序號工種

10、人數(shù)備注1現(xiàn)場管理員4負責現(xiàn)場協(xié)調、調度等管理工作2起重工2負責所有材料、機具的安全吊裝工作3鋼筋工40負責所有鋼筋（含預應力筋）下料、綁扎等4模板工30負責所有模板制作，支架搭設等5混凝土工20負責混凝土灌注及養(yǎng)護等6預應力工6負責梁部張拉及管道壓漿等7合計1021.2機械設備配備根據(jù)工程需要，合理投入機械設備，做到設備數(shù)量充足、狀態(tài)良好，確保施工順利。見主要投入設備詳表主要施工機械設備表序號機械名稱單位數(shù)量備注1裝載機厶1平整施工場地，材料、機具轉場等n225T吊車厶1吊裝材料、機具等350T吊車厶1球鉸安裝4200KW發(fā)電機臺25砼輸送泵車厶16張拉設備套47壓漿設備套1第二節(jié)進度計劃序

11、號項目開始時間結束時間天數(shù)1主墩墩身施工2011.10.242011.12.2402球鉸、滑道骨架安裝及第二次砼澆筑2011.12.192011.12.29103下球鉸安裝、第三次砼澆筑2012.1.22012.1.434上球鉸安裝及上轉盤施工2012.2.152012.3.10235A0段2012.3.102012.4.4256主橋上塔柱2012.5.202012.6.28407A1段2012.4.52012.4.24208A2段2012.4.252012.5.14209A3段2012.5.152012.6.32010A4段2012.6.42012.6.232011A5段2012.6.242

12、012.7.132012調索、A5段護欄施工及稱重2012.7.142012.7.281513合攏段及后澆段2012.7.292012.8.222514橋面鋪裝及伸縮縫安裝2012.8.232012.9.1018第三章總體施工方案第一節(jié)總體施工步驟1、主墩墩身綁筋、支模澆筑至預留槽口2、滑道、下球鉸安裝澆筑混凝土-3、安裝撐腳、上球鉸施工-4、預埋牽引索，立模、澆筑上轉盤混凝土-5、澆筑反力座-6、張拉墩柱預應力鋼筋、壓漿-7、平行鐵路支架法澆筑現(xiàn)澆箱梁-8、主橋上塔柱及斜拉索施工-9、稱重平衡試驗-10、解除上、下轉盤臨時固結-11、轉體、就位、鎖定-12、封固上、下轉盤-13、體系轉換-1

13、4、施工現(xiàn)澆邊跨合攏段-15、施作橋面鋪裝、伸縮縫等。第二節(jié)主墩墩身施工主橋橋墩采用A型橋墩，順橋向為等寬6.2m，墩頂為6.2mX6.2m的正方形截面，高1.5m，橫橋向兩墩壁外緣間距12.0m，橋墩壁1.8m，墩壁與墩帽采用半徑226.9cm的圓弧過渡。主墩混凝土設計強度為C50，方量441m3，采用定型鋼模板一次澆筑成形。2.1 施工工藝2.2鋼筋工程鋼筋在進場前進行抽檢，杜絕不合格品進場。進場的鋼筋全部堆放在鋼筋棚內，在鋼筋加工棚內加工，分類掛牌，標志清楚。鋼筋加工嚴格按照設計圖紙要求進行下料、加工。鋼筋焊接采用雙面焊焊接，焊縫長度不小于5d，同一根鋼筋上應少設接頭，兩焊接接頭的距離大

14、于鋼筋直徑的35倍且不小于500mm，焊接接頭的鋼筋在同一截面內不得超過鋼筋總截面積的50%，應錯開布置。鋼筋施工步驟：第一步：準備工作待承臺混凝土強度達到70%后，開始主墩鋼筋施工。準備工作包括：將主墩與承臺接觸范圍的混凝土面鑿毛、清理；將主墩斷面尺寸根據(jù)測量放樣位置彈出墨線；調整主墩預埋入承臺鋼筋，并進行除銹。第二步：骨架A施工在硬化好的地面上按照1:1的比例放出A骨架大樣，根據(jù)大樣制作A骨架胎模，在胎模上進行A骨架的焊接作業(yè)。安裝骨架A鋼筋。根據(jù)設計間距由全站儀控制對A骨架進行逐片安裝，利用內側模板和支架對安裝好的骨架A進行固定。第三步：安裝主墩拉筋、箍筋搭設臨時腳手架，進行拉筋、箍筋安

15、裝。第四步：安裝墩頂預應力筋墩頂預應力孔道按照設計位置安裝，每隔1m利用U型鋼筋將孔道固定牢固，待模板安裝后，將支承墊板固定在模板上。鋼筋的接頭采用電弧焊。在鋼筋焊接前根據(jù)現(xiàn)場施工條件、規(guī)范和設計要求進行試焊，檢驗合格后再進行正式施焊。鋼筋采用電弧焊時，盡量采用雙面焊。鋼筋接頭采用搭接電弧焊時，兩鋼筋搭接端部預先折向一側，使兩接合鋼筋軸線一致。墩柱鋼筋需要接長時，合理布置長短鋼筋，使接頭交錯排列。鋼筋骨架加架立固定筋，確保鋼筋位置正確。鋼筋骨架在不同高度處綁扎適量的墊塊，以保持鋼筋在模板中的準確位置和保護層厚度。2.3 模板工程2.3.1 模板設計根據(jù)墩柱形式，采用定型鋼模板，專業(yè)廠家加工，確

16、保足夠的強度和剛度,幾何尺寸準確，外表光滑平順，無接縫、錯臺。2.3.2 模板安裝及支架搭設模板組裝前，在基礎頂面放出主墩中線及主墩大樣。模板安裝好后對軸線、高程檢查，符合規(guī)范和設計要求后進行加固，保證模板在灌注混凝土后，不變形、不移位；模板內干凈無雜物，拼合平整嚴密無漏漿縫隙，模板內部涂刷脫模劑。橫梁支架采用搭設碗扣式鋼管腳手架。支架結構的立面、平面均安裝牢固，并能抵擋偶然撞擊震動；支架立柱在兩個互相垂直的方向加以固定。2.4 墩柱混凝土澆筑混凝土采用拌合站集中拌制，輸送車運輸，用混凝土泵車輸送入模。首次澆筑時分層進行，每層厚度不大于0.3m，澆筑時注意預埋二次澆筑連接鋼筋，同時預留下球鉸定

17、位支架槽、滑道定位支架槽及反力座預埋鋼筋。第三節(jié)轉體系統(tǒng)安裝轉體結構的施工是整個轉體過程的基礎及核心，關系到轉體工藝能否順利實施。轉體結構由下轉盤、球鉸、上轉盤、轉體牽引系統(tǒng)組成。上、下轉盤均采用C50混凝土。其中：下轉盤為支撐轉體結構全部重量的基礎，轉體完成后，與上轉盤通過連接預埋鋼筋進行固結；下轉盤上設置轉體系統(tǒng)的下球鉸、撐腳的環(huán)形滑道及轉體拽拉千斤頂反力座等。球鉸分上下兩部分，上、下球鉸平面直徑為3.0m，厚度為4.0cm，是轉動體系的核心，是轉體施工的關鍵結構，因此制作及安裝精度要求高，須精心制作、精心安裝。球鉸制造精度控制如下：(1)球面光潔度不小于3；(2)球面各處的曲率應相等，其

18、曲率半徑之差*1mm;(3) 邊緣各點的高程差*1mm;(4) 水平截面橢圓度*1.5mm;(5) 各鑲嵌四氟板塊頂面應位于同一球面上，其誤差*1mm;(6)球鉸上、下形心軸、球鉸轉動中心軸務必重合。(7)與上下球鉸相焊鋼管中心軸務必與轉動軸重合，其誤差*1mm，鋼管務必鉛垂，其傾斜度*3%。鋼球鉸在專業(yè)工廠制造，先加工胎形，后進行點壓成型，再用數(shù)控車床精加工銑出球面，在下球鉸面上按設計位置銑鉆60mmX18mm鑲嵌四氟滑動片孔以及100mm振搗孔，再用熱處理校正變形。為了避免其在運輸、吊裝過程中變形，在球鉸反面加勁肋上設置桁架并在運輸汽車上設專用固定支架。3.1 轉體構件的施工與安裝轉體結構

19、施工順序：安裝下球鉸、滑道定位支架f澆筑第二次混凝土-安裝下球鉸、滑道-第三次混凝土澆筑-安裝上球鉸、撐腳f試轉f立模、澆筑上轉盤混凝土f養(yǎng)護、鑿毛f澆筑反力座。轉體系統(tǒng)構造圖3.2滑道骨架安裝在撐腳的下方（即下轉盤頂面）設有0.9m寬的滑道，滑道中心線半徑為2.2m，滑道鋼板通過螺栓與滑道骨架進行連接。混凝土表面鑿毛處理后，根據(jù)混凝土表面高程計算滑道骨架下方需支墊高度，吊裝滑道骨架并利用方木臨時支墊，精確調整骨架平面位置與高程，使骨架頂面相對高差小于5mm;立即進行骨架的固定（與預埋鋼筋焊接）；滑道骨架固定后安裝滑道弧形鋼板，綁扎骨架內部鋼筋。在綁扎鋼筋時嚴禁重物碰撞滑道骨架。滑道結構圖3.

20、3下球鉸骨架安裝下轉盤球鉸檢查：下轉盤球鉸運到現(xiàn)場后進行檢查，主要對下轉盤球鉸表面弧度及結構檢查是否滿足設計加工要求。混凝土表面鑿毛處理后，根據(jù)混凝土表面高程計算球鉸骨架下方需支墊高度，吊裝球鉸骨架并利用方木臨時支墊，調整骨架平面位置與高程，骨架頂面相對高差小于5mm，后進行骨架的固定。下球鉸骨架固定后，綁扎骨架內部鋼筋。在綁扎鋼筋時嚴禁重物碰撞球鉸骨架。3.4澆注第二次混凝土球鉸骨架及滑道骨架固定好后，綁扎主墩剩余鋼筋，然后澆注混凝土。3.5環(huán)形滑道的安裝混凝土澆筑完成后，利用調整螺栓對環(huán)形滑道進行精確調整。轉體時撐腳可在滑道內滑動，以保持轉體結構平穩(wěn)。要求整個滑道面在同一水平面上，滑道骨架

21、角鋼頂面相對高差小于5mm；滑道鋼板頂面局部平面度0.5mm。3.6下球鉸的安裝3.6.1 混凝土鑿毛清理首先根據(jù)設計位置采用測量放樣對混凝土進行檢查，對不滿足設計高度的地方進行處理；然后對混凝土面進行鑿毛處理；最后將混凝土面鋼筋上的碎渣、水泥漿清除。3.6.2 綁扎槽口內鋼筋在準備工作完成后，按照設計及規(guī)范的要求進行球鉸下鋼筋的綁扎。此項施工必須注意，當普通鋼筋與下轉盤球鉸錨固螺栓發(fā)生沖突時，應適當移動普通鋼筋。3.6.3 精確定位及調整利用固定調整架及調整螺栓將下轉盤球鉸懸吊，調整下球鉸中心位置及球面，使中心銷軸套管豎直，其誤差：縱、橫橋向均小于1mm。球面周圈在同一水平面上，其頂面任意兩

22、點高差小于1mm。3.6.4 固定精確定位及調整完成后，對下轉盤球鉸的中心、標高、平整度進行復查；中心位置利用全站儀檢查，標高采用精度0.01伽的精密水平儀多點復測，經檢查合格后對其進行固定；豎向利用調整螺栓與支架之間擰緊固定，橫向采用在墩柱預埋筋焊接。3.6.5 澆注混凝土下球鉸下方槽口內混凝土為C50混凝土。混凝土的澆注關鍵在于混凝土的密實度、澆注過程中下轉盤球鉸應不受擾動、混凝土的收縮不至于對轉盤產生影響。為解決上述問題采取如下措施：a、利用下轉盤球鉸上設置混凝土澆注及排氣孔分塊單獨澆注各肋板區(qū)，混凝土的澆注順序由中心向四周進行。b、嚴格控制混凝土澆注，加強混凝土的養(yǎng)護。混凝土凝固后采用

23、中間敲擊邊緣觀察的方法進行檢查，對混凝土收縮產生的間隙用鉆孔壓漿的方法進行處理。3.7上球鉸、聚四氟乙烯滑動片安裝下球鉸砼澆注完成后，將轉動中心軸©275mm的鋼銷軸放入下轉盤預埋套管中。然后進行下球鉸聚四氟乙烯滑動片和上球鉸安裝。聚四氟乙烯滑動片安裝前，先將下球鉸頂面清理干凈，球鉸表面及安裝聚四氟乙烯滑動片的孔內不得有任何雜物，將球面吹干。安裝時根據(jù)聚四氟乙烯滑動片的編號將其安放在相應的鑲嵌孔內。球鉸共布置540塊©6cm的聚四氟乙烯滑動片，總面積為15268cm2，聚四氟乙烯滑動片設計抗壓強度不小于lOOMPa。見上轉盤結構聚四氟乙烯滑動片安裝完成后，保證其頂面位于同一

24、球面上，誤差0.2mm。檢查合格后，在球面上各聚四氟乙烯滑動片間涂抹黃油聚四氟乙烯粉，使黃油聚四氟乙烯粉均勻充滿聚四氟乙烯滑動片之間的空間，并略高于聚四氟乙烯滑動片，保證其頂面有一層黃油聚四氟乙烯粉。整個安裝過程應保持球面清潔，嚴禁將雜物帶至球面上。上球鉸精確定位并臨時鎖定限位，上下球鉸吻合面外周用膠帶纏繞密封，嚴禁泥沙或雜物進入上、下球鉸接觸面內。3.8 上轉盤撐腳以及砂箱安裝上轉盤共設有6組撐腳，每組撐腳由2個©600X20mm的鋼管混凝土組成，下設25mm厚鋼板，鋼管內灌注C50微膨脹混凝土。撐腳中心線的半徑為2.2m。撐腳在工廠整體制造后運進現(xiàn)場，在下轉盤混凝土澆注完成，上球

25、鉸安裝就位時安裝撐腳。安裝撐腳時在撐腳走板下支墊10mm鋼墊板作為轉體結構與滑道的間隙；同時安裝砂箱，轉體系統(tǒng)內設置6個砂箱。砂箱的主要作用是將轉體系統(tǒng)在轉體前進行臨時固結，從而保證梁體施工過程中轉體系統(tǒng)的穩(wěn)定。3.9 上轉盤施工上轉盤是球鉸、撐腳與上轉盤相連接的部分，又是轉體牽引索直接施加的部位；上轉盤內預埋兩根轉體牽引索；牽引索的預埋端采用P型錨具，兩根索的錨固端在同一直徑線上并對稱于圓心，預埋時應注意每根索的預埋高度和牽引方向應一致，每根索埋入轉盤長度大于5m，兩根索的出口點同樣在同一直線上并對稱于圓心。牽引索外露部分圓順的纏繞在轉盤周圍，并做好保護措施，防止施工過程中鋼絞線損傷或嚴重生

26、銹。3.10 球鉸安裝要點及精度3.10.1 安裝要點保持球鉸面不變形，保證球鉸面光潔度及橢圓度；球鉸范圍內混凝土振搗務必密實；防止混凝土漿及其他雜物進入上、下球鉸接觸面內。3.10.2 安裝精度球鉸頂口務必水平，其頂面任意兩點高差不大于1mm；球鉸轉動中心務必位于設計位置，其誤差：縱橫橋向±1mm。3.11 安裝球鉸應準備的工具（1）定位下球鉸：水平尺、高度儀、鉛垂、卷尺、吊機、拉鏈葫蘆、定位螺栓、螺母。（2）保護上球鉸：黃油、厚木塊、防水塑料布、寬膠帶紙、尼攏繩。（3）清理上下球鉸：紗布、砂紙、角磨機、布輪、面團。（4）安裝四氟板及上球鉸：黃油、半圓木片、小扁鏟、吊機、拉鏈葫蘆、

27、寬膠帶紙。第四節(jié)梁體施工4.1 地基處理支架搭設前進行基底處理，將原土平整、壓實，如果原地表土質較差，不能直接做基礎，則挖除后換填拆房土，換填深度由現(xiàn)場實際情況而定。填筑時要分層填筑、分層壓實。上做10cm混凝土墊層，在支架搭設完成后，按設計對支架進行預壓，以消除非彈性變形，預壓重量不少于箱梁恒載的1.2倍。地基處理范圍為梁面投影寬度每側加寬1.5m。4.2 搭設支架4.2.1 支架布置碗扣式滿堂支架布置。箱梁中部（底板等截面部分）：立桿按縱向步距60cm、橫向步距60cm，水平橫桿高120cm設置。箱梁中部（腹板等截面部分）：立桿按縱向步距60cm、橫向步距60cm，水平橫桿高120cm設置

28、。箱梁端部（0#段部分）：立桿縱向步距30cm、橫向步距30cm，水平橫桿高120cm設置。箱梁翼緣板部：立桿縱向步距60cm、橫向步距90cm，水平橫桿高120cm設置。橫、縱橋向剪刀撐：每5m一道，角度與地面成4560度角。4.2.2 支架承載力計算按鐵路部門要求計算如下：（1）荷載計算模板及支架自重標準值：0.5kNm2鋼筋混凝土標準值：25kNm2施工人員及設備荷載標準值：2.5kNm2零號塊腹板按4.6m高度計算荷載標準值：F1=0.5+25X4.6+2.5=118kN/m2荷載設計值：F2=(0.5+25X4.6)X1.2+2.5X1.4=119kNm2(2)支撐體系采用48X3.

29、0碗扣架管，支撐桿有效面積A=423.9mm2(內R=21mm)立桿軸向承載力計算，NwAf其中N-立桿軸心壓力值“=F2XalXblal支架橫向間距，bl支架縱向歩距-軸心受壓立桿穩(wěn)定系數(shù)，由長細比L0/i查表得到：L0=h+2ah-橫桿歩距取1.2m，a立桿上端伸出頂層橫桿至模板支撐點的長度取0.2m。代入上式L0=1.6mi-計算立桿的截面回轉半徑查規(guī)范得1.58cm查表得=0.577A立桿的截面積423.9mm2f立桿抗壓強度設計值205N/mm2Af=0.577X423.9X205=50.141KN(單根立桿允許承載力)按60X60套搭支架時N=119X0.3X0.3=10.71KN

30、50/10.7=4.6>3，滿足要求。（3）立桿壓彎穩(wěn)定性計算風荷載對立桿產生的彎矩：MW=1.4la*l02wk/8-Ptl0/4Pt=5/16*1.4wklal0MW-風荷載作用下單支立桿彎矩；la-立桿縱距，0.3m；l0立桿計算長度；l0=h+2a=1.2+2*0.2=1.6wk風荷載標準值，0.35KN/m2;Pt-風荷載作用下橫桿承載力；故Pt=0.0735KN；MW=0.0176。F2/A+0.9MW/Wwf-軸心受壓桿件穩(wěn)定性系數(shù)，按長細比查規(guī)范附錄，疋160/1.58=101<230,符合要求，查表得=0.577,W立桿截面模量，4.49cm3;故,15.2/0.

31、577*4.23X10-4+0.9*0.0176/4.49X10-6=65.7KN/m<f=205MPa,滿足要求。（4）地基承載力計算P=N/AN支架傳之基礎頂面處的軸心力A硬化層下素土受力面面積，420X420mm按厚度最小處底座下硬化層厚15cm，底座140X140mm按45°破裂角擴散至素土面。取最大的頂托處支座力加支架自身自重后作為支架傳之基礎頂面處的軸心力計算Pmax=(10.7)/(0.40X0.40)=66.9KPav門=120KPa地基承載力標準值120KPa。所以地基承載力滿足要求。4.2.3 支架搭設要點(1)在箱梁水平投影范圍內，基底上鋪設兩層方木，底層

32、按橫橋向滿鋪15X15cm方木，上層按順橋向通長鋪設15X15cm方木，上層方木的間距與其上的支架間距相對應。(2) 支架上方翼緣板下順橋向鋪設一層15X15cm方木，底板及腹板下橫橋向鋪設一層15X15cm方木，其上再順橋向鋪設一層10x10cm方木，15X15cm方木間距與支架間距相對應，10x10cm方木間距為20cm且凈距不超過10cm。(3) 在碗扣支架上下方設置可調節(jié)上下托，下托直接座于15x15cm方木上，上托頂緊方木(龍骨)，使托與方木全面接觸并抵死，如有空隙，用木楔楔緊，木楔與方木用釘子釘死。為保證碗扣支架頂部穩(wěn)定性，碗扣支架立桿上部自由高度不能大于60cm，超出必須增加一步

33、橫桿，嚴格按設計橫縱距離布設。(4)碗扣架搭設時，必須保證縱、橫成線，做到橫平豎直。縱橫向桿件要用扣碗扣緊，不移動，形成牢固的縱、橫、豎三維網架。5）支架搭設寬度要超出梁頂設計寬度兩側各1.5m，作為施工工作平臺。4.3 支立模板梁體分底模、側模、內模，模板均采用木模板。木模板提前加工，面板采用優(yōu)質木膠板減少拼裝時間，加快施工進度。模板采用鋼筋內拉方式加固，內拉材料采用22拉桿，拉桿套pvc管以便取出。外側采用碗扣架配頂絲方式加固，頂絲行距60cm列距60cm，模板平整度較差的地方應適當加密。4.3.1 模板質量控制（1）模板制作模板采用優(yōu)質木膠板按圖紙尺寸下料，豎肋采用10XIOcm方木按1

34、0cm間距對木膠板進行加固。（2）模板安裝 模板接縫處粘接雙面膠帶，保證嚴密不漏漿，同時要平順。 模板外肋采用15X15cm方木以間距60cm進行加固。4.4 梁體鋼筋加工、安裝4.4.1 、鋼筋原材進場控制（1）鋼筋應具有出廠證明書和實驗報告單。鋼筋檢驗合格經監(jiān)理同意后方可使用。（2）鋼筋必須按不同鋼種、等級、牌號、規(guī)格及生產廠家分別驗收，分別存放，設立標識牌。（3）鋼筋場地要平整有序，鋼筋在存放過程中，避免銹蝕和污染。鋼筋堆放時加墊枕木并加遮蓋。4.4.2 、鋼筋加工控制（1）鋼筋表面應潔凈。鋼筋上的鐵銹、油漆等污染物應在使用前清除干凈，帶有顆粒狀或片狀老銹的鋼筋不得使用。（2）鋼筋應平直

35、，無局部彎折，成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋應調直。箍筋彎曲成型采用手工或機械彎曲，彎曲均應在常溫下進行，嚴禁將鋼筋加熱后彎曲。（3）鋼筋切斷采用鋼筋切斷機，操作時要保證鋼筋與切斷口垂直、斷料尺寸準確無誤，并嚴格按照操作規(guī)程操作，確保安全。鋼筋長度偏差不大于±10mm。（4）施焊人員要持證上崗，在焊接前要進行試焊，符合要求后方可正式焊接，焊接操作人員要明確技術要求保證焊接接頭符合規(guī)范要求。4.4.3 、鋼筋安裝控制鋼筋安裝依照設計間距進行布置，鋼筋的搭接采用焊接，鋼筋的接頭，內外、上下互相錯開。為保證鋼筋骨架保護層厚度，墊塊每平方米布設不少于4個。4.5 混凝土澆筑和養(yǎng)護設計混凝土的強度為C

36、50，混凝土采用商品混凝土，采用混凝土輸送泵車泵送入模。要求運送至現(xiàn)場的混凝土和易性必須良好，塌落度控制在1216cm，混凝土澆筑時從外側向內側澆筑。箱梁混凝土采用整體澆筑的方法，澆筑的順序為：第一次澆筑底板和腹板，混凝土澆筑至肋板上倒角高度，第二次澆筑頂板混凝土。并靠混凝土的流動來補齊澆筑底板，底板混凝土不夠的由頂板下料補充，確保底板的厚度和密實度。箱梁腹板與底板及頂板連接處的承托、預應力鋼材錨固端以及其他鋼筋密集部位，要特別注意振搗密實。澆筑混凝土時，要避免振搗器碰撞預應力管道、預埋件等。注意檢查模板、管道、錨固端鋼板及支座預埋件等，以保證其位置及尺寸符合設計要求。混凝土振搗必須密實，因作

37、業(yè)面較大，設專人專區(qū)負責，以防露振、過振，同時采用二次振搗，確保混凝土的內在及外觀質量。二次澆筑前在箱室頂面留有進人孔，進人孔錯開布置，縱向間隔10m,規(guī)格為100x80cm，鋼筋綁扎時，將進人孔洞預先留好，待箱梁內模拆除后，用幫條焊好孔洞的鋼筋，用吊模法澆筑孔洞混凝土。主梁澆注時混凝土入模溫度為5C-26C,主梁澆注完畢后，主梁橋面板平整度不大于±5mm，并嚴禁被油污、浮漿污染。箱梁頂面應進行鑿毛處理，以保證與橋面找平層混凝土的結合質量。各梁段間的施工縫應鑿毛并沖洗干凈，確保新老混凝土的結合強度。養(yǎng)護：混凝土澆筑完后，在收漿后及時用土工布和塑料薄膜覆蓋后灑水養(yǎng)護，保證梁體混凝土處于

38、濕潤狀態(tài)，養(yǎng)護期不少于7天，并派專人負責此項工作。4.6 預應力施工混凝體強度達到設計強度的100%后，進行預應力張拉和壓漿，錨具，鋼絞線經過質量檢驗合格以后方可開始施工。4.6.1 預應力張拉（1）鋼絞線的下料、編束和穿束 鋼絞線的下料、編束鋼絞線下料前先將鋼絞線卷放在自制的放線架中，再將鐵皮剪斷，然后將鋼絞線緩緩拉開（注意不使鋼絞線產生有害變形，對有害變形的部分必須切除），鋼絞線下料用砂輪切割機切斷。編束時，每根必須順直，不能相互交叉。編成的束用20#鉛絲進行捆綁，加以固定。鋼絞線下料長度既要滿足使用要求，又要防止下料過長造成浪費。每根鋼絞線的長度按下式確定：L=L0+2X（L1+L2+L

39、3+L4）;式中：L鋼絞線下料長度；L0孔道凈長；L1工作錨長度；L2千斤頂長度；L3工具錨長度；L4預留量，取100mm。 穿束穿束前將壓漿孔及錨墊板上的混凝土灰漿清理干凈，將波紋管清除至喇叭口。將編成束的鋼束通過錨墊板，穿入波紋管孔道。 安裝錨具、夾片將錨具穿過鋼絞線安放在錨墊板的止口內，套上夾片，錨具緊貼錨墊板，尾端穿過用三角架吊起的臥式千斤頂。（2）張拉、錨固張拉錨固程序0f初應力（10%o）f2倍初應力（20%（T）100%彷持荷5minf錨固。T為設計錨下應力。張拉準備設置張拉操作臺和防護板。制作鐵架，張拉前把鐵架緊靠在梁兩端，千斤頂用導鏈懸掛在鐵架上，并在距離千斤頂1.52.0m

40、處安設防護板，以防錨具夾片彈出傷人。 校準張拉機具在張拉作業(yè)之前對千斤頂，油壓表及油泵進行校驗，并繪制標定曲線，張拉時按標定曲線配套使用。 張拉混凝土強度達到設計要求強度時，即可進行張拉。張拉前安裝工作錨，然后用鐵管將夾片輕輕地打入錨具內，要使夾片均勻，完畢后安裝限位板、千斤頂及工具錨，安裝工具錨夾片時同樣用鐵管將夾片均勻打入工具錨內。在進行以上作業(yè)時，千斤頂懸掛在鐵架上，調整錨圈、錨墊板及千斤頂位置，使孔道、錨具和千斤頂三者之間軸線相吻合。對兩端、兩側千斤頂同步充油實施張拉，先張拉至初應力（張拉至10%T，靜立三分鐘，使鋼絞線受力調整均勻，然后用鋼尺量測此時活塞伸出量，接著張拉至20%t、1

41、00%t時分別量測活塞相應的伸出量，兩端對稱張拉至100%t,穩(wěn)壓5min。 錨固穩(wěn)壓補張后，測得伸長值與設計伸長值校核在±6范圍內時，進行錨固，否則暫停張拉，待查明原因并解決后，方可進行張拉。錨固后，緩慢回油退頂卸載，整機復位進行下一束張拉。4.6.2 孔道壓漿(1)張拉完畢后，宜在48h內進行管道壓漿。(2)施工步驟：準備工作攪拌水泥漿灌漿。(3)露出錨具外部多余的預應力筋需割切，預應力筋割切后的余留長度，不宜小于30mm，并保證鋼絞線端頭混凝土保護層厚度不小于20mm。(4)孔道在壓漿前應用壓力水沖冼，以排除孔內粉渣等雜物，保證孔道通暢。(5)水泥漿配合比，通過試驗確定,其各項

42、性能指標應符合設計及施工技術指南要求，水灰比不得超出0.34，且不得泌水，漿體注滿管道后，壓力應為0.50.6Mpa下持壓2分鐘，壓漿最大壓力不得超過0.6Mpa。初凝時間應大于3h，終凝時間應小于24h，壓漿時漿體溫度不超過35°C。(6)水泥漿的拌制在壓漿機的攪拌桶內進行，先加水再加水泥，水泥漿攪拌結束后應采用連續(xù)式壓漿機盡快連續(xù)壓注，攪拌至壓入管道的時間間隔不得超過40分鐘。同一管道壓漿應連續(xù)進行，一次完成。(7)壓漿應達到管道另一端飽滿和出漿，并應達到排氣孔排出與規(guī)定稠度相同的水泥漿時方可停止，此時要關閉注漿管閘閥，使孔道中的水泥漿在有壓狀態(tài)下凝結。4.6.3 封錨澆筑梁體封

43、端混凝土之前，應先將承壓板表面的黏漿和錨環(huán)外面的上部的灰漿鏟除干凈，同時檢查確認無漏壓的管道后，才允許澆筑封端混凝土。為保證混凝土接縫良好，將原混凝土表面鑿毛，并焊上鋼筋網片，封端混凝土采用C50無收縮混凝土進行封堵，其混凝土強度不低于設計要求。第五節(jié)主塔施工主塔設計：塔柱高21m，均為實體截面，其中自梁頂以上7.1m為等寬段，順橋向尺寸3m，橫橋向尺寸2m；塔頂錨固區(qū)高12.7m，順橋向尺寸由3m直線變化至4m，橫橋向尺寸由3m直線變化至3.6m。箱梁張拉完成后，在箱梁頂面搭設支架進行主塔施工。支架上設施工平臺，外掛完全防護網，主塔模板采用定型鋼模施工，用對拉螺桿與纜風繩進行固定，模板每節(jié)高

44、2m，變截面處預埋錨固鋼板連接型鋼牛腿，搭型鋼平臺形成變截面段澆筑平臺，此段澆筑高度1.2m，變截面段澆注完成后進行錨固區(qū)施工。由于錨固區(qū)塔柱以小坡度收坡，模板在中間部位設調節(jié)塊，以適應不同尺寸。5.1 主塔測量控制主塔施工除了保證幾何尺寸正確以外，更重要的是對主塔局部測量系統(tǒng)的控制并與全橋總體測量系統(tǒng)接軌。測量控制的時間選擇在凌晨5：00日照之前氣溫相對較低的時段內，以減少日照對主塔造成的變形影響，測量時應避開風力較大的時間。5.2 主塔混凝土施工主塔混凝土采用拌合站集中拌制，混凝土泵車泵送入模。根據(jù)需要設置一定冷卻管，滿足主塔混凝土的施工要求。待主塔混凝土澆筑到一定高度后，利用風纜固定主塔

45、和操作平臺。5.3 主塔施工質量要求應滿足滿足有關規(guī)范的規(guī)定，同時應滿足下列條件：軸線偏差：不大于±10mm外輪廓段滿尺寸：不大于±10mm傾斜度：不大于塔高的1/3000塔頂高程：不大于±10mm斜拉索預埋鋼管軸線位置：不大于±10mm施工期間立模標高允許偏差：不大于±5mm第六節(jié)拉索安裝和調整斜拉索采用采用211、223以及241©7三種規(guī)格平行鋼絲束，斜拉索護套采用雙層，內層為黑色高密度聚乙烯，外層為彩色高密度聚乙烯，兩層聚乙烯之間應具有良好的機械性能及耐候性能。錨具采用張拉端冷鑄錨錨具。6.1 斜拉索的塔部安裝安裝拉索前計算出

46、克服索自重所需的拖拽力，以便檢驗吊機的起重量是否滿足要求和選擇滑輪組配置方式。索的塔部安裝采用吊機安裝法。采用塔柱施工時的提升吊機，用特制的扁擔梁捆扎拉索起吊。拉索前端由索塔索導管內伸出的牽引索引入索塔拉索錨孔內，下端用吊機提升。6.2 斜拉索的梁部安裝安裝張拉端前，先要計算出安裝索力，根據(jù)理論分析，當矢跨比小于0.15時，可用拋物線代替懸鏈線來計算曲線長度。索的垂度公式：(fm)2=3(L'-L)L/8fm時的水平力為：H=qL2cosa/(8fm)索的垂度公式：(fm)2=3(L'-L)L/8式中：L-兩錨固點之間的距離；L'-索長；q-索的單位重；a-索與水平面夾

47、角。斜拉索的梁部安裝采用吊點法。在梁上放置轉向滑輪，牽引繩從套筒中伸出，用吊機將索吊起后，隨錨頭逐漸地牽入套筒，緩緩放下吊鉤，向套筒口平移，直至將錨頭穿入套筒內。6.3 斜拉索的張拉主梁主塔混凝土強度達到100%后，進行第一次張拉。按順序成對、對稱張拉斜拉索C1C7和C1'C7'。第一次張拉完畢后，拆除主梁支架。橋面二期恒載施工完成后，進行第二次張拉。按順序對稱橋軸成對、對稱張拉斜拉索C1C7和C1'C7'至設計值，控制調整橋面線形。安裝斜拉索防護和安全設施。拆除主塔全部支架。6.4 斜拉索的調索斜拉橋的施工控制問題實際上是斜拉索的索力調整和控制。6.4.1 斜

48、拉索的索力檢測及校核(1)檢測及校核的目的調索的張拉力僅按油泵壓力表控制是不完善的，因油壓表本身的精度不夠高，同時，油壓表也易發(fā)生故障。此外千斤頂?shù)膬饶ψ枇Γy準確估計，它是隨油封磨損程度和張拉力的大小而變化的量。因此，一旦油表或千斤頂工作狀況發(fā)生變化，就需要采用其他手段檢測校核張拉力。(2)索力檢測的方法采用頻率法進行檢測，頻率法是一種經濟、簡便的索力檢測方法，其測量精度可滿足工程控制的需要。索的拉力和其自振頻率之間存在一定的關系，對于兩端絞支的柔性索，索拉力：T=4WL(fn)2/(n2g)式中：T-索的拉力；W-單位長度索的質量；L-索的計算長度；fn-第n自振頻率；n-振動階數(shù)；g-

49、重力加速度。實際上，即使是柔性斜拉索，也并非完全無抗彎剛度。因此，考慮索的抗彎剛度，對兩端鉸接的剛性索的索拉力為：T=4WL(fn)2/(n2g)-(n2EIn2)/L2,El-索的抗彎剛度。根據(jù)上式，測出斜拉索的振動頻率就可得到其索力值。用精密的拾振器將微弱的時刻發(fā)生著的拉索環(huán)境隨機振動信號接受下來，通過頻譜分析，根據(jù)功率圖譜上的峰值，判定拉索的各階頻率，即可計算索力。計算時要注意，拉索的端點并未作鉸接處理，在靠近端點處常安裝有減振器，而拉索自身又或多或少具有一定的抗彎剛度，因此，拉索的計算長度L將稍短于拉索的實際長度L0，計算長度需適當修正，視拉索和錨具的構造及減振器安裝的位置而定，如果直

50、接將索長L0代入計算公式，所得索力往往偏大。公式T=4WL(fn)2/(n2g)-(n2EI冗2)/L2為拉索抗彎剛度對索力的修正。頻率為低階時，這一修正值很小，百米以上的長索，此值就更小，但若在計算時采用高階頻率，修正值將急劇增大。因此用頻率法測定索力時，首先要精確測定頻率，特別是低階頻率，其次要準確設定拉索的計算長度。6.4.2 調索設備及檢測儀器(1)調索主要設備千斤頂：根據(jù)索力調整的實際需要，主要是張拉力大小選用。張拉桿、撐架及錨固螺母：張拉桿、千斤頂撐架及張拉桿錨固螺母等需要根據(jù)施工的受力和使用功能要求，與有關廠家配合進行實用性強的設計和制作。電動油泵及油壓表：電動油泵及油壓表在專業(yè)

51、廠家購買。選用時要注意油泵的油壓表大小和油泵功率能否滿足配套千斤頂?shù)膹埨π枰蛪罕淼木_度在0.4級左右。手拉葫蘆：用作千斤頂?shù)亩ㄎ弧⒐潭八认噜徦魑坏那Ы镯斵D移。（2）索力檢測儀器索力檢測采用環(huán)境隨機振動法索力儀。這是一種運用頻率法測定索力的儀器，與鋼索測力儀不同的是，不需要對索進行人力激振，而是利用環(huán)境隨機振動法作為振源，索的振動信號由加速度傳感器感受后轉變成電信號，電信號由電荷放大器放大，再在計算機中儲存，而后再分析計算拉索振動頻率。6.4.3 索力調整施工（1）索力調整的步驟將張拉千斤頂和配套油泵進行標定。對預計的調整值劃分級次，根據(jù)標定得出的張拉值和油表讀數(shù)之間的直線公式，計算

52、列出每級張拉值和相應的油表讀數(shù)。對索力檢測儀器進行標定。計算各級調整值并列出相應的延伸量。做好索力檢測和其他各種觀測的準備工作。將張拉工具、設備一一就位。先將千斤頂撐架用手拉葫蘆固定在斜拉索錨固面上，然后將千斤頂用螺栓連接支撐在撐架上；將張拉桿穿過千斤頂和撐架，旋接在斜拉索錨頭端，再將張拉桿上的后螺母從張拉桿尾端旋轉穿進；將千斤頂與油泵用油管接好，開動油泵，使千斤頂活塞空升少許，如調索要求降低索力，可根據(jù)情況多升一定量；接著將后螺母旋至與活塞接觸緊密。按預定級次的相應張拉力，通過電動油泵進油或回油逐級調整索力。如果是降低索力，則先進油拉動斜拉索，使錨環(huán)能夠松動，在旋開錨環(huán)后可回油使斜拉索索力降

53、低。在調索過程中，如千斤頂達到行程允許伸長量，即可將斜拉索錨頭的錨環(huán)旋緊，使其臨時支承于錨固支承面上，這時千斤頂可回油并進行下一行程的張拉。如果調索是在斜拉索錨頭還未牽出其錨固面的情況下進行，則臨時錨固由疊撐在錨環(huán)上的張拉桿前螺母即兩半邊螺母承擔臨時錨固。調索過程中，以檢測、校核數(shù)據(jù)配合油表讀數(shù)共同控制張拉力，并通過觀測結果防止不正常情況的發(fā)展。（2）索力調整的注意事項千斤頂和油泵等張拉機具由專人使用和管理，經常維護，定期檢驗。對下列情況，均應對千斤頂和油泵配套進行重新標定：千斤頂或油泵初次使用，千斤頂或油泵使用超過6個月或300次；使用過程中千斤頂或壓力表出現(xiàn)異常情況；千斤頂或油泵經過檢修或

54、更換配件后。斜拉索的索力調整由專業(yè)人員進行施工，并邀請設計單位派員予以指導。索力調整前將錨頭和錨固錨環(huán)配對并檢查其質量。索力調整前將斜拉索錨固面、各個張拉受力支承面及錨頭、錨環(huán)、張拉桿、張拉錨固螺母等絲尺內的雜物逐一清除。錨環(huán)、張拉標、張拉桿螺母等各自的旋緊程度要一致，以免斜拉索、張拉桿在索力調整中受力不均勻。斜拉索、撐架、千斤頂、張拉桿在調索施力過程中位置要居中，以免拉索、張拉桿受力不均勻。索力調整過程中注意保護拉索不受傷害。索力調整過程中，必須同時進行梁段和索塔變位觀測并與設計變位值校核。超過設計規(guī)定范圍或出現(xiàn)其它不正常情況時，停工檢查原因，與設計單位研討，采用適當方法進行修正。調索過程中

55、要密切注意油泵的壓力表值，如遇壓力突升及時關機，查明原因并解決后才能施工。塔上索力調整系高處作業(yè)，對施工人員、設備的安全防護要有可靠措施。第四章轉體施工第一節(jié)轉體設施構成及工作原理轉體施工設備采用開封強力公司生產的全液壓、自動、連續(xù)運行牽引系統(tǒng)。該系統(tǒng)具有同步好、牽引力均衡等特點，能使整個轉體過程平穩(wěn)，無沖擊顫動,由于本系統(tǒng)的的泵站采用可調節(jié)流量的柱塞泵頭，可根據(jù)設計要求實現(xiàn)2米/小時到10米/小時的無級調速。1.1主要機具設備及技術參數(shù)主要機具設備及輔材序號名稱與規(guī)格單位數(shù)量備注1LSDKC-8主控臺臺12ZLD300千斤頂套23YTB液壓泵站臺21臺備用4YDC240Q千斤頂臺1預緊鋼絞線

56、用546#液壓油桶6桶主要機具技術參數(shù)1.2轉體設備的組成與布置1.2.1牽引動力系統(tǒng)本工程轉體系統(tǒng)由兩套ZLD300型連續(xù)張拉千斤頂、2臺YTB液壓泵站和一臺LSDKC-8主控臺通過高壓油管和電纜線連接分別組成兩套轉體動力系統(tǒng)。每套連續(xù)張拉千斤頂公稱牽引力（前后頂）3000KN，額定油壓31.5MPa，由前后兩臺千斤頂串聯(lián)組成，千斤頂（前、后頂）前端均配有夾持裝置。每套連續(xù)張拉千斤頂分別水平、平行、對稱的布置于轉盤兩側的反力墩上，千斤頂?shù)闹行木€必須與上轉盤外圓（鋼絞線纏繞的地方）相切，中心線高度與上轉盤預埋鋼絞線的中心線水平，同時要求兩臺千斤頂?shù)缴限D盤的距離相等，且距牽引索脫離轉向索鞍的切點距離大于5米。千斤頂用高強螺栓固定于反力架上，反力架通過電焊或高