1、第一章第一章 鍋爐車間產(chǎn)汽煤耗率鍋爐車間產(chǎn)汽煤耗率 介紹了產(chǎn)汽標(biāo)煤耗的概念，影響產(chǎn)汽標(biāo)煤耗的因素，以及降低產(chǎn)汽煤耗的途徑；結(jié)合我車間1#至4#鍋爐，分析其產(chǎn)汽煤耗率 鍋爐車間所用燃料以燃煤為主，同時(shí)伴有燃油系統(tǒng)。不同種類的煤具有不同的發(fā)熱量，并且往往相差很大。同一燃燒設(shè)備在相同的工況下，燃用發(fā)熱量低的煤時(shí)，煤的消耗量必然就大，燃用發(fā)熱量高的煤時(shí)，煤的消耗量必然就小。因此，實(shí)際耗煤量只能說(shuō)明煤消耗量的大小，不能正確表明其經(jīng)濟(jì)性。為了正確地表明設(shè)備運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，引用了“標(biāo)準(zhǔn)煤”的概念。規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)煤收到基的低位發(fā)熱量為29308kJ/kg。不同燃料的消耗量可以通過(guò)熱值換算成標(biāo)準(zhǔn)煤消耗量。 產(chǎn)汽標(biāo)煤耗率

2、是指產(chǎn)生一噸蒸汽所需要的標(biāo)準(zhǔn)煤的質(zhì)量。各熱電廠的產(chǎn)汽煤耗率的比較只有在設(shè)計(jì)的同一給水溫同一給水溫度度、同一主汽壓力和同一主汽溫度同一主汽壓力和同一主汽溫度的情況下才能進(jìn)行產(chǎn)汽煤耗率的比較，因?yàn)椴煌瑴囟取⒉煌瑝毫筒煌髌麥囟认碌撵手挡灰粯樱崮懿粯樱谟?jì)算產(chǎn)汽標(biāo)煤耗時(shí)，須將一段時(shí)間內(nèi)所燃用的煤、燃油及其它熱源的發(fā)熱量換算成標(biāo)準(zhǔn)煤的發(fā)熱量進(jìn)行計(jì)算。 燃料成本在鍋爐車間生產(chǎn)成本中占有很大比重，控制燃料成本對(duì)于提高經(jīng)濟(jì)效益，節(jié)能減排有重要意義。產(chǎn)汽標(biāo)煤耗是熱電指標(biāo)中重要的一環(huán)，降低產(chǎn)汽標(biāo)煤耗能有效地節(jié)約燃煤用量，從而節(jié)約其經(jīng)濟(jì)成本。 鍋爐產(chǎn)汽煤耗率 產(chǎn)汽煤耗率=B標(biāo)/D產(chǎn)汽量 我廠#1、2爐設(shè)計(jì)負(fù)

3、荷220t/h，收到基熱值為19008kj/kg，耗煤量為33.15t/h，鍋爐效率為89.3%；#3爐設(shè)計(jì)負(fù)荷240t/h，收到基熱值為20000kj/kg，耗煤量為36.52t/h,鍋爐效率為89.103%；#4爐設(shè)計(jì)負(fù)荷220t/h，收到基熱值為20500kj/kg，耗煤量為30.115t/h,鍋爐效率為90.4%設(shè)計(jì)值產(chǎn)汽量過(guò)熱蒸汽焓大卡*4.18給水焓收到基低位發(fā)熱量大卡燃料消耗量過(guò)熱蒸汽吸收焓鍋爐效率鍋爐設(shè)計(jì)效率耗標(biāo)煤產(chǎn)汽煤耗率#1、2爐220830215457033.1561589.31 89.321.6422198.3737#3爐240830180478536.5265089.

4、27 89.10324.96403104.0168#4爐220830215490530.561590.44 90.421.3717997.14448#3爐給水溫度同步后253253830215478536.5261589.04 89.10324.9640398.67205產(chǎn)汽量過(guò)熱蒸汽焓大卡*4.18給水焓收到基低位發(fā)熱量大卡燃料消耗量過(guò)熱蒸汽吸收焓鍋爐設(shè)計(jì)效率220830215457033.1561589.3218.20 830210457033.1562089.3216.46 830205457033.1562589.3214.74 830200457033.1563089.3213.05

5、 830195457033.1563589.3211.38 830190457033.1564089.3209.74 830185457033.1564589.3208.13 830180457033.1565089.3206.54 830175457033.1565589.3204.98 830170457033.1566089.3203.44 830165457033.1566589.3201.92 830160457033.1567089.3201.92 830160457033.1567089.3201.92 830160457033.1567089.3200.42 830155457

6、033.1567589.3198.95 830150457033.1568089.3一、給水溫度對(duì)產(chǎn)汽煤耗率的影響 在計(jì)算燃料消耗量時(shí)，給水溫度是一個(gè)重要的參數(shù)，因?yàn)榻o水溫度不同，鍋爐有效利用的熱量也就不同。鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)給水溫度為215（投入高壓加熱器之后）。實(shí)際運(yùn)行當(dāng)中，高壓加熱器投用，但是其換熱效果不理想，給水溫度通常在190200之間波動(dòng)，特殊情況下，高加未投，給水溫度甚至?xí)抵?50。這樣，不得不耗用更多的燃煤來(lái)加熱給水，因此煤耗會(huì)略有偏高。同時(shí)加熱給水熱源來(lái)源于蒸汽抽汽，蒸汽量就會(huì)減少，耗煤量就會(huì)減少，必須將一定的給水溫度換算成對(duì)應(yīng)的可帶負(fù)荷。二、鍋爐熱效率對(duì)產(chǎn)汽煤耗的影響 鍋爐熱效率

7、對(duì)煤耗的影響是直接的。電站鍋爐設(shè)計(jì)熱效率一般為90%左右，由于煤種、日程運(yùn)行負(fù)荷等問(wèn)題，實(shí)際熱效率低于設(shè)計(jì)熱效率。同時(shí)由于設(shè)備、燃燒工況等問(wèn)題，其熱損失也較設(shè)計(jì)時(shí)的熱損失大。因此，分析研究并找出降低熱損失的方法，提高熱效率的途徑，應(yīng)采用比較精確可靠的反平衡法來(lái)測(cè)定熱效率。為提高其熱效率，關(guān)鍵是減小q2q6各項(xiàng)熱損失。三、鍋爐本體汽水損失對(duì)產(chǎn)汽煤耗的影響 鍋爐本體汽水損失包括連續(xù)排污、定期排污、蒸汽吹灰及鍋爐本體疏水、泄漏等，但主要的影響因素為連續(xù)排污。連續(xù)排污是保持爐水及蒸汽合格的重要措施，但排污量的大小也會(huì)影響到鍋爐汽水損失的大小。電站鍋爐規(guī)定排污率為1至2%，但實(shí)際運(yùn)行中，連續(xù)排污閥門(mén)開(kāi)度

8、接近10%，甚至爐水品質(zhì)不合格時(shí)，開(kāi)度會(huì)達(dá)到70%以上，這樣汽水損失將會(huì)大大增大，煤耗也會(huì)增加。第二章第二章 鍋爐熱平衡鍋爐熱平衡熱平衡意義熱平衡意義求熱效率的方法求熱效率的方法鍋爐有效利用熱量鍋爐有效利用熱量熱損失的確定方法熱損失的確定方法減少熱損失的技術(shù)措施減少熱損失的技術(shù)措施第一節(jié)第一節(jié) 鍋爐熱平衡及其意義鍋爐熱平衡及其意義 一、鍋爐熱平衡概念一、鍋爐熱平衡概念 輸入鍋爐的熱量輸入鍋爐的熱量 有效利用熱量有效利用熱量 = =輸出鍋爐的熱量輸出鍋爐的熱量 未完全燃燒的熱損失未完全燃燒的熱損失 其它熱損失其它熱損失 鍋爐熱平衡的概念鍋爐熱平衡的概念 鍋爐熱平衡的計(jì)算基礎(chǔ)：鍋爐熱平衡的計(jì)算基礎(chǔ)

9、：1kg1kg固體燃固體燃料料 鍋爐熱平衡方程式為：鍋爐熱平衡方程式為： kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg kJ/kg 1 55)-(3 kJ/kg 654321654321。，灰渣物理熱損失的熱量；散熱損失的熱量，；熱量，機(jī)械不完全燃燒損失的；熱量，化學(xué)不完全燃燒損失的；排煙損失的熱量，；鍋爐的有效利用熱量，；燃料的輸入熱量，式中QQQQQQkgQQQQQQQQrr 式（式（3-553-55）不利于對(duì)燃用不同燃料及不）不利于對(duì)燃用不同燃料及不同鍋爐容量的鍋爐之間進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性比較。同鍋爐容量的鍋爐之間進(jìn)行經(jīng)濟(jì)性比較。 將式（將式（3-553-55）變成以百分

10、數(shù)表示的熱平衡）變成以百分?jǐn)?shù)表示的熱平衡方程式，即：方程式，即： %100QQq q %100QQq q 56)-(3 % qqqqqq100 rr111654321。熱量的百分?jǐn)?shù)，某項(xiàng)損失的熱量占輸入入熱量的百分?jǐn)?shù)，鍋爐有效利用熱量占輸式中iii 二、鍋爐熱平衡的意義二、鍋爐熱平衡的意義 1、知道鍋爐有效利用熱量的大小和、知道鍋爐有效利用熱量的大小和燃料熱量的利用程度；燃料熱量的利用程度； 2、更重要的是知道各項(xiàng)熱損失的大、更重要的是知道各項(xiàng)熱損失的大小，可以判斷鍋爐的設(shè)計(jì)和運(yùn)行水平，小，可以判斷鍋爐的設(shè)計(jì)和運(yùn)行水平，尋找提高鍋爐運(yùn)行水平的措施。尋找提高鍋爐運(yùn)行水平的措施。 鍋爐熱平衡必須通

11、過(guò)試驗(yàn)求得，該試鍋爐熱平衡必須通過(guò)試驗(yàn)求得，該試驗(yàn)即驗(yàn)即“熱平衡試驗(yàn)熱平衡試驗(yàn)”，也稱為熱效率，也稱為熱效率試驗(yàn)。試驗(yàn)。 第六節(jié)第六節(jié) 鍋爐正平衡求效率鍋爐正平衡求效率 正平衡求效率法：通過(guò)測(cè)定鍋爐輸入熱量和有效利用正平衡求效率法：通過(guò)測(cè)定鍋爐輸入熱量和有效利用熱量，計(jì)算鍋爐熱效率。計(jì)算公式為：熱量，計(jì)算鍋爐熱效率。計(jì)算公式為： 一、鍋爐輸入熱量一、鍋爐輸入熱量 對(duì)應(yīng)于對(duì)應(yīng)于1kg1kg固體或液體燃料，其輸入鍋爐的熱量可用下固體或液體燃料，其輸入鍋爐的熱量可用下式計(jì)算：式計(jì)算： 57)-(3 %10011QrQq。入的熱量，外來(lái)熱源加熱空氣時(shí)帶；的熱量，霧化燃油所用蒸汽帶入；燃料的物理顯熱，；

12、，燃料應(yīng)用基低位發(fā)熱量式中 kJ/kgQ kJ/kgQ kJ/kg kJ/kg 58)-(3 kJ/kg Q wrwh,rrxnetarwhwrrxnetarQQQQQQ。褐煤；煙煤；無(wú)煙煤、貧煤。其數(shù)值可取為：燃料干燥基比熱，式中為固體燃料比熱的計(jì)算式。未預(yù)熱時(shí)可取燃料的溫度，固體燃料；燃料應(yīng)用基比熱，式中燃料物理顯熱 CkJ/kg 1.13 CkJ/kg 1.09 CkJ/kg 0.92 CkJ/kg 60)-(3 CkJ/kg 100M19. 4 100M-100 C20 CkJ/kg 59)-(3 kJ/kg . 1 arar rdrdrdrdrdrarrrarrrarrxcccccc

13、tctcQ 。空氣的焓），的比焓（即暖風(fēng)器出、入口處空氣、；空氣焓，暖風(fēng)器出、入口處理論、；暖風(fēng)器的過(guò)量空氣系數(shù)式中按下式計(jì)算：熱時(shí)，可前采用外來(lái)熱源進(jìn)行加當(dāng)冷空氣在進(jìn)入鍋爐之入的熱量外來(lái)熱源加熱空氣時(shí)帶33okJ/NmNm1 )()( kJ/kg 63)-(3 kJ/kg V )( . 3 lkrkolkorklkrkolkorkwrctcthhctcthhQ kJ/kg 630 2510kJ/kg 2510 kJ/kg kg/kg G 62)-(3 kJ/kg )2510( . 2 ,whnetarrnetararwhwhwhwhwhQQQMhhGQQ即煤應(yīng)用基低位發(fā)熱量，于燃，則鍋爐輸入

14、熱量就等熱時(shí)，而且燃煤水分進(jìn)行加空氣都未利用外部熱源對(duì)于燃煤鍋爐，燃煤和。潛熱，即爐時(shí)的焓，取為汽化霧化蒸汽隨排煙離開(kāi)鍋；霧化用蒸汽的焓，油；蒸汽霧化燃油的汽耗量，式中熱量可按下式計(jì)算：用蒸汽霧化燃油帶入的的熱量霧化燃油所用蒸汽帶入 二、鍋爐有效利用熱量二、鍋爐有效利用熱量 過(guò)熱蒸汽的吸熱過(guò)熱蒸汽的吸熱鍋爐有效利用熱量鍋爐有效利用熱量 再熱蒸汽的吸熱再熱蒸汽的吸熱 飽和蒸汽的吸熱飽和蒸汽的吸熱 排污水的吸熱排污水的吸熱 當(dāng)鍋爐不對(duì)外供應(yīng)飽和蒸汽時(shí)，鍋爐當(dāng)鍋爐不對(duì)外供應(yīng)飽和蒸汽時(shí)，鍋爐每小時(shí)有效利用熱量可用下式計(jì)算，即每小時(shí)有效利用熱量可用下式計(jì)算，即 。和水的焓，壓力下飽包汽排污水的焓，它等于

15、；蒸汽焓，分別為再熱器出、入口、；的焓，給水的焓和鍋爐蒸汽分別為過(guò)熱器出口、；水的流量，蒸汽、排污分別為過(guò)熱蒸汽、再熱、式中kJ/kg kJ/kg kJ/kg kg/h 64)-(3 kJ/kg )( )()( pw1pwzrzrgsgrzrgrgspwpwzrzrzrgsgrgrhhhhhDDDBhhDhhDhhDQ 第七節(jié)第七節(jié) 鍋爐反平衡求效率及各項(xiàng)熱損失鍋爐反平衡求效率及各項(xiàng)熱損失 反平衡求效率法：通過(guò)測(cè)定鍋爐的各項(xiàng)反平衡求效率法：通過(guò)測(cè)定鍋爐的各項(xiàng)熱損失，從而計(jì)算出鍋爐熱效率的方法。計(jì)熱損失，從而計(jì)算出鍋爐熱效率的方法。計(jì)算公式如下：算公式如下： 一、鍋爐的各項(xiàng)熱損失一、鍋爐的各項(xiàng)熱

16、損失 （一）機(jī)械不完全燃燒熱損失（一）機(jī)械不完全燃燒熱損失 在煤粉爐中，它是由煙氣帶出的飛灰和在煤粉爐中，它是由煙氣帶出的飛灰和冷灰斗排出的灰渣中的未燃盡碳造成的。冷灰斗排出的灰渣中的未燃盡碳造成的。 65)-(3 % )(100 654321qqqqqq第七節(jié)第七節(jié) 鍋爐反平衡求熱效率及各項(xiàng)熱損失鍋爐反平衡求熱效率及各項(xiàng)熱損失 反平衡求效率法：通過(guò)測(cè)定鍋爐的各項(xiàng)反平衡求效率法：通過(guò)測(cè)定鍋爐的各項(xiàng)熱損失，從而計(jì)算出鍋爐熱效率的方法。計(jì)熱損失，從而計(jì)算出鍋爐熱效率的方法。計(jì)算公式如下：算公式如下： 一、鍋爐的各項(xiàng)熱損失一、鍋爐的各項(xiàng)熱損失 65)-(3 % )(100 654321qqqqqq

17、（一）化學(xué)不完全燃燒熱損失（一）化學(xué)不完全燃燒熱損失 1.化學(xué)不完全燃燒熱損失的計(jì)算化學(xué)不完全燃燒熱損失的計(jì)算 對(duì)于燃煤鍋爐，煙氣中對(duì)于燃煤鍋爐，煙氣中H2、CH4等可燃?xì)怏w的含等可燃?xì)怏w的含量極少，可以認(rèn)為煙氣中的可燃?xì)怏w只是量極少，可以認(rèn)為煙氣中的可燃?xì)怏w只是CO。其計(jì)。其計(jì)算公式為：算公式為： 積進(jìn)行修正。對(duì)煙氣中一氧化碳的容燃燒及生成煙氣，故應(yīng)燃料有一部分沒(méi)有參與的存在，進(jìn)入爐膛的考慮到的；一氧化碳容積發(fā)熱量，式中 11001 /12640 70)-(3 % -100375. 0236 )1001)(12640( 4434243kgqqNmkJqCOROQCOSCqCOQVqrarar

18、rgy 在進(jìn)行鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，在進(jìn)行鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，q3可按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)可按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)選用。一般，固態(tài)排渣煤粉爐，選用。一般，固態(tài)排渣煤粉爐，q3=0%。 2.2.影響化學(xué)不完全燃燒熱損失的因素影響化學(xué)不完全燃燒熱損失的因素及分析及分析 對(duì)于煤粉爐，對(duì)于煤粉爐，q3一般不超過(guò)一般不超過(guò)0.5%0.5%。 影響化學(xué)不完全燃燒熱損失的主要因影響化學(xué)不完全燃燒熱損失的主要因素有爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)、燃料的揮發(fā)分、素有爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)、燃料的揮發(fā)分、爐膛溫度、燃料與空氣混合情況和爐膛結(jié)爐膛溫度、燃料與空氣混合情況和爐膛結(jié)構(gòu)等。構(gòu)等。 1 1）爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)的影響）爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)的影響 當(dāng)爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)較小時(shí)，由于

19、當(dāng)爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)較小時(shí)，由于氧氣供應(yīng)不足，使氧氣供應(yīng)不足，使q3增大；增大；爐內(nèi)過(guò)量空爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)過(guò)大，使?fàn)t膛溫度降低，一氧化氣系數(shù)過(guò)大，使?fàn)t膛溫度降低，一氧化碳燃燒不充分，碳燃燒不充分，q3也會(huì)增大。因此，也會(huì)增大。因此，爐爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)應(yīng)該適當(dāng)。內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)應(yīng)該適當(dāng)。 2 2）燃料揮發(fā)分的影響）燃料揮發(fā)分的影響 揮發(fā)分較大的燃料在爐內(nèi)燃燒時(shí)，揮發(fā)分較大的燃料在爐內(nèi)燃燒時(shí)，可燃?xì)怏w增多，如果與空氣的混合不充可燃?xì)怏w增多，如果與空氣的混合不充分，爐膛溫度降低，會(huì)使分，爐膛溫度降低，會(huì)使q3增大。增大。 3）爐膛溫度的影響）爐膛溫度的影響 爐膛溫度降低會(huì)影響爐膛溫度降低會(huì)影響CO的著火

20、與燃的著火與燃燒，使燒，使q3增大。增大。（二）排煙熱損失（二）排煙熱損失 1.1.排煙熱損失的計(jì)算排煙熱損失的計(jì)算 出。果與測(cè)定的煙氣溫度求可以通過(guò)煙氣分析的結(jié)和為：從上式可得排煙熱損失。氣溫度一般取理論冷空氣的焓，冷空的過(guò)量空氣系數(shù)；分別是排煙焓和排煙處、式中來(lái)計(jì)算，即可由排煙焓與冷空氣焓排煙損失的熱量pypyrolkpypyrolkpypyolkpypyhqQhhQQqqChhqhhQQ 71)-(3 % 100%100 3020 kJ/kg 1001 4222422還可以用以下簡(jiǎn)單公式粗略計(jì)算還可以用以下簡(jiǎn)單公式粗略計(jì)算q2 =(3.55py+0.44)(tpy-t1)/100(100

21、-q4)/100 %式中，式中，py排煙處過(guò)量空氣系數(shù)，我廠鍋爐可取為排煙處過(guò)量空氣系數(shù)，我廠鍋爐可取為1.45tpy排煙溫度，排煙溫度，tl預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度預(yù)熱器進(jìn)風(fēng)溫度 2.影響排煙熱損失的因素及分析影響排煙熱損失的因素及分析 在煤粉爐的五項(xiàng)熱損失中，排煙熱損失是最在煤粉爐的五項(xiàng)熱損失中，排煙熱損失是最大的一項(xiàng)，大約大的一項(xiàng)，大約48%。 影響排煙熱損失的主要因素是排煙容積和排影響排煙熱損失的主要因素是排煙容積和排煙溫度。煙溫度。 1）排煙容積的影響）排煙容積的影響 對(duì)于一定的燃料，排煙容積取決于爐內(nèi)過(guò)量對(duì)于一定的燃料，排煙容積取決于爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù)。空氣系數(shù)及漏風(fēng)系數(shù)。 爐內(nèi)過(guò)量

22、空氣系數(shù)增大，會(huì)使?fàn)t爐內(nèi)過(guò)量空氣系數(shù)增大，會(huì)使?fàn)t膛出口的煙氣容積增加，在漏風(fēng)系數(shù)不膛出口的煙氣容積增加，在漏風(fēng)系數(shù)不變時(shí)，排煙容積會(huì)增大，使排煙熱損失變時(shí)，排煙容積會(huì)增大，使排煙熱損失增加。增加。 根據(jù)關(guān)系式根據(jù)關(guān)系式 可知，可知，當(dāng)爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)不變時(shí)，隨著當(dāng)爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)不變時(shí)，隨著沿?zé)煔饬鞒搪╋L(fēng)系數(shù)的增大，最終排煙沿?zé)煔饬鞒搪╋L(fēng)系數(shù)的增大，最終排煙處的過(guò)量空氣系數(shù)增加，使排煙熱損失處的過(guò)量空氣系數(shù)增加，使排煙熱損失增大。增大。 lpy 2）最佳過(guò)量空氣系）最佳過(guò)量空氣系數(shù)數(shù) 根據(jù)前面對(duì)根據(jù)前面對(duì)q2、q3、q4三項(xiàng)熱損失影響因素的三項(xiàng)熱損失影響因素的分析，爐膛出口過(guò)量空氣分析

23、，爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)對(duì)它們都產(chǎn)生影響，系數(shù)對(duì)它們都產(chǎn)生影響，實(shí)際上決定了鍋爐熱效率實(shí)際上決定了鍋爐熱效率的大小。因此定義的大小。因此定義“最佳最佳過(guò)量空氣系數(shù)過(guò)量空氣系數(shù)”，即對(duì)應(yīng)，即對(duì)應(yīng)于于q2、q3、q4之和為最小之和為最小的爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)的爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)（如圖（如圖3-4所示）。所示）。 最佳過(guò)量空氣系數(shù)最佳過(guò)量空氣系數(shù)與燃料種類、與燃料種類、燃燒方式和燃燒設(shè)備的結(jié)構(gòu)完善程燃燒方式和燃燒設(shè)備的結(jié)構(gòu)完善程度等因素有關(guān)，可通過(guò)度等因素有關(guān)，可通過(guò)燃燒調(diào)整試燃燒調(diào)整試驗(yàn)驗(yàn)確定。確定。 3 3）排煙溫度的影響）排煙溫度的影響 排煙溫度升高使排煙焓增大，排排煙溫度升高使排煙焓增大，排

24、煙熱損失相應(yīng)增加。一般排煙溫度每煙熱損失相應(yīng)增加。一般排煙溫度每升高升高1515 2020，排煙熱損失約增加一個(gè)，排煙熱損失約增加一個(gè)百分點(diǎn)。百分點(diǎn)。 排煙溫度的選取涉及燃料、金屬價(jià)排煙溫度的選取涉及燃料、金屬價(jià)格、低溫腐蝕以及引風(fēng)機(jī)電耗，必須格、低溫腐蝕以及引風(fēng)機(jī)電耗，必須通過(guò)通過(guò)技術(shù)經(jīng)濟(jì)技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較確定。比較確定。 通常排煙溫度在通常排煙溫度在110 110 160 160。 4 4）鍋爐運(yùn)行的影響）鍋爐運(yùn)行的影響 受熱面潔凈程度受熱面潔凈程度 當(dāng)受熱面出現(xiàn)結(jié)渣、積灰和沾當(dāng)受熱面出現(xiàn)結(jié)渣、積灰和沾污時(shí)，傳熱熱阻大增，使傳熱減弱，污時(shí)，傳熱熱阻大增，使傳熱減弱，排煙溫度上升，排煙熱損失增大。

25、排煙溫度上升，排煙熱損失增大。 受熱面管內(nèi)結(jié)垢受熱面管內(nèi)結(jié)垢 爐膛及煙道漏風(fēng)爐膛及煙道漏風(fēng) 如上所述，運(yùn)行中及時(shí)吹灰、如上所述，運(yùn)行中及時(shí)吹灰、防止結(jié)渣、減少漏風(fēng)等，可以降低防止結(jié)渣、減少漏風(fēng)等，可以降低排煙熱損失。排煙熱損失。 在煤粉爐中，它是由煙氣帶出的飛灰和在煤粉爐中，它是由煙氣帶出的飛灰和冷灰斗排出的灰渣中的未燃盡碳造成的。冷灰斗排出的灰渣中的未燃盡碳造成的。 （三）機(jī)械不完全燃燒熱損失（三）機(jī)械不完全燃燒熱損失 1.機(jī)械不完全燃燒熱損失的計(jì)算機(jī)械不完全燃燒熱損失的計(jì)算 在鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，機(jī)械不完全燃燒熱在鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，機(jī)械不完全燃燒熱損失只能按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)選取。損失只能按經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)選取。 對(duì)

26、于運(yùn)行中的鍋爐，機(jī)械不完全燃對(duì)于運(yùn)行中的鍋爐，機(jī)械不完全燃燒熱損失可通過(guò)熱平衡試驗(yàn)來(lái)測(cè)定。燒熱損失可通過(guò)熱平衡試驗(yàn)來(lái)測(cè)定。 熱平衡試驗(yàn)時(shí)，測(cè)定的項(xiàng)目包括：熱平衡試驗(yàn)時(shí)，測(cè)定的項(xiàng)目包括：鍋爐每小時(shí)的飛灰量、灰渣量以及飛灰鍋爐每小時(shí)的飛灰量、灰渣量以及飛灰和灰渣中殘余碳的含量。和灰渣中殘余碳的含量。 此時(shí)，機(jī)械不完全燃燒熱損失可按此時(shí)，機(jī)械不完全燃燒熱損失可按以下方法計(jì)算，即以下方法計(jì)算，即 。殘余碳的發(fā)熱量，殘余碳的發(fā)熱量，每每；消耗量，消耗量，表示鍋爐每小時(shí)的燃料表示鍋爐每小時(shí)的燃料殘余碳的含量百分?jǐn)?shù)；殘余碳的含量百分?jǐn)?shù)；分別表示飛灰與爐渣中分別表示飛灰與爐渣中、；量與爐渣量，量與爐渣量，分別

27、表示每小時(shí)的飛灰分別表示每小時(shí)的飛灰、；損失的熱量，損失的熱量，的機(jī)械不完全燃燒的機(jī)械不完全燃燒分別表示飛灰和爐渣中分別表示飛灰和爐渣中、式中式中kJ/kgkg32866 kg/h kJ/kg kJ/kg kJ/kg 10032866 kJ/kg 10032866 4444BCCGGQQCBGQCBGQlzfhlzfhlzfhlzlzlzfhfhfh 100100100 , 2 1 66)-(3 % 32866%100 kJ/kg 66.328 44444lzlzfhfharlzfhlzlzfhfhrlzlzfhfhlzfhAGAGABAACGCGBQQqCGCGBQQQ下式表示：則灰平衡關(guān)系

28、可用灰分的質(zhì)量含量百分?jǐn)?shù)分別表示飛灰和灰渣中、用間接求出。解決辦法：用灰平衡法。爐煙道內(nèi)壁和受熱面上）一部分飛灰附著在鍋分之百；）除塵器的效率不是百原因：量無(wú)法準(zhǔn)確測(cè)定。灰問(wèn)題：在鍋爐運(yùn)行中飛由上式可得燒熱損失的熱量為：因此總的機(jī)械不完全燃。，粉爐渣煤所示。一般，固態(tài)排如表表示。它們的推薦值用符號(hào)分的份額，爐渣中的灰占燃料總灰表示。爐渣份額是指用符號(hào)占燃料總灰分的份額，灰份額是指飛灰中的灰渣份額間接求出。飛由飛灰份額和爐必須由經(jīng)驗(yàn)法求出，即為此，飛灰量和爐渣量無(wú)法準(zhǔn)確得到。也采用水力除灰，灰渣量對(duì)于大容量鍋爐，常。即可求出）代入式將式（為：由上式可得上式改寫(xiě)為。；即；因 10. 005. 09

29、5. 090. 0 23 663 673 67)-(3 kg/h 100100 )100()100( 100100100100 4lzfhlzfhfhlzlzarfhfhlzlzfhfharlzlzfhfhlzlzfhfhaaaaqCCGBAGGCGCGBACACACACA ) 68-3 ( % 10010032866 66-3 kg/h 100 kg/h 100 100100100100 100100100100 4lzlzlzfhfhfhrarlzlzarlzfhfharfhlzarlzlzlzlzfharfhfhfhfhlzfhCCaCCaQAqCBaAGCBaAGaABCGAGaABC

30、GAGaa中，則）將上兩式代入式（由上兩式可得：的灰平衡式：的情況下，可寫(xiě)出如下、在已知 在進(jìn)行鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，在進(jìn)行鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，q4可參照表可參照表3-7的的推薦數(shù)據(jù)選取。一般，對(duì)于固態(tài)排渣煤粉推薦數(shù)據(jù)選取。一般，對(duì)于固態(tài)排渣煤粉爐，燃用無(wú)煙煤時(shí)爐，燃用無(wú)煙煤時(shí)q4 =46%；貧煤；貧煤q4 =2%；煙煤；煙煤q4 =1 1.5%；褐煤；褐煤q4 =0.5 1%。 2.影響機(jī)械不完全燃燒熱損失的主要影響機(jī)械不完全燃燒熱損失的主要因素因素 機(jī)械不完全燃燒熱損失是鍋爐熱損失機(jī)械不完全燃燒熱損失是鍋爐熱損失中的一個(gè)主要項(xiàng)目，通常僅次于排煙熱損中的一個(gè)主要項(xiàng)目，通常僅次于排煙熱損失。失。 影響機(jī)械不完全

31、燃燒熱損失的影響機(jī)械不完全燃燒熱損失的主要因素有燃料性質(zhì)、煤粉細(xì)度、主要因素有燃料性質(zhì)、煤粉細(xì)度、燃燒方式、爐膛結(jié)構(gòu)、鍋爐負(fù)荷、燃燒方式、爐膛結(jié)構(gòu)、鍋爐負(fù)荷、爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)爐內(nèi)空氣動(dòng)力場(chǎng)以及運(yùn)行情況等。以及運(yùn)行情況等。 燃料性質(zhì)：灰分、水分越大，燃料性質(zhì)：灰分、水分越大，揮發(fā)分越小，機(jī)械不完全燃燒熱損揮發(fā)分越小，機(jī)械不完全燃燒熱損失越大；失越大； 爐膛結(jié)構(gòu)：爐膛結(jié)構(gòu)決定了煤爐膛結(jié)構(gòu)：爐膛結(jié)構(gòu)決定了煤粉在爐內(nèi)停留的時(shí)間和風(fēng)粉混合的粉在爐內(nèi)停留的時(shí)間和風(fēng)粉混合的質(zhì)量，從而影響到質(zhì)量，從而影響到q4 。 鍋爐負(fù)荷：鍋爐負(fù)荷： 鍋爐負(fù)荷過(guò)高時(shí)，單位時(shí)間送入鍋爐負(fù)荷過(guò)高時(shí)，單位時(shí)間送入爐內(nèi)的煤粉量和空氣

32、量都增加，風(fēng)粉爐內(nèi)的煤粉量和空氣量都增加，風(fēng)粉運(yùn)動(dòng)速度升高，煤粉停留時(shí)間縮短，運(yùn)動(dòng)速度升高，煤粉停留時(shí)間縮短，使機(jī)械不完全燃燒熱損失增大；使機(jī)械不完全燃燒熱損失增大； 鍋爐負(fù)荷較低時(shí)，爐膛溫度降低，鍋爐負(fù)荷較低時(shí)，爐膛溫度降低，燃燒反應(yīng)速度減小，使機(jī)械不完全燃燃燒反應(yīng)速度減小，使機(jī)械不完全燃燒熱損失增大。燒熱損失增大。 72)-(3 % 53 1. 5555DDqqqqDeeee可按下式計(jì)算：運(yùn)行時(shí)，散熱損失當(dāng)鍋爐在非額定容量下所示。的關(guān)系曲線如圖與散熱損失來(lái)確定。鍋爐額定容量驗(yàn)數(shù)據(jù)繪制的關(guān)系曲線由大量經(jīng)定非常困難，一般通過(guò)散熱損失通過(guò)試驗(yàn)來(lái)測(cè)散熱損失的計(jì)算（四）散熱損失 運(yùn)行時(shí)的過(guò)量空氣系數(shù)

33、運(yùn)行時(shí)的過(guò)量空氣系數(shù) ： 當(dāng)當(dāng) 較小時(shí)，隨著較小時(shí)，隨著 的增大，的增大，機(jī)機(jī)械不完全燃燒熱損失不斷減小；當(dāng)械不完全燃燒熱損失不斷減小；當(dāng) 較大時(shí)，隨著較大時(shí)，隨著 的增大，的增大，機(jī)械不完機(jī)械不完全燃燒熱損失會(huì)逐漸增加。全燃燒熱損失會(huì)逐漸增加。 煤粉細(xì)度：煤粉顆粒越細(xì)小，煤粉細(xì)度：煤粉顆粒越細(xì)小，則煤粉細(xì)度的數(shù)值越小，機(jī)械不完則煤粉細(xì)度的數(shù)值越小，機(jī)械不完全燃燒熱損失越小。全燃燒熱損失越小。 2.2.影響散熱損失的因素及分析影響散熱損失的因素及分析 影響散熱損失的主要因素有鍋影響散熱損失的主要因素有鍋爐額定蒸發(fā)量（即鍋爐容量）、鍋爐爐額定蒸發(fā)量（即鍋爐容量）、鍋爐實(shí)際蒸發(fā)量（即鍋爐負(fù)荷）、外

34、表面實(shí)際蒸發(fā)量（即鍋爐負(fù)荷）、外表面積、水冷壁和爐墻結(jié)構(gòu)、管道保溫以積、水冷壁和爐墻結(jié)構(gòu)、管道保溫以及環(huán)境情況等。及環(huán)境情況等。 對(duì)于容量較大的鍋爐，散熱損對(duì)于容量較大的鍋爐，散熱損失一般小于失一般小于0.5%0.5%。 散熱損失的兩個(gè)特點(diǎn)：散熱損失的兩個(gè)特點(diǎn)： 額定蒸發(fā)量越大，散熱損失的百額定蒸發(fā)量越大，散熱損失的百分?jǐn)?shù)越小。分?jǐn)?shù)越小。 一般，鍋爐容量增大，外表面積也一般，鍋爐容量增大，外表面積也相應(yīng)增加，鍋爐散發(fā)的熱量增大；但由相應(yīng)增加，鍋爐散發(fā)的熱量增大；但由于燃料消耗量與鍋爐容量大致成比例地于燃料消耗量與鍋爐容量大致成比例地增加，而鍋爐的外表面積和爐膛溫度卻增加，而鍋爐的外表面積和爐膛

35、溫度卻增加得少些，所以散熱損失的百分?jǐn)?shù)減增加得少些，所以散熱損失的百分?jǐn)?shù)減小。小。 鍋爐運(yùn)行時(shí)，負(fù)荷越小，散熱損鍋爐運(yùn)行時(shí)，負(fù)荷越小，散熱損失的百分?jǐn)?shù)越大。失的百分?jǐn)?shù)越大。 3.保熱系數(shù)保熱系數(shù) 在鍋爐熱力計(jì)算中，需要知道各段受熱面所在在鍋爐熱力計(jì)算中，需要知道各段受熱面所在煙道的散熱損失。通常把某段煙道中，煙氣放出的煙道的散熱損失。通常把某段煙道中，煙氣放出的被受熱面吸收的程度用保熱系數(shù)被受熱面吸收的程度用保熱系數(shù) 來(lái)考慮，即來(lái)考慮，即 / / / 51511。散熱損失的熱量，；空氣預(yù)熱器總吸熱量，；鍋爐有效利用熱量，式中，即鍋爐的保熱系數(shù)來(lái)計(jì)算數(shù)值，按整臺(tái)量成正比，并可取同一該段煙道中煙氣

36、的放熱熱量?jī)H與段煙道受熱面中工質(zhì)吸為了簡(jiǎn)化計(jì)算，認(rèn)為各煙氣放出的熱量量受熱面中工質(zhì)吸收的熱kgkJQkgkJQkgkJQQQQQQkykyky 度。熱面所在煙道的散熱程稱為散熱系數(shù)，表示受）可改寫(xiě)為：式（上式可簡(jiǎn)化為：得多時(shí)，比鍋爐有效利用熱量小當(dāng)空氣預(yù)熱器的吸熱量-1 -1 733 73)-(3 1 55555511511qqqqqQQQQQQQQrr （五）灰渣物理熱損失（五）灰渣物理熱損失 74)-(3 % )(%100 600 53kJ/kg kg1 kJ/kg )(100 1. 6666hzhzrarrhzhzhzhzarcaQAQQqqCCCcacaAQ 為：損失由上式可得灰渣物理

37、熱。，固態(tài)排渣時(shí)灰渣溫度，；可查表時(shí)的焓，灰渣在溫度為）（灰渣份額；式中可按下式計(jì)算，即灰渣物理熱損失的熱量灰渣物理熱損失的計(jì)算 2.2.影響灰渣物理熱損失的因素影響灰渣物理熱損失的因素 影響因素包括：燃料灰分、灰渣影響因素包括：燃料灰分、灰渣份額以及灰渣溫度。份額以及灰渣溫度。 對(duì)于固態(tài)排渣煤對(duì)于固態(tài)排渣煤粉爐，只有當(dāng)燃料灰分很高時(shí)，即粉爐，只有當(dāng)燃料灰分很高時(shí)，即 熱損失。時(shí)，才考慮此項(xiàng)%419 ,netararQA第八節(jié)第八節(jié) 鍋爐燃料消耗量和煤耗量鍋爐燃料消耗量和煤耗量而用上式計(jì)算。測(cè)出燃料消耗量一般不直接對(duì)于大容量燃煤鍋爐，表示，計(jì)算式如下：燃料消耗量，用符號(hào)為入爐膛的燃料量，簡(jiǎn)稱實(shí)際燃料消耗量是指送（一）實(shí)際燃料消耗量一、鍋爐燃料消耗量 75)-(3kg/h 100 100 gspwpwzrzrzrgsgrgrrrghhDhhDhhDQQQBB ”。燃料消耗量等計(jì)算時(shí)使用“計(jì)算及煙氣容積”；在進(jìn)行空氣需要量“燃料消耗量制粉系統(tǒng)計(jì)算時(shí)使用在