1、1趙趙 亙亙中咨華科（北京）交通建設技術有限公司中咨華科（北京）交通建設技術有限公司20062006年年1212月月 2l 我國是一個多山的國家，尤其是西南和西北部分地區，我國是一個多山的國家，尤其是西南和西北部分地區，地勢起伏大。隨著我國經濟的發展和山區高等級公路的大地勢起伏大。隨著我國經濟的發展和山區高等級公路的大量修建，路基填土高度不斷增大，高填土涵洞更是屢見不量修建，路基填土高度不斷增大，高填土涵洞更是屢見不鮮。由于以往的通用圖無法滿足現有高填土涵洞的設計需鮮。由于以往的通用圖無法滿足現有高填土涵洞的設計需求，如何能安全經濟的設計涵洞也就成為了擺在設計人員求，如何能安全經濟的設計涵洞也

2、就成為了擺在設計人員面前的一個難題。面前的一個難題。3構造形式構造形式適用性適用性優缺點優缺點管涵管涵 有足夠填土高度的小跨徑暗涵有足夠填土高度的小跨徑暗涵 對基礎的適應性及受力性能好，不對基礎的適應性及受力性能好，不需墩臺，圬工數量少，造價低需墩臺，圬工數量少，造價低蓋板涵蓋板涵 過水面積較大時，低路堤上的過水面積較大時，低路堤上的明涵或一般路堤的暗涵明涵或一般路堤的暗涵 構造較簡單，維修容易，跨徑較小構造較簡單，維修容易，跨徑較小時用石蓋板，較大時用鋼筋混凝土蓋時用石蓋板，較大時用鋼筋混凝土蓋板板拱涵拱涵 跨越深溝或高路堤時設置，山跨越深溝或高路堤時設置，山區石料資源豐富，可用石拱涵區石料

3、資源豐富，可用石拱涵 跨徑較大，承載潛力較大，但自重跨徑較大，承載潛力較大，但自重引起的恒載也較大，施工工序較繁多引起的恒載也較大，施工工序較繁多箱涵箱涵 軟土地基時設置軟土地基時設置 整體性強，但用鋼量多，造價高，整體性強，但用鋼量多，造價高，施工較困難施工較困難4 蓋板涵由于構造相對簡單，施工維修容易，造價蓋板涵由于構造相對簡單，施工維修容易，造價低等諸多優點，在全國范圍內得到了普遍的應用。低等諸多優點，在全國范圍內得到了普遍的應用。 51.1. 蓋板蓋板a)持久狀況承載能力極限狀態持久狀況承載能力極限狀態 b)持久狀況正常使用極限狀態持久狀況正常使用極限狀態2.2. 臺身臺身 3.3.

4、基礎基礎 6l公路橋涵設計通用規范公路橋涵設計通用規范（JTG D60-2004），以），以下簡稱下簡稱通用規范通用規范 l公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規范（JTG D62-2004），以下簡稱），以下簡稱公橋規公橋規 l公路圬工橋涵設計規范公路圬工橋涵設計規范（JTG D61-2005），以），以下簡稱下簡稱圬工規范圬工規范 l公路橋涵地基與基礎設計規范公路橋涵地基與基礎設計規范（JTJ 024-85），），以下簡稱以下簡稱基礎規范基礎規范 7l L0為凈跨徑為凈跨徑l L1為蓋板總長為蓋板總長l d1為蓋板端部厚度為蓋板端部厚度l d2為蓋板

5、跨中厚度為蓋板跨中厚度l C5為蓋板搭接寬度為蓋板搭接寬度l H為填土高度為填土高度l b為蓋板寬度為蓋板寬度l 計算跨徑計算跨徑L取取L0+d1或或L0+C5中較小值。中較小值。 8l持久狀況承載能力極限狀態持久狀況承載能力極限狀態1.正截面抗彎正截面抗彎2.最小配筋率最小配筋率3.斜截面抗剪斜截面抗剪l持久狀況正常使用極限狀態持久狀況正常使用極限狀態1.裂縫裂縫2.撓度撓度l耐久性設計耐久性設計9（1）蓋板自重）蓋板自重式中式中1為蓋板的重力密度。為蓋板的重力密度。（2）土的重力）土的重力式中式中2為填土的重力密度。為填土的重力密度。112()/2gbdd 2qH b10l目前對于涵洞的垂

6、直土壓力計算主要有以下三種方法：目前對于涵洞的垂直土壓力計算主要有以下三種方法：l1）馬斯頓等沉面理論）馬斯頓等沉面理論l2）卸荷拱理論）卸荷拱理論l3）土柱法）土柱法11l公路設計中涵洞垂直土壓力理論模型為上埋式管垂直公路設計中涵洞垂直土壓力理論模型為上埋式管垂直土壓力理論模型。卸荷拱理論主要應用于溝埋式或頂土壓力理論模型。卸荷拱理論主要應用于溝埋式或頂管施工的涵洞，在隧道設計中應用較多，而在新填土管施工的涵洞，在隧道設計中應用較多，而在新填土涵洞中較難實現涵洞中較難實現“卸荷拱卸荷拱”；而馬斯頓等沉面理論計；而馬斯頓等沉面理論計算結果雖和新填土涵洞實測結果較為接近，但其計算算結果雖和新填土

7、涵洞實測結果較為接近，但其計算過程較為復雜；土柱法計算方法簡單，對高填土涵洞過程較為復雜；土柱法計算方法簡單，對高填土涵洞的計算結果與實測結果還是較為接近的。因此現行的計算結果與實測結果還是較為接近的。因此現行通用規范通用規范中對于新填土涵洞的垂直土壓力計算仍中對于新填土涵洞的垂直土壓力計算仍然使用土柱法。然使用土柱法。 12l與以往規范規定有所不同的是，與以往規范規定有所不同的是，通用規范通用規范中對于中對于公路公路I級和公路級和公路II級采用了相同的車輛荷載標準值，級采用了相同的車輛荷載標準值，僅當四級公路上重型車輛較少時，車輛荷載效應可以僅當四級公路上重型車輛較少時，車輛荷載效應可以乘以

8、乘以0.7的折減系數。的折減系數。l計算車輛荷載引起的豎向土壓力時，車輪按其著地面計算車輛荷載引起的豎向土壓力時，車輪按其著地面積的邊緣向下做積的邊緣向下做30角分布。當幾個車輪的壓力擴散角分布。當幾個車輪的壓力擴散線相重疊時，擴散面積以最外面的擴散線為準。線相重疊時，擴散面積以最外面的擴散線為準。1314填土高填土高H 車輛荷載車輛荷載P(kN) 順板跨長順板跨長La 垂直板跨長垂直板跨長Lb 0.5H0.61 70 0.2+2Htan30 0.6+2Htan30 0.61H1.04 140 0.2+2Htan301.9+2Htan30 1.04H L L時，由車輛荷載引起的外荷載為均布荷載

9、，且時，由車輛荷載引起的外荷載為均布荷載，且滿布：滿布： 228p L bM022p LbV18l當當LaL時，由車輛荷載引起時，由車輛荷載引起的外荷載的均布荷載在計算的外荷載的均布荷載在計算彎矩和剪力時所布的位置不彎矩和剪力時所布的位置不同同 l當當Lb0.02時，取時，取0.02，當，當0.006時，取時，取0.006；ss為受拉鋼筋應力。為受拉鋼筋應力。 123300.28 10ssfksdWC CCE210.5lsNCN 33l 公橋規公橋規（6.4.4-2）lMs為短期效應組合的彎矩值，即為短期效應組合的彎矩值，即MsNs l各類環境對裂縫寬度對限制：各類環境對裂縫寬度對限制：l類和

10、類和類環境類環境 0.20mml類和類和類環境類環境 0.15mm00.87ssssMA h34l鋼筋混凝土受彎構件，在正常使用極限狀態下的撓度，鋼筋混凝土受彎構件，在正常使用極限狀態下的撓度，可根據給定的構件剛度用結構力學的方法計算。可根據給定的構件剛度用結構力學的方法計算。l蓋板跨中截面撓度計算采用荷載短期效應組合。蓋板跨中截面撓度計算采用荷載短期效應組合。l簡支梁在均布荷載作用下，跨中最大撓度：簡支梁在均布荷載作用下，跨中最大撓度：lB為開裂構件等效截面的抗彎剛度為開裂構件等效截面的抗彎剛度 2548ssMLfB35l 公橋規公橋規（6.5.2-1）l 公橋規公橋規（6.5.2-2）l

11、公橋規公橋規（6.5.2-7）lB0為全截面的抗彎剛度，為全截面的抗彎剛度，B0=0.95EcI0；Bcr為開裂截面的抗彎剛為開裂截面的抗彎剛度，度，Bcr=EcIcr；Mcr為開裂彎矩；為開裂彎矩；為構件受拉區混凝土塑性影響為構件受拉區混凝土塑性影響系數；系數；ftk為混凝土軸心抗拉強度標準值；為混凝土軸心抗拉強度標準值；I0為全截面換算截面慣為全截面換算截面慣性矩；性矩；Icr為開裂截面換算截面慣性矩；為開裂截面換算截面慣性矩；S0為全截面換算截面重心為全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩；軸以上部分面積對重心軸的面積矩；W0為換算截面抗裂邊緣的彈為換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩

12、。性抵抗矩。 02201crcrsscrBBMMBMMB0crtkMfW002SW36l開裂彎矩開裂彎矩Mcr的計算是以階段的計算是以階段a為基礎，此階段受拉為基礎，此階段受拉區下緣應力達到混凝土抗拉強度極限值，應變達到混區下緣應力達到混凝土抗拉強度極限值，應變達到混凝土抗拉應變極限值，即達到將要出現裂縫的臨界階凝土抗拉應變極限值，即達到將要出現裂縫的臨界階段。段。37l需通過計算需通過計算I0、S0和和W0來確定開裂彎矩來確定開裂彎矩Mcrl換算截面的等效換算原理，即保持鋼筋所受總壓力（或總拉力）換算截面的等效換算原理，即保持鋼筋所受總壓力（或總拉力）及鋼筋重心不變的情況下，將鋼筋換算為混凝

13、土及鋼筋重心不變的情況下，將鋼筋換算為混凝土lAco為混凝土面積，為混凝土面積，As為鋼筋面積，為鋼筋面積，aEs為鋼筋與混凝土彈性模量為鋼筋與混凝土彈性模量之比之比l全截面換算截面重心軸距蓋板頂的距離全截面換算截面重心軸距蓋板頂的距離x02200211112ssssEssEsEsEsb dxaA aaAhb daAaAcoEssAaA38l全截面換算截面慣性矩全截面換算截面慣性矩I0l全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積全截面換算截面重心軸以上部分面積對重心軸的面積矩矩S0 l全截面換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩全截面換算截面抗裂邊緣的彈性抵抗矩W0 33202200000(1)()

14、(1)()33ssEssEsb dxb xIaAxaaAhx2000(1)()sEssSb xaAxa0020()WIdx39l開裂截面換算截面慣性矩開裂截面換算截面慣性矩Icr的計算是以階段的計算是以階段為基礎，為基礎，此時受拉區混凝土作用甚小，可不考慮其參加工作，此時受拉區混凝土作用甚小，可不考慮其參加工作，全部拉力由鋼筋承受，鋼筋應力并未達到屈服階段，全部拉力由鋼筋承受，鋼筋應力并未達到屈服階段，混凝土受壓區應力尚未抗壓強度極限值，此時仍為彈混凝土受壓區應力尚未抗壓強度極限值，此時仍為彈性階段。性階段。40l首先確定開裂截面換算截面的受壓區高度首先確定開裂截面換算截面的受壓區高度x0，其

15、數值，其數值由換算截面各分塊面積對截面中性軸的面積矩之和為由換算截面各分塊面積對截面中性軸的面積矩之和為零的條件求得零的條件求得 l求得開裂截面受壓區高度求得開裂截面受壓區高度x0后，即可求得后，即可求得Icr 200001()()02ssEssEsb xaAxaaAhx 322000013sscrEssEsb xIaAxaaAhx41l至此，即可算出荷載短期效應組合下蓋板跨中撓度至此，即可算出荷載短期效應組合下蓋板跨中撓度fsl公橋規公橋規6.5.3規定，受彎構件在使用階段的撓度應規定，受彎構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響，需乘以撓度增長系數考慮荷載長期效應的影響，需乘以撓度增長

16、系數 ，且在消除結構自重產生的長期撓度后的最大撓度不應且在消除結構自重產生的長期撓度后的最大撓度不應超過計算跨徑的超過計算跨徑的1/600。 2()5/60048sGKLGMMLfLB42l公橋規公橋規在總則中加入了有關耐久性設計的內容，在總則中加入了有關耐久性設計的內容，提出了公路橋涵應根據不同的環境類別進行耐久性設提出了公路橋涵應根據不同的環境類別進行耐久性設計的概念。計的概念。l以往規范對于耐久性設計雖然有所要求，但并沒有充以往規范對于耐久性設計雖然有所要求，但并沒有充分體現到設計條文中，設計人員對耐久性設計的重視分體現到設計條文中，設計人員對耐久性設計的重視度也有所不足。度也有所不足。

17、l提高混凝土耐久性的根本途徑是增強混凝土密實度，提高混凝土耐久性的根本途徑是增強混凝土密實度，防止或控制混凝土開裂，阻止水分的侵入；同時加大防止或控制混凝土開裂，阻止水分的侵入；同時加大混凝土保護層的厚度，防止由于混凝土保護層碳化引混凝土保護層的厚度，防止由于混凝土保護層碳化引起鋼筋鈍化膜的破壞。起鋼筋鈍化膜的破壞。43l控制混凝土的最大水灰比和最小水泥用量是十分重要控制混凝土的最大水灰比和最小水泥用量是十分重要的，不僅影響混凝土的強度，更是影響混凝土耐久性的，不僅影響混凝土的強度，更是影響混凝土耐久性的主要因素。的主要因素。l在構造要求上注意保護層厚度、箍筋等級和箍筋間距。在構造要求上注意保

18、護層厚度、箍筋等級和箍筋間距。44l承載能力極限狀態驗算中，一般是以斜截面抗剪強度承載能力極限狀態驗算中，一般是以斜截面抗剪強度控制設計。控制設計。l當將蓋板設計為雙筋截面時，可提高延性，提高結構當將蓋板設計為雙筋截面時，可提高延性，提高結構的抗震性能，減小撓度。的抗震性能，減小撓度。l即使在承載能力極限狀態驗算通過的情況下，也有可即使在承載能力極限狀態驗算通過的情況下，也有可能出現正常使用極限狀態驗算中裂縫寬度及撓度無法能出現正常使用極限狀態驗算中裂縫寬度及撓度無法通過的情況，因此要重視正常使用極限狀態的驗算。通過的情況，因此要重視正常使用極限狀態的驗算。l通過對混凝土材料指標的限定和構造要

19、求來滿足耐久通過對混凝土材料指標的限定和構造要求來滿足耐久性設計。性設計。45lL0為涵洞凈跨徑，為涵洞凈跨徑，C1為基礎襟邊寬，為基礎襟邊寬，C2為臺身寬，為臺身寬，C3為基礎寬，為基礎寬，C4為背墻寬，為背墻寬，C5為蓋板搭接寬度，為蓋板搭接寬度，H0為涵為涵洞凈高，洞凈高，H1為計算高度；臺身寬度為為計算高度；臺身寬度為b 46l計算臺身時，可作如下假定：計算臺身時，可作如下假定：l（1）當涵洞基礎為分離式基礎時，臺身按上端與蓋板）當涵洞基礎為分離式基礎時，臺身按上端與蓋板不可移動的鉸接、下端與基礎也按不可移動的鉸接計不可移動的鉸接、下端與基礎也按不可移動的鉸接計算，此時計算高度為蓋板中

20、心線與支撐梁中心線之間算，此時計算高度為蓋板中心線與支撐梁中心線之間的距離。的距離。l（2）當涵洞基礎為整體式基礎時，臺身按上端與蓋板）當涵洞基礎為整體式基礎時，臺身按上端與蓋板不可移動的鉸接、下端與基礎固接計算，此時計算高不可移動的鉸接、下端與基礎固接計算，此時計算高度為蓋板中心線與基礎頂之間的距離。度為蓋板中心線與基礎頂之間的距離。471.偏心受壓承載力驗算偏心受壓承載力驗算2.正截面受彎承載力驗算正截面受彎承載力驗算3.直接受剪驗算直接受剪驗算48l將車輛荷載等代為填土厚將車輛荷載等代為填土厚h：l 通用規范通用規范（4.3.4-1）l式中，式中，l0為破壞棱體長度；為破壞棱體長度；B為

21、破壞棱體寬度，為破壞棱體寬度，BLb；2為填土重力密度；為填土重力密度；G為在破壞棱體長度和破壞棱體為在破壞棱體長度和破壞棱體寬度范圍內的車輛總荷載。寬度范圍內的車輛總荷載。02GhB l49l破壞棱體長度破壞棱體長度l0：l式中，式中，為臺背填土的內為臺背填土的內摩擦角。摩擦角。101tan 4522dlHH50l土的側壓力系數土的側壓力系數：l臺背非均布荷載臺背非均布荷載q1、q2的值：的值：l式中，式中，d3為支撐梁高為支撐梁高2tan4521122dqHh321022dqHhdH51l（1）當臺身以上下端均為鉸接計算時：）當臺身以上下端均為鉸接計算時：l臺身最大剪力在臺身最大剪力在A端

22、，臺身最大剪力端，臺身最大剪力VA：l臺身最大彎矩在臺身最大彎矩在x0位置處。位置處。l可以算出，臺身最大彎矩可以算出，臺身最大彎矩Mmax：2112126AqqHqHV22202AqqP VxP211qqPH21232max000126AqqqMVxxxH52l（2）當臺身以上端鉸接、下端固接計算時：）當臺身以上端鉸接、下端固接計算時：lA端處彎矩端處彎矩MA：lA端處最大剪力端處最大剪力VA：l臺身最大彎矩在臺身最大彎矩在x0位置處。位置處。l式中，臺身最大彎矩式中，臺身最大彎矩Mmax：212187120AHMqq2111212119162640AAqqHqqHqHMVH22202Aqq

23、P VxP211qqPH21232max000126AAqqqMMVxxxH53l計算最大彎矩處計算最大彎矩處x0以上以上的豎向力的豎向力P、偏心距、偏心距e及所產生的彎矩及所產生的彎矩M。l如圖所示，如圖所示，P1為蓋板自為蓋板自重及蓋板上土重；重及蓋板上土重；P2為為臺背上土重；臺背上土重；P3為臺背為臺背重；重；P4為最大彎矩處以為最大彎矩處以上臺身重；上臺身重；P9為蓋板計為蓋板計算時涵臺內側剪力。算時涵臺內側剪力。l偏心距偏心距ei為豎向力為豎向力Pi相對相對于臺身中心于臺身中心O點的距離點的距離54l恒載產生的總豎向力恒載產生的總豎向力 l恒載總豎向力產生的總彎矩恒載總豎向力產生的

24、總彎矩 l作用效應組合作用效應組合l臺身截面總偏心距臺身截面總偏心距 41iiPP41iiiMP e0max90.91.21.4dMMMM090.91.21.4dNPP00.9 1.2dAVV00ddeMN55l（1）當臺身為砌體時（包括砌體與混凝土組合）當臺身為砌體時（包括砌體與混凝土組合）l 圬工規范圬工規范（4.0.5）l式中，式中，A為構件截面面積；為構件截面面積；fcd為臺身材料軸心抗壓強為臺身材料軸心抗壓強度設計值；度設計值；為軸向力偏心距為軸向力偏心距e和長細比和長細比對受壓構件對受壓構件承載力的影響系數：承載力的影響系數：l 圬工規范圬工規范（4.0.6-1）0dcdNA f1

25、111xy56lx、y分別為分別為x方向和方向和y方向偏心受壓構件承載力影響系數；方向偏心受壓構件承載力影響系數；x、y分別為分別為x方向、方向、y方向截面重心至偏心方向的截面邊緣的距離，如方向截面重心至偏心方向的截面邊緣的距離，如圖圖8所示；所示；ex、ey分別為軸向力在分別為軸向力在x方向、方向、y方向的偏心距；方向的偏心距；m為截為截面形狀系數，對于矩形截面，面形狀系數，對于矩形截面，m8.0；ix、iy為彎曲平面內的截為彎曲平面內的截面回旋半徑；面回旋半徑；a為與砂漿強度等級有關的系數，砂漿等級大于等為與砂漿強度等級有關的系數，砂漿等級大于等于于M5時，時，a0.002，砂漿等級為，砂

26、漿等級為0時，時，a0.013；x、y分別為分別為構件在構件在x方向、方向、y方向的長細比方向的長細比 。221 ()11 ()1(3)1 1.33() mxxxxxxyyexeeii221 ()11 ()1(3)1 1.33() ymyyyyyxxeyeeii0.289xib20.289yiC， 57l 圬工規范圬工規范（4.0.7）l為長細比修正系數 03.5xyli03.5yxli砌體材料類別砌體材料類別混凝土預制塊砌體或組合構件混凝土預制塊砌體或組合構件1.0細料石、半細料石砌體細料石、半細料石砌體1.1粗料石、塊石、片石砌體粗料石、塊石、片石砌體1.3ll0為構件計算長度，當臺身計算

27、模型為上下端鉸接時， l01.0H1 ，當為上端鉸接、下端固接時，當為上端鉸接、下端固接時， l00.7H1 58l（2）當臺身為素混凝土時，）當臺身為素混凝土時，單向偏心受壓承載力驗算公式單向偏心受壓承載力驗算公式如下：如下：l 圬工規范圬工規范（4.0.8-1）l式中，式中，Ac為混凝土受壓區面積；為混凝土受壓區面積；為彎曲平面內軸心受壓構件為彎曲平面內軸心受壓構件彎曲系數，查彎曲系數，查圬工規范圬工規范表表4.0.8。0dccdNAf22cAbCe 59l（3）當涵臺受壓偏心距大于）當涵臺受壓偏心距大于0.6s時（時（s為為C2/2），偏），偏心受壓承載力公式就不能再用上述公式計算，此時

28、應心受壓承載力公式就不能再用上述公式計算，此時應以下列公式計算：以下列公式計算：l 圬工規范圬工規范（4.0.10-1）l式中，式中，W為構件受拉邊緣的彈性抵抗矩，；為構件受拉邊緣的彈性抵抗矩，；ftmd為臺身為臺身材料的彎曲抗拉強度設計值；材料的彎曲抗拉強度設計值；計算方法分別如上。計算方法分別如上。01tmddAfNAeW226bCW 60l在在公路磚石及混凝土橋涵設計規范公路磚石及混凝土橋涵設計規范（JTJ 02285）中，對于容許偏心距）中，對于容許偏心距e的限制為荷載組合的限制為荷載組合小于等小于等于于0.5y（y亦為亦為C2/2 ），荷載組合），荷載組合、小于等于小于等于0.6y

29、，而在，而在公路圬工橋涵設計規范公路圬工橋涵設計規范（JTG D61-2005）中更改為基本組合小于等于）中更改為基本組合小于等于0.6s，此為新舊規，此為新舊規范變化之一。范變化之一。 61l 圬工規范圬工規范（4.0.12）l式中，式中，Md為彎矩設計值；為彎矩設計值；W為截面受拉邊緣的彈性抵為截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；抗矩；ftmd為構件受拉邊緣的彎矩抗拉強度設計值。為構件受拉邊緣的彎矩抗拉強度設計值。0dtmdMWf62l當臺身與基礎間不為整體澆筑時，需驗算通縫的直接當臺身與基礎間不為整體澆筑時，需驗算通縫的直接抗剪強度：抗剪強度：l 圬工規范圬工規范（4.0.13）l式中，式中，fv

30、d為臺身材料抗剪強度設計值；為臺身材料抗剪強度設計值；f為摩擦系數，為摩擦系數，取取0.7；Nk為與受剪截面垂直的壓力標準值。為與受剪截面垂直的壓力標準值。011.4dvdfkVAfN63l驗算偏心受壓承載力，控制設計的主要因素為偏心距驗算偏心受壓承載力，控制設計的主要因素為偏心距e的大小，當偏心距的大小，當偏心距e大于大于0.6s的限值時，偏心受壓承載的限值時，偏心受壓承載力下降迅速，因此要合理確定臺身寬度及蓋板搭接長力下降迅速，因此要合理確定臺身寬度及蓋板搭接長度。度。l當偏心受壓承載力驗算通過時，一般正截面受彎承載當偏心受壓承載力驗算通過時，一般正截面受彎承載力驗算及直接受剪承載力驗算均

31、能通過。力驗算及直接受剪承載力驗算均能通過。64lP1為蓋板自重及蓋板上土重；為蓋板自重及蓋板上土重；P2為臺背上土重；為臺背上土重；P3為臺背重；為臺背重；P5為臺身重；為臺身重；P6為基礎重；為基礎重；P7為襟邊上土重；為襟邊上土重；P8為鋪底（支撐梁）為鋪底（支撐梁）重；重；P9為蓋板計算時涵臺內側剪力；為蓋板計算時涵臺內側剪力；P10為過水斷面內水的自重為過水斷面內水的自重 65l（1）分離式基礎）分離式基礎l偏心距偏心距ei為豎向力為豎向力Pi相對于基底中心相對于基底中心O點的距離。點的距離。l假定基底應力均勻分布，基底應力假定基底應力均勻分布，基底應力：l 基礎規范基礎規范（3.2.2-2）l式中，式中，A為基礎底面積；為基礎底面積；W為基礎底面彈性抵抗矩為基礎底面彈性抵抗矩 31015iiiiPPP31015i ii iiiMPePemaxminPMAW236bCW 66l基礎規范基礎規范3.2.4規定：非巖石地基的橋涵臺身基礎的合力偏心規定：非巖石地基的橋涵臺身基礎的合力偏心距距e00.75l為基底截面核心半徑為基底截面核心半徑l 基礎規范基礎規范（3.2.4-1）le0為基底以上外力合力作用