1、 .一、設計條件 1.1 工程概況某廠裝配車間為一雙跨鋼筋混凝土廠房，跨度為24米，長度為90.48米，柱頂標高為13.5米，軌頂標高為9.8米，廠房設有天窗，采用兩臺20t和一臺30/5t的A4工作制吊車。屋面防水層采用二氈三油，維護墻采用240mm厚的轉砌體，鋼門窗，混凝土地面，室內外高差為150mm，建筑剖面圖詳見圖1. 1.2 結構設計資料 自然條件：基本風壓值為0.35KN/m2，基本雪壓值為0.45 KN/m2 地質條件：廠區自然地坪以下為0.8m厚填土，填土一下為3.5m厚中層中密粗砂土（地基承載力特征值為250 KN/m2），再下層為粗砂土（地基承載力特征值為350 KN/m2

2、），地下水位在地面下2.5米，無腐蝕性。 1.3 吊車使用情況車間設有兩臺20t和一臺30/5t的A4工作制吊車，軌頂標高為9.8米，吊車的主要參數如下表：起重吊車寬度輪距吊車總重小車重（KN）最大輪壓最小輪壓300/50 6.15 4.8 365117 280 65 1.4 廠房標準構件選用情況 1.4.1 屋面板 采用1.5X6m預應力鋼筋混凝土屋面板，板自重標準值為1.4kN/m2。 1.4.2 天溝板 天溝板自重標準值為12.1KN/塊，積水荷載以0.6KN/m計 天窗架 門窗鋼筋混凝土天窗架，每根天窗架支柱傳到屋架的自重荷載標準 值為27.2 1.4.3 屋架 采用預應力鋼筋混凝土折

3、線型屋架，自重標準值為106KN/榀。 1.4.4 屋架支撐 屋架支撐的自重標準值為0.05kN/m2 1.4.5 吊車梁 吊車梁為先張法預應力鋼筋混凝土吊車梁，吊車梁的高度為 1200mm，自重標準值為44.2kN/根。軌道及零件重標準值為1kN/m， 軌道及墊層高度為200mm。 1.4.6 基礎梁 基礎梁尺寸；基礎梁為梯形截面，上頂面寬300mm，下底面寬 200mm，高度450.每根重16.7KN。 1.5 材料選用 1.5.1柱 混凝土：采用40 鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB400，箍筋采用HRB335. 1.5.2 基礎 混凝土：采用C40 鋼筋：采用HRB335級鋼。 1.5.3

4、 屋面做法 20厚1：3水泥砂漿找平層（重力密度為20 KN/m3） 冷底子油兩道隔氣層0.05 KN/m2 100厚泡沫混凝土隔熱層（抗壓強度4MPa，重力密度5 KN/m3） 15厚1:3水泥砂漿找平層（重力密度20 KN/m3） 1.6 屋面或則在標準值的取值 1.7 相關建筑材料的基本數據 鋼筋混凝土容重 水泥砂漿容重 石灰水泥混合砂漿容重 240厚雙面粉刷機制磚墻重 鋼門窗自重 防水層自重 0.35 KN/m2 找平層自重 圖1.1 建筑剖面圖二、計算簡圖的確定 2.1 計算上柱高及柱全高 根據任務書的建筑剖面圖： 上柱高=柱頂標高-軌頂標高+軌道構造高度+吊車梁高 =13.5-9.

5、8+1.2+.02=5.1m 標高=吊車梁頂標高-吊車梁高=13.5-0.2-1.2=12.1m 全柱高H=柱頂標高基頂標高=13.5-（-0.5）=14.0m 下柱高=H-=14.0-5.1=8.9m = /H=5.1/14=0.364 2.2 初步確定柱截面尺寸 根據柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可確定柱的截面尺寸，見表2.1。表2.1 柱截面尺寸及相應的計算參數排架計算單元和計算簡圖如下圖所示。計算參數 柱號截面尺寸/面積/慣性矩/自重/ A，C 上柱矩4005002.010541.71085.0 下柱 I4001000*100*150 1.980105 256.341

6、084.95B 上柱矩5006003.0105901087.5 下柱 I5001200*100*150 2.500105 496.511086.25圖2.1 計算單元和計算簡圖三、荷載計算 3.1 恒載 3.1.1 屋蓋結構自重二氈三油防水層 0.35 KN/m2100厚泡沫混凝土隔熱層 0.5 KN/m220m厚1：3水泥砂漿找平層 冷底子油兩道隔氣層 0.05 KN/m2預應力混凝土屋面板（包括灌縫） 15厚1:3水泥砂漿找平層 0.3 KN/m2屋蓋支撐 3.05 KN/m2G1=1.2*（3.05*6*24/2+106/2）=327.12Kn 3.1.2 柱自重A、C柱上柱 G4A=

7、G4C =1.2×5×5.1=30.60kN 下柱 G5A= G5C =1.2×4.95×8.9=52.87kN B柱 上柱 G4B=1.2×7.5*5.1=27.36KN 下柱 G5B=1.2×6.25×8.9=52.87kN 3.1.3 吊車梁及軌道自重 G3=1.2*(45.5+1*6)=61.8KN 各項恒荷載作用位置如圖3.1所示。圖3.1 荷載作用位置圖(單位:kN） 3.2 屋面活荷載標準值 屋面活荷載標準值為0.5 KN/m2，雪荷載標準值為0.45 KN/m2，后者小于前者，故僅按前者計算。作用于柱頂的屋面

8、活荷載設計值為Q1=1.4*0.5*6*24/2=50.40KN的作用位置與作用位置相同，如圖3.1所示。 3.3 風荷載 某地區的基本風壓，對按柱頂標高13.5m考慮，查規范得，對按天窗檐口標高14.8m考慮，查規范得。屋頂標高15.80m考慮，查規范得。天窗標高20.12m考慮，查規范得。風載體型系數的分布如圖下 圖3.2 風荷載體型系數及排架計算簡圖則作用于排架計算簡圖(圖3.2）上的風荷載設計值為： 3.4 吊車荷載根據B與K及支座反力影響線，可求得圖3.3 吊車荷載作用下支座反力影響線3.4.1 吊車豎向荷載由公式求得吊車豎向荷載設計值為： =1.4×280×（1

9、+0.267+0.8+0.067）=836.5KN3.4.2 吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力為：作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設計值為： 其作用點到柱頂的距離 y=四、內力計算 4.1 恒載作用下排架內力分析 該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進行排架內力分析。其中柱的剪力分配系數計算，見表4.1。表4.1 柱剪力分配系數柱別A、C 柱B 柱在G1作用下： 對A、C柱，已知由規范公式：2.321因此，在共同作用（即在G1作用下）柱頂不動鉸支承的反力圖4.1 恒載作用下排架內力圖 4.2 在屋面活荷載作用下排架內力分析4.2.1 AB跨作用屋面活荷載 排架計算簡圖如圖

10、2.1所示，其中Q1=40.32KN，它在柱頂及變階處引引起的力矩為： 對A柱，=2.321，=0.934 對B柱，=1.721則排架柱頂不動鉸支座總反力為： 將R反向作用于排架柱頂，計算相應的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即 圖4.2 AB跨作用屋面活荷載時排架內力圖4.2.2 BC跨作用屋面活荷載由于結構對稱，且BC跨與AB跨作用的荷載相同，故只需將圖4.2中個內力圖的位置及方向調整一下即可，如圖4.3所示。 圖4.3 BC跨作用屋面活荷載時排架內力圖 4.3 吊車荷載作用下排架內力分析 4.3.1 Dmax作用在A柱 A柱： B柱： 對A柱

11、 對B柱 ( )( ) 排架各柱頂剪力分別為：( )( )( ) 排架各柱的彎矩圖，軸力圖和柱底剪力值如圖4.4所示。 圖4.4 作用A柱時排架內力圖4.3.2 作用在B柱左 柱頂不動鉸支座反力，及總反力分別為：( )( )( ) 各柱頂剪力分別為：( )( )( )排架各柱的彎矩圖，軸力圖及柱底剪力值如圖4.5所示 圖4.5 作用B柱左時排架內力圖 4.3.3 Dmax作用在B柱右根據結構對稱性及吊車噸位相等的條件，內力計算與作用于B柱左的情況相同，只需將A，C柱內力對換并改變全部彎矩及剪力符號，如圖4.6所示。 圖4.6 作用B柱右時排架內力圖 4.3.4 作用于C柱 同理，將作用于A柱情

12、況的A，C柱內力對換，并注意改變符號，可求得各柱的內力，如圖4.7所示。 圖4.7 作用C柱時排架內力圖 4.3.5 Tmax作用在AB跨柱 對A柱 a=（3.8-1.2）/3.8=0.632 對A柱，則 對B柱，則 排架柱頂總反力R為： 各柱頂剪力為：Tmax作用在AB跨的M圖、N圖如圖4.8所示。 圖4.8 Tmax作用于AB跨時排架內力圖4.3.6 Tmax作用在BC跨 由于結構對稱及吊車噸位相等，故排架內力計算與作用AB跨情況相同，僅需將A柱與C柱的內力對換，如圖4.9所示。圖4.9 Tmax作用于BC跨時排架內力圖 4.4 風荷載作用下排架內力分析 4.4.1 左吹風時 對A、C柱

13、各柱頂剪力分別為: 風從左向右吹風荷載作用下的M、N圖如圖 圖4.10 左吹風時排架內力圖 4.4.2 右吹風時 計算簡圖如4.11a所示。將圖4.10b所示A,C柱內力圖對換且改變內力符號后可得，如圖4.11b所示。 圖4.11 右吹風時排架內力圖五、最不利荷載組合 內力組合按式（2.5.19）式（2.5.21）進行。除及相應的M和N一項外，其他三項均按式（2.5.19）和式（2.5.20）求得最不利內力值；對于及相應的M和N一項，和截面均按（）求得最不利內力值，而截面則是按式（2.5.21）即（）求得最不利內力。 對柱進行裂縫寬度驗算時，內力采用標準值。 .頁腳. 表5.1 柱內力設計值匯

14、總表柱號及正向內力荷載類別 恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風荷載 AB跨 BC跨Dmax在柱Dmax在B柱左Dmax在B柱右Dmax在柱Tmax在AB跨Tmax在BC跨左風右風序號M 15.86 0.526 2.242 -57.49 -61.6 43.74 -2.66 ±9.11 ±29.6 52.99 -70.26N 331.68 40.32 0 0 0 0 0 0 0 0 0M -49.17 -12.1 2.74 123.56 -7.82 43.74 -2.66 ±9.11 ±29.6 52.99 -70.26N 391.92 50.4 0 6

15、03.5 179.26 0 0 0 0 0 0M 25.91 -4.8 9.29 -14.13 -153.33 148.5 -9.03 ±149.88 ±100.49 246.45 -354.39N 443.13 50.4 0 603.5 179.26 0 0 0 0 0 0 8.27 0.8 0.72 -15.18 -16.27 11.55 -0.71 ±15.47 ±7.79 44.57 40.2注：單位()，單位，單位。表5.2 柱內力組合表截面+Mmax及相應的N,V-Mmax及相應的N,VNmax及相應的M,VNmin及相應的M,VMK, NK

16、備注M+0.9+0.9(+)+125.7+0.90.8(+)+0.9+-117.8+0.9+0.954.04+0.9+0.9(+)+125.2491.33N377.04331.68377.04331.68276.4M+0.9+0.8(+)+0.9+145.42+0.9+0.8(+)+0.9+-154.8+0.9×62.03+0.90.9(+)+-138.53N826.44566.35935.07391.92M+0.9+0.8×（+）+0.9+474.21+0.9+0.8(+)+0.9+-537.1+0.9×13.19+0.9+0.9(+)+457.74N877.6

17、5617.56986.28443.13V58.95-53.39-5.3964.7MK341.81-380.5612.51330.04NK679.6493.87757.24369.28VK43.09-36.12-2.8747.2表5.3 B柱內力設計值匯總表柱號及正向內力荷載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風荷載作用在跨作用在跨作用在柱作用在B柱左作用在B柱右作用在柱作用在跨作用在BC跨左風右風 序號M 0 -7.86 7.86 54.87 105.34 -105.34 -54.87 ±19.29 ±19.29 132.54 -132.54N 654.24 50.4

18、50.4 0 0 0 0 0 0 0 0M 0 -7.86 7.86 -79.58 -347.29 347.2 79.58 ±19.29 ±19.29 132.54 -132.54N 774.72 50.4 50.4 179.26 603.5 603.5 179.26 0 0 0 0M 0 -8.46 8.46 51.83 -95.04 95.04 -51 .83 449.95 -449.95N 828.66 50.4 50.4 179.26 603.5 603.5 179.26 0 0 0 0 0 -0.073 0.073 14.44 27.72 -27.72 -14.4

19、4 34.88 -34.88注：單位()，單位，單位。表5.4 B柱內力組合表截面+Mmax及相應的N,V-Mmax及相應的N,VNmax及相應的M,VNmin及相應的M,VMK, NK備注M+0.9+0.9(+)+ 227.31+0.9+0.9(+)+-227.31+0.7+0.9(+) +171.29+0.90.9(+)+ 210.04N699.6699.6724.8654.24M+0.9+0.9(+) + 423.29+0.9+0.9(+)+-423.29+0.8× (+)0+0.90.9+134.91N 1308.921308.921740.32774.724M+0.9+0.

20、8×（+）+0.9+667.73+0.9+0.8(+)+0.9+-667.73+0.8× (+)0+0.9(0.9+)554.37N1437.611437.611794.26828.66V36.6-36.6046.09MK476.95-476.950395.97NK1125.511125.511380.26690.55VK26.14-26.14032.92注：單位()，單位，單位六、柱截面設計 6.1 A柱的截面設計6.1.1 柱在排架平面內的配筋計算表6.1 柱在排架平面內的計算參數截面內力組 1-1M125.24 377.59 360 397.59 1 7.6 400

21、0.96 1.22N331.68 3-3M474.21 540.32 860 570.32 1 9.1 900 1.05 1.12N877.65M-537.1 869.7 860 899.7 1 9.1 900 1.05 1.07N617.56注 1. 2. 截面 內力組 eO 九o e 邑 o 丘 (2 叮 M(hN·m) 一1463 33 365 53 059 7800 400 0955 1896 11 N(kN) 4428 M 一7677 216 365 236 1 7800 400 0955 1341 N 35558 M 31854 679 765 706 1 19助0 80

22、0 0903 1364 33 N 4691 M 4412 468 765 461 1 9300 800 1000 1127 N 9426 3. 表6.2 柱在排架平面內的配筋計算 截面 內力組 x 偏心情況計算實配 1-1M125.24 397.59 1.22 645.1 58 198 大偏壓 1070.1322（1140）N331.68 3-3M474.21 570.32 1.12 1048.8 139.7 473 大偏壓 1320422（1520）N877.65M-537.1 899.7 1.07 1372.7 108 473 大偏壓 1597.3522（1900）N617.56綜上所述:

23、下柱截面選用522（1900） 6.1.2 柱在排架平面外的承載力驗算 上柱，Nmax =331.68kN,考慮吊車荷載時，按規范有 由規范知 下柱Nmax=877.65,當考慮吊車荷載時，按規范有 故承載力滿足要求。6.1.3 裂縫寬度驗算；構件受力特征系數；混凝土保護層厚度取25mm。驗算過程見表6.3。相應于控制上、下柱配筋的最不利內力組合的荷載效應標準組合為：表6.3 柱的裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱內力標準值91.33341.81276.4679.6330.45030.0140.0211.11523.4491300.523292.75704.7191.1105.73=0.610.51

24、10.210.3 滿足要求0.070.3滿足要求 6.1.4 柱箍筋配置 非地震區的單層廠房柱,其箍筋數量一般由構造要求控制.根據構造要求,上、下柱均選用8200箍筋。 6.2 B柱截面設計 6.2.1上柱配筋計算由內力組合表可見，上柱截面有四組內力，取h060040560mm，附加彎矩ea=20mm（等于600300），四組內力都為大偏心，取偏心矩較大的的一組即：M=227.31 N=699.6吊車廠房排架方向上柱的計算長度 =2X3.8m=7.6m。eo=M/N=227.31/699.6=325mm,ei=e0+ea=325+20=345mm 由=7600mm/600mm=12.67>

25、;5，故應考慮偏心距增大系數=2.453>1.0 取=1.0.=1.023,取= =1.186= ，取x=2as'進行計算 選3 20 As=942mm2 則，滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度=1.25X3.8m=4.75m，則 =滿足彎矩作用平面外的承載力要求。 6.2.2 下柱的配筋計算 取，與上柱分析方法類似，選擇下列兩組不利內力： M=667.73kN*m M=554.37kN*m N=1437.61kN N=828.66kN（1） 按M=667.73kN*m，N=1437.6kN計算下柱計算長度lo=1.0 Hc=9.1m,附加偏心距ea=1000/30=33mm(&

26、gt;20mm)B=100mm, bf'=400mm, hf'=150mm Eo=M/N= 故應考慮偏心距增大系數，取2=1.0=故為大偏心受壓。 x= =1238mm2（2）按M=554.37kN*m,N=828.66kN 計算方法與上述相同，計算過程從路，As=As'=930mm2 綜合上述計算結果，下柱截面選用4 20(As=1256mm2)6.2.3 柱裂縫寬度驗算 方法同A柱，經驗算表明裂縫寬度合格。6.2.4 柱箍筋配置非地震區的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制。根據構造要求，上下柱均選用 200箍筋。七、牛腿設計 7.1 A柱牛腿設計根據吊車梁支承

27、位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖7.1所示。其中牛腿截面寬度=400mm，牛腿截面高度=600mm, =565mm。 圖7.1 牛腿尺寸簡圖  7.1.1 牛腿截面高度驗算 =0.65, ，(牛腿頂面無水平荷載), ，取，按下式確定： 則： 故牛腿截面高度滿足要求。 7.1.2 牛腿配筋計算由于, 因而該牛腿可按構造要求配筋。根據構造要求，實際縱向鋼筋取416由于，則可以不設置彎起鋼筋，箍筋按構造配置，牛腿上部 范圍內水平箍筋的總截面面積不應小于承受的受拉縱筋總面積的。箍筋為8100。 7.1.3 牛腿局部承壓驗算設墊板尺寸為400×400mm,局部壓力標準

28、值：故局部壓應力滿足要求。 7.2 B柱牛腿設計對于B柱牛腿根據吊車梁支承位置，截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖7.2所示。其中牛腿截面寬度b=400mm，牛腿截面高度h=1050mm， 圖7.2 牛腿尺寸簡圖 7.2.1 牛腿截面高度驗算 其中 a=250mm+20mm=270，Ftk按下式確定： 故牛腿截面高度滿足要求 7.2.2 牛腿配筋計算As=minbh=0.002×400×1050=840mm2按840mm2配筋，選用4 18（As=1017mm2），水平箍筋選用8100.八、柱的吊裝驗算8.1 A柱的吊裝驗算 8.1.1 柱的吊裝參數采用翻身起吊。吊

29、點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊。柱插入杯口深度為,取,則柱吊裝時總長度為5.1+8.9+0.85=14.85m，計算簡圖如圖8.1所示。圖8.1 柱吊裝計算簡圖 8.1.2 內力計算 柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應考慮動力系數），即 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為： 由得:RA=M3= RAx-令 得,則下柱段最大彎矩為： 柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表8.1表8.1 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表 柱截面 上柱 下柱 52.49（39.25） 73.63（54.54）90.43>0.9X52.49=47.24556>0.9X73.63=66.27

30、 133.04 48.89 0.26-0.48<0.2，取0.2 0.16<0.2 (滿足要求)0.03<0.2 （滿足要求）8.2 B柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊，可得柱插入杯口深度為，取，則柱吊裝時總長度為5.1+8.9+0.95=14.95m，計算簡圖如圖8.2所示。圖8.2柱吊裝計算簡圖 柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應考慮動力系數），即 在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為： 由得： 令，得，則下柱段最大彎矩為：柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表8.2 表8.2 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表 柱截面 上柱 下柱

31、88.1（65.26） 153.5（113.7）147>0.9×88.1=79.29346.7>0.9×153.5=138.2 142.3 108.4 -0.048<0.2，取0.20.173<0.2取0.20.07<0.2(滿足要求)0.037<0.2（滿足要求）九、基礎設計 GB 500072002建筑地基基礎設計規范規定，對于6m柱距的單層多跨廠房，其地基承載力特征值，吊車起重量，廠房跨度，設計等級為丙級時，可不做地基變形驗算。本設計滿則上述要求，故不需做地基變形計算。 基礎混凝土強度等級采用C40。 9.1 A柱基礎設計 9.1.

32、1 作用與基礎頂面上的荷載計算 作用于基礎頂面上的荷載包括柱底（截面）傳給基礎的M，N，V，以及外墻自重重力荷載。前者可由表5.2中的截面選取，見表9.1，其中內力標準組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和底板配筋計算，內力的正號規定見圖9.1。表9.1 基礎設計的不利內力組別 荷載效應基本組合 荷載效應標準組合 第一組474.21877.6558.95314.81679.643.09 第二組 -537.1 617.56-53.39-380.36493.87-36.12 第三組 13.19 986.28-5.3912.51757.24-2.87圖9.1 基礎荷載示意圖由圖9

33、.1可見，每個基礎承受的外墻總寬度為6.0m，總高度為15.00m，墻體為240mm實心磚墻（），鋼門窗（），基礎梁重量為（300mm+200mm）X500mm/2=18.75KN/根。每個基礎承受的由墻體傳來的重力荷載為:240mm厚磚墻鋼門窗 基礎梁 距基礎形心的偏心距為： 9.1.2基礎尺寸及埋置深度 9.1.2.1 按構造要求擬定高度h柱的插入深度，取， 由杯底厚度應大于200mm，取，則 h=850mm+250mm+50mm=1150mm。基礎頂面標高為-0.500m，故基礎埋置深度d為： d=h+0.5m=1.15m+0.7m=1.850m杯壁厚度，取325mm，基礎邊緣高度取35

34、0mm，臺階高度取400mm。 9.1.2.2 擬定基礎底面尺寸 取 9.1.2.3 計算基底壓力及驗算地基承載力 基底壓力按式（2.7.3）計算，結果見表9.2；按式（2.7.8）驗算地基承載力，其中1.2fa=1.2×180kN/m2=216kN/m2,驗算結果見表9.2。可見,基礎底面尺寸滿足要求。表9.2 基礎底面壓力計算及地基承載力驗算表 類別 第一組 第二組 第三組 341.81 679.6 43.09 -380.56 493.87 -36.12 12.51 757.24 -2.891538.221352.491615.86 205.64-607.80-176.53 12

35、8.2485.39 157.2330.61130.6093.82106.8<180128.2<21693.7<180157.2<216112.2<180130.6<2169.1.3 基礎高度驗算這時應采用基底凈反力設計值和可按式（2.7.3）計算，結果見表9.3。對于第二組內力，按式（2.7.3）計算時，故對該組內力應按式（2.7.7）計算基底凈反力，即： 表9.3 基礎底面凈反力設計值計算表 類別 第一組 第二組 第三組 474.21 877.65 58.95 -537.1 617.56 -53.39 13.19 986.28 -5.39 1268.631

36、008.541377.26 319.14-821.36-215.87121.34 54.86157.480118.1373.15e=a=由式（2.7.7）得： 因臺階高度與臺階寬度相等（均為400mm），所以只需驗算變階處的受沖切承載力。變階處受沖切承載力計算簡圖如圖9.2所示，變階處截面有效高度。 因為，故A按下式 計算，即：由式（2.7.10）得： ，因為，故取，由式（2.7.11）得：h=750mm<800mm,取，則由式（2.7.9）得： 故基礎高度滿足要求。 9.1.4 基礎底板配筋計算 9.1.4.1柱邊及變階處基底反力計算基礎底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面如圖9.2

37、所示。三組不利內力設計值在柱邊及變階處的地基凈反力計算見表2.10.11.其中第1，3組內力產生的基底反力示意圖見圖9.2，第2組內力產生的基底反力示意圖見圖2.10.20；用表列公式計算第2組內力產生的和 時，相應的2.45/4和2.85/4分別用2.202/3.752和2.602/3.752代替，且。圖9.2 變階處的沖切破壞截面及基礎底板配筋計算截面 9.1.4.2 柱邊及變階處彎矩計算 表9.4 柱邊及變階處基底凈反力計算 公式 第一組 第二組 第三組 95.58 91.32 100.70 102.23 107.91 105.20 108.46 123.46 109.42 111.79

38、 131.76 111.67 88.1 77.8 95.64 9.1.4.3 配筋計算基礎底面受力鋼筋采用HPB235級。長邊方向鋼筋面積為：As=M/0.9h0fy=381.80×106/0.9×(1150-45)×210=1828mm2As=M/0.9h0fy=443.17×106/0.9×(750-45)×210=3326mm2選用2090（As=3770mm2） 基礎底板短邊方向鋼筋面積為： As=M/0.9(h0-d)fy=363.18×106/0.9×(1150-45-10)×210=1755

39、mm2 As=M/0.9(h0-d)fy=222.65×106/0.9×(750-45-10)×210=1695mm2 選用1490（As=1847mm2） 基礎底板配筋圖見圖9.3，由于，所以杯壁不需要配筋。圖9.3 基礎底板配筋圖9.2 B柱基礎設計 9.2.1 作用與基礎頂面上的荷載計算作用于基礎頂面上的荷載為柱底（截面）傳給基礎的M，N，V，可由表5.4中的截面選取，見表9.5。其中內力標準組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和底板配筋計算， 表9.5 基礎設計的不利內力組別 荷載效應基本組合 荷載效應標準組合第一組667.731437

40、.6136.6476.951125.5126.14 第二組 -667.731437.61-36.6-476.951125.5-26.14 第三組01794.26001380.260圖9.4 基礎荷載示意圖 9.2.2 基礎尺寸及埋置深度 9.2.2.1 按構造要求擬定高度h柱的插入深度，取，由杯底厚度應大于250mm，取，則h=950mm+300mm+50mm=1300mm。基礎頂面標高為-0.500m，故基礎埋置深度d為： d=h+0.5m=1.30m+0.5m=1.80m杯壁厚度，取400mm，基礎邊緣高度取450mm，臺階高度取450mm。 9.2.2.2 擬定基礎底面尺寸考慮偏心受壓，將基礎的面積適當放大，取 9.2.2.3 計算基底壓力及驗算地基承載力