1、98989拆除設計1:桁架結構廠房房頂聚能切割拆除爆破設計要求：爆破方案、爆破點的選取及理由、線型聚能切割器的結構及起爆網路采用聚能切割爆破技術對桁架結構構筑物進行拆除，具有安全性好、操作方法簡單易行，且具有良好的經濟效益等優點。聚能切割爆破技術的作用原理是：利用切割器（聚能裝藥）切斷構件關鍵承重部位形成缺口，使之失去承載力和結構的整體穩定性，并在其自重的作用下原地坍塌和定向倒塌。1、爆破方案桁架構件螺紋鋼筋外包混凝土的斷面尺寸較小（15cmx15cm）,難以實施鉆孔爆破，因此，采用聚能切割爆破技術對桁架結構廠房房頂進行拆除是切實可行的。驗確定。可以采用60TNT/40PENT熔鑄混合炸藥作為

2、線型切割器的主裝藥。線型聚能切割器的尺寸：直徑4050mm,長度100125mm。4、切割器的安放及起爆網路經過外包混凝土剔除處理后，在每根桁架構件已局部裸露的4根螺紋鋼筋上分別安放一個切割器，將安放在支撐架一側上弦、腹桿、下弦上三處共計12個切割器用導爆索連接在一起，作為一個起爆點。兩側起爆點共計24個切割器作為一組采用同段雷管進行起爆。采用ms導爆管雷管起爆網路，為保證整個起爆網路能夠可靠起爆，采用復式起爆網路。1）最小抵抗線W:W=B/2=12cm2）孔深l:l=0.6B=16cm。3）炮孔間距a：a=2.5W=30cm。4）炮孔排距距b:b=0.85a=25cm。5）單孔裝藥量Q:取炸

3、藥單耗q31200g/m,Q=qabB=21.6g,取實取25g，傾斜孔實取30go3、鉆孔及炮孔布置采用水平鉆孔，梅花形布孔方式。300'3000一.0JI一一52052由于桁架結構的支撐架是支撐整個屋頂及天窗的關鍵結構，切斷支撐架后，屋頂將失去支撐，其整體穩定性隨之破壞，最終會在其自重作用下失穩而坍塌。.綜上所述，選擇利用聚能切割爆威¥技術切斷房頂支撐架使之失穩坍塌的爆破拆除方案，對桁架結構廠房房頂進行二拆除。2、爆破點的選取及理由在支撐架兩側的上弦3、腹櫛*65處對稱布置3個爆破切割點，為避免屋面頂向一側傾倒而損壞行車軌道和牛腿I<下弦炮孔布置示意圖每層布置的最大

4、鉆孔高度4、預處理h=1.5m。柱，在每個支撐架下弦的中點一個爆破點，用裸露藥包（6處設置1.52.5kg非承重墻可以預先處理，但應保證整體的穩定性。爆破缺口范圍內的門窗拆卸，樓梯斷開、廁所進行弱化處理等。實施裸露爆破，但起爆時間要比兩側的爆破切割點提前100125ms,該點與其5、超爆網路設;計二，沛二主屎用京電導爆傳嘎式起票網路。.孔外不他切割點呈三角形布置，由于牽引作用可確保屋面頂及支撐梁盡可能向中間倒塌，同時還能避免屋面頂下落時對行車軌道造成破壞。為確保能夠完全切斷桁架梁，在安放聚能切割器的位置（爆破點）先利用人工將包覆在螺紋鋼筋外的混凝土剔除，以使聚能切割器直接與鋼筋接觸（圖中的1為

5、切割器安放點）。起爆網路示意圖（1、3、5為雷管段別）分段延期起爆,孔外用3段ms學為避免同時起爆造成3、線型聚能切割器的結構采用線型聚能切割器。對其要求是制作的切割器既要有足夠的切割能力（滿足切割桁架的要求），又不能有太多的剩余能量（避免對周圍環境產生危害影響）同時還要便于安放。因此，將線型聚能切割器的結構設計成內部為鑄裝固體炸藥并帶有“V”型槽的長圓柱體裝藥結構。切割器的金屬藥型罩選用紫銅罩，考慮到拆除設計3:八層磚混結構樓房拆除爆破設計要求：根據已知條件進行樓房拆除爆破的技術設計1、爆破拆除方案的確定根據待拆磚混結構樓房的結構特點及周圍環境條件，采用定向傾倒爆破方案對樓房進行拆除。由于北

6、側具有較開闊的場地，傾倒方向為正北方向。爆破缺口的形式及高度：采用梯形爆破缺口，和倒向相反方向一側的磚墻不需要鉆孔。1區的鉆孔爆破高度到三層；區的鉆孔爆破高度為二層。簪區影響l2"Wj倒塌江區和2區之間的間-隔時間為.1.5s（采用高精度長時延期雷管；制作方便，將張開角設計成90聚能裝藥的外殼選用不產生危害飛片的紙殼。'外殼ct=5、安全驗算及防護措施1）單段最大允許藥量的估算（最近距離R=20m）,由拆除爆破質點振動速度估算公導爆索2區1區混合炸藥紫銅罩裝藥選擇：聚能切割器的裝藥必須選擇高能量、高密度、高穩定爆轟的“三高”炸藥。選擇炸藥時應綜合考慮其成本、加工工藝、盡量提高

7、裝藥密度等，并通過試2.0取K=0.5、K=100、V3cm/s,經計算，其單段最大允許藥量為Q=117kg。因此，當建筑物類型的安全允許振動速度為3cm/s、距爆源中心距離為20m時，應嚴格控制單段最大藥量不許超過117kg。2)觸地振動效應的驗算塌落震動由下式驗算爆破缺口示意圖2、爆破參數確定墻體及構造柱(墻厚B=24cm(3/VktmgH/)R大樓逐段坍塌，下落構件質量按大樓的爆破振動速度v可按下式自重的1/3估算,m=2166t,g為重力上部缺口形狀、尺寸示意圖加速度，9.8m/s2構件中心高度H=12m地面介質破壞強度去=10Mpa,安全距離R=35m,衰減票數kt、B取，kt=3.

8、37,3=1.66,經過計算，在居民樓處塌落震動引起的地表質點振動速度為2.51cm/s。小于國家規定的安全標準。降低觸地振動可通過挖減振溝或在傾倒方向上墊兩道軟質緩沖土堤降低觸地沖擊振動強度；對飛石應進行嚴格覆蓋、遮擋防護，尤其是西側距離高壓架線只有8m,應在西側進行加強遮擋和覆蓋。拆除設計4:100m鋼筋混凝土煙囪的雙向折疊倒塌拆除爆破設計要求：1）采用“東西向雙向折疊倒計算：.1vK（Q3/R）,式中：v為地面質點振動速度，cm/sQ為一次起爆的最大單響藥量，kg;R為被保護對象與爆源重心的距離，m;K、a為場地系數及衰減系數，一般取K=50150,a=1.31.5。2）觸地沖擊振動：建

9、筑物沖擊地面而引起的振動大小與被爆坍塌物的質量、重心高度和觸地點底層的剛度有關，在地面沒有任何緩沖物的極端情況下，目前較常用的建筑物觸地振動可按下式計算：1oV式中:in.Mpa ; =3.37 , B 可在為了降低爆破振動的危害,之間鋪設緩沖墊層。 飛石：塌”的總體倒塌方案，即上部切口在+30.00m處，向正西倒塌；下部切口在+1.00m處，向正東倒塌。采用先上后下的起爆順序。2）拆除設計包括：爆破缺口設計、起爆網路設計、安全防護設計。1、爆破缺口設計1）上部缺口爆破技術設計（+30m處，外直徑D=6.57m,壁厚_30cm,內襯紅磚12cm,隔熱層5cm）缺口形狀及尺寸：采用正梯形缺口；梯

10、形底角為30°下底邊長Li23D,取L1=13.2m;上底邊長L2=8m;缺口高度h=58=1.5m。ktmgH/)/RV為觸地振動速度，cm/s;m為坍塌構件的質量，t；g為重力加速度,m/s2;H為構件質量重心到地面的垂直距離，m;為剛性地面的介質破壞強度，kt,B為衰減系數，一般取kt:尸品出=1.66。匚L正西向5070m3）為防止爆破產生的個別飛石并減弱煙囪傾倒的落地質點振動速度，在爆破部位缺口內定向窗和中間預切口的布置：分別在爆破缺口兩端各開一個定向窗，并在缺口中央和定向窗同時預先開設一個預切窗口（兼做試爆口）；定向窗為直角三角形，寬2.6m,高1.5m;中間預切口寬1m

11、,高上、下缺口處爆破體覆蓋防護，桂設3層草簾進行阻擋防護，上部加強防護。在倒塌方向，豎立防護屏障。4）爆破沖擊波爆破沖擊波的安全距離計算公式為：RKQ，式中：K為與裝藥途徑1.5m。爆破參數：孔深l=20cm、孔距a=30cm、排距b=25cm,取炸藥單耗q=2000/m3,單孔裝藥量Q=45g,缺口范圍內共布置7排炮孔，采用梅花形布孔方式。2）下部缺口爆破技術設計（+1m處，外直徑D=7.8m,壁厚驊40cm,內襯紅石專24cm,隔熱層10cm缺口形狀及尺寸：采用正梯形缺口；梯形底角為40°下底邊長L1=16m;上底邊長L2=9m;缺口高度h=2.1m。缺口內定向窗和中間預切口的布

12、置：定向窗為直角三角形，寬2.5m,高2.1m;中間預切口寬1.1m,高2.1mo由灰口剛好在定向窗之內。爆破參數：孔深l=25cm、孔距a=30cm、排距b=30cm,取炸藥單耗q=1800g/m3,單孔裝藥量Q=60g,缺口范圍內共布置8排炮孔，采用梅花形布孔方式。F部缺口形狀、2、,嚕爆網路涉M尺寸示意圖是：下段筒體起爆時丁上下段簡體之間不會由現磁間也詣機范湎的偏邕篆逋國內高大建筑物據理了分析，心口叱岸用癖6段雷.管，點爆布為丁2.51秒而王而i熊氤度傾斜的角度時。HsZ曾雷普0和爆破程度有關的參數，對建筑物二12,對人員K,=10,Q為單段最K大藥量，kgo1本工程中，一次起爆的最大藥

13、量為4.2公斤，代入上耙可理對如的。全距離為20.5米，對建筑物的安全距離為4米。5）下部起爆網路的防護：防止下部起爆網路被先爆上部造成影響，搭設頂棚遮擋。拆除設計5:高75m磚煙囪爆破拆除設計輪林卷|雷簪定定向倒塌方向、缺口形狀和尺寸了!破參數、起爆網路、安全防護囪的結構特點（石專結構、高75m）,為減小四通連1接上缺口網路塊定向倒塌方向的確定3、安全防護設計爆破飛石及觸地振動等爆破危害對臨近建商解口筑物的影響，決定采用定向傾倒爆破拆除方案，倒塌方向（傾倒中心線）為南偏西16（以南側70m處2層磚結構房屋和西起爆端南側45m處居民樓邊緣連線的中點得到）。2、爆破缺口形狀和尺寸1）爆破振動爆破

14、拆除高大建筑物時，距爆1）缺口形狀源R處根據煙囪周圍的環境情況（南偏西有采用正梯形爆破缺口較為開闊且可供煙囪倒塌的場地）2）缺口尺寸0;（1）缺口高度：根據h爆破缺口形狀、尺寸及起爆順序示意圖1、爆破切口高度：根據經驗，橋墩形成“絞”1m）,取煙囪爆破部位壁厚（h=3m乙（2（缺口寬度：按L=2/3tD確定,）為煙字1、3、5、7為雷管段別）5-50550囪爆破部位外直徑算L(D=18.92m)=39.6m,實際取L=39m。的爆破切口高度一般H=(1.01.5)B=3.45.1米在本工程中，爆破切口高度選擇為4米。2、爆破參數計算采用2號巖石硝鏤炸藥，單個藥包藥量按3、爆破參數確定s850下

15、式計算。1）最小抵抗線W1）炮孔深度10.65確定，取650mm1。鋼筋混凝土結構立柱W=0.35m0.5m,根據橋梁結構與施工經驗，W取0.5米,進行多年男排用藥炮孔間距a:按a0.80.9l確2）,I胞E!d與炮孔深度I3)b4)a550mm炮孔排距bb500mm0.85a確定,局部炮眼布置示意圖炸藥單耗根據經驗取5、500g/m3。5）單孔裝藥量起爆網路設計；金采用d電導爆g孔內被差箍溟血路qab=137.5g取6Q:按體積公式計算Q=150g。雷管采用1（13、，5、；7段ms導康營雷管,即根據炮孔b置的不hH丙初葆用）炮孔布置：采用梅花形布孔方式,3、5、7段雷管，孔外采用1段雷管作

16、為共布置7排炮孔，最下一排炮孔距地面高傳爆雷管度為1.5mo網路連接方式：炮孔內的外露導爆管采用“大把抓”（1015根為1簇）連接，4、預處理其試爆1）為確保用囪按傾倒爆破前，在樂破缺設計方向準確倒塌，的兩端用機撅：y破”碎方法開設直角三角形苣向窗，底角45£3i2）可減少有貨匕數扣和降低總裝窈IL在罪保煙四緞穗定性怕前提下，傾倒爆破前用機械破碎方法預先開設三個對稱切口，切口寬2.2m，高3m。中間預切口兼作試爆口，根據試爆結果確定最終的單孔裝藥量。3）爆破缺口范圍內的內襯在定向窗和預先切口開設后用風鎬處理每一把由，2仝1段雷管引爆，孔外傳爆導爆管用四通連接成閉合起爆網路，由起爆器起

17、爆。鉆孔峰選N：d=40mm11寸，橋墩鉆孔深度L=1.0m橋面3）鉆孔深度L=0.6m血間距a,bVO孑L品電a=(1:22.0)W=0.480.8m%a=0.排行()。0b=0.81.0a=0.480.6m=0.54)包孔布置在院.底部心離地梅花舷布孔，共布Qft00.7米處開嬸布孔,nI橋墩布孔圖如圖所示:8排。6、安全防護措施1）爆破振動：根據允許振動速度和設計單段最大藥量計算安全允許距離，若不滿足安全距離要求，增加雷管段別或開挖減振溝；2）對飛石在爆破部位采用圍擋、覆蓋防護措施（金屬網桂葦簾、草袋等，綁扎牢固），在重點部位加強覆蓋，覆蓋過程中注意保護起爆網路；3）施工過程中佩戴安全帽

18、、扎安全帶；4）觸地振動防護，在倒塌方向（西南側居民樓和房屋之間）鋪設一定高度的砂、土作為緩沖墊層；5）做好警戒工作，警戒范圍300m;6）爆后安全檢查，無安全隱患解除警戒。對于橋面，在每跨橋面上布置23道爆破切割線，每條切割線垂直于橋延長線，由三排孔距0.6米，排距0.5米的梅花孔組成，每條切割線上有32個炮孔，橋面布孔。裝藥如圖所示。拆除設計7:鐵路大橋拆除爆破設計要求：在選定爆破方案的基礎上，進行爆破缺口的選擇、爆破參數計算、起爆網路設計5）填塞高度li填塞高度11=（0.30.5）L橋墩爆破11=0.30.5米，取0.4米橋面爆破li=0.180.25米，取0.2米6）單孔藥量7采用2

19、號巖石硝鏤炸藥，根據以往的施工經號，單位炸藥消耗量q一般為33360440kg/m,本工程400kg/m,單孔藥量可按如下公式計算：Qqlab對于橋墩：Q=400x1x0.6x0.5=120g對于橋面：Q=400X0.6X0.6X0.5=75g3、起爆網路設計采用導爆管雷管接力式孔外微差延期起爆網路，孔外傳爆雷管采用3段管，內采用9段管。為提高起爆網路的可靠性，孔外傳爆節點上的雷管數為2發。孔距a:a=(1.01.3)W=0.45.2m,取450mm。排距b:b=（0.60.8）a=0.270.36mm,取300mm。炸藥單耗q:炸藥單耗按2號巖石炸藥計算，取1200g/m3。單孔藥量q：1一

20、口nQ=qabH=1800xI0.45X0.3X1.3=315g*1300g；HH沿橋橫梁中部橫向布置!6個炮孔，布孔才?rdI式為矩形。-拆除設計要求：進行爆破設計，包括炮孔爆破（圓柱墩爆破；橫梁切斷爆破）、方形樁下外敷藥包切割爆破、起爆網路、爆破安全與防護措施1、炮孔爆破設計1）圓柱墩爆破設計選擇鉆孔直徑為90mm.。按超深1.2m進行鉆孔，孔深l=H+1.2=9.5m,水下麋破單耗取q=1.2kg/m3,炮孔裝藥量Q=qV=1.2X3.14X0.52X8.3=7.8kg。.r*a2、.萬帝居即外敷藥包切割爆破設計（截面尺寸30cmx30cm）藥量確定：裸露爆破裝藥量是鉆孔爆破裝藥量的61

21、0倍。Q10qaWHq是切割爆破的炸藥單耗，鋼筋混凝土取q=1800g/m3;W是最小抵抗線，WB/2=15cm;a是孔距，a=2W=30cm;H是爆破體的高度，H=30cm。一經計算Q=24Gg。取250g。在方一形樁底部的對面交錯放置兩個外敷藥包，利用炸藥爆炸后的剪切破壞作用將方形樁切斷。3起爆網路順序：1一方形樁；2橫梁；3圓柱墩。4爆破安全與防范措施1）爆破振動校核4kg,對橋墩附一次起爆的最大藥量為近30處的民宅產生的爆破振動速度可用下2）橫梁切斷爆破設計根據橫梁的截面尺寸（寬度B=1.7m高度h=1.3m）,孔深l:l=（0.50.65）H=0.650.85m,取800mm。最小抵

22、抗線W:W=0.350.5m,取400mm。拆除設計8:鋼筋混凝土橋墩聯合爆破法驗算：1一,取K=150,vK（Q3/R）a=1.5,計算生的結果為1.82cm/s。2）水下沖擊波的影響，16個方形樁裸露藥包同時爆祗的最大藥小為250gX16=4kg.,根據國家爆破安全壁的距離達5m,根據水中沖擊破的壓力計算公式：1PmK(Q3/R)(式中K=533,a=1.13,Q為炸藥的TNT當量).當Q=7.2X0.78=5.6kg,R=5m時，Pm=1622Pa,雖然已大于筒壁鋼筋混凝土的抗拉強度.但與其抗壓強度相差無幾，有可能對筒壁的破碎效果不利.因此.我們采用多藥包的布置方式.在半徑為3m的圓周上

23、均勻布置6個分藥包，在布藥平面上分藥包的間距為3m.藥量計算時.假設每個分藥包是半徑為2m,壁厚為0.2m的圓筒體的“中心藥包”.這種小直徑圓筒的水壓爆破經驗比較成熟，采用沖量準則公式可得Qi=2kg,即每層藥包總重12kg.與單藥包相比，藥量增加了67%,用沖擊波壓力校核得Pm=2821Pa.遠大于筒壁的抗壓強度.考慮周圍建筑物的安全.實際裝藥量在面臨住宅區的部位分藥包取1.2kg.其他部位為1.8kg:同時在離圓筒的相切部位lm處增加輔助藥包(2kg)以保證該部位完全破碎.(2)倒錐體部位的藥量計算參照以前的經驗，在離底部2.6m和4.7m的軸線處分別布置藥包.按沖量準則公式計算藥量：葬0

24、.35m,R1=1.8m,R2=3.3m,取K=10,計算得：Q1=4.2kg.Q1=9.9kg,實際取Q1=4.5kg.Q1=10kg,藥包位置設計(1)藥包平面位置.藥包距筒壁R=2m,為定位方便，每層布置6個藥包.藥包在平面內按正六角形分布.問距3m。(2)藥包層間距.分層原則為：最上層藥包距水面的距離應大于藥包與筒壁之同的距離，上下層藥包層距b=(1.32.0)R:適當降低最下層藥包的位量，加強對筒壁與倒錐體結合部位的破碎能量.在保證爆破效果的前提下盡可能減少藥包數量以減小施工難度.由于無法確定最終注水高度.在設計中按不注水高度為3m分層均勻布置藥包.圓筒注水部分高18.9m.考慮倒錐

25、體部位的藥包位置.布置5層藥包.層距3.4m,最上層藥包距水面3.4m.最下層藥包距結合部1.9m.用作破碎相切部位的輔助藥包分層與主藥包相同.藥包布置位置圖見下圖藥包平面布置示意圖_3下部蒸藥IRg防護排架，掛金屬網和草簾等對飛石進行防護。3）沖擊波的防護門窗打開藥包布置剖面示意圖拆除設計io:鋼筋混凝土基礎拆除爆破3號基礎長50m、寬2m、高2.5m。1、爆破參數確定1）鉆孔直徑d:取d=40mm2）最小抵抗線W:取W=50cm3）炮孔深度l:l=0.6H=1.5m4）炮孔間距a:取a=W=50cm5）炮孔排距b:為滿足爆破塊度對清渣的要求取b=0.8a=40cm6）炸藥單耗q:根據經驗取

26、炸藥單耗q=500g/m3。7）單孔裝藥量Q:按體積公式計算有QqabH=0.5x0.5X0.4X2.5=250g0P°|8）填塞長度1i:l-='1=一圖2裝藥結構示意圖（數字7為孔內雷管3、起爆網路段別）采用非電導爆管起爆系統，網路連接方式為孔外微差接力起爆網路，起爆方式采用單孔起爆方式。為防止孔外傳爆網路被先口|，孔外傳爆中管；（河彳傳傳節卜日置管）采用3身雷管4扇/起腺幽路庫接意圖刈5口用孔外延期面智，通孔/,0IV1圖3起爆網路連接示意圖4、安全防護措施1）爆破振動安全驗算采用薩道夫斯基公式：3QVKR發雷（2、采.炮0.91.0:<W=0.450>5m

27、。朗015m炮孔布置我嚷藥結標二o用垂直鉆孔，為內基礎端部布點住眼布置采用電病布丸方式。皰眼簾置如圖1所示。采用分層裝藥結構，為操作方便，分兩層裝藥，下部150g、上部100go中間填塞段長度為67cm（填塞材料為黃泥和巖粉），待上部裝藥入孔后，孔口段用黃泥充滿。裝藥結構見圖2。拆除設計2:鋼筋混凝土框架一剪力墻結構樓房的拆除爆破設計要求：根據提供的條件進行拆除爆破技術設計，包括：方案確定、爆破缺口高度計算、爆破參數計算、起爆網路設計、爆破振動安全允許距離計算等。1、爆破方案確定地面以上鋼筋混凝土立柱、梁及剪力墻總體積約5500m3,總重量約13750t。1層單根立柱的極限承壓載荷為2420t

28、,實際承受載荷約13750/18=763t，因止匕,內部剪力墻全部預拆除后仍能滿足穩定要求。因此，只需要對、剖面上的立柱及剖面上的外剪力墻進行爆破即可。為減小觸地沖擊振動對周圍的影響以及降低爆后樓房堆積體高度，經過方案對比，采用逐跨坍塌的爆破方案對框架一剪力墻對建筑物拆除爆破，K一般為3040,取40,a為1.61.7，取1.6。對R=15m處的計算機房地面質點振速峰值進行計算，（單段最大藥量Q=0.25kg），根據國家安全規程要求，運行中的水電站級發電廠中心控制設備的安全允許質點振動速度為0.50.9。計算結果為：v=0.25m/s。表明估算結果滿足安全振動的要求。但為確保在爆破振動作用下爆

29、區鄰近計算機房設備的安全，基礎四周人工開挖的深度應超過基礎深度；或采用孔內、孔外微差起爆網路，即將每個炮孔內的下部裝藥改為段雷管起爆，則R = 15m 處的振速峰值（單段最大藥小Q =0.15kg ）降低為3 QV K=0.19cm/s。R2）飛石防護對飛石采取覆蓋防護措施：網路 連接好后，每個炮孔上用一個裝土絲 袋壓實，然后在絲袋上面用膠皮密實 覆蓋，最后再在膠皮上用裝土絲袋壓 實。止匕外，還可在基礎和需要重點防 護的建筑設施之間搭設m9.511234562、爆破缺口高度由于主樓為框架一剪力墻結構體系，立柱、梁斷面尺寸較大，如果只在1、2層進行炮孔布置，即爆破缺口炸高為8.4m,主樓結構雖然

30、會整體失穩和傾倒，但解體不一定充分。因此，為解體充分、便于破碎和清渣工作，將爆破缺口高度定為14層,即h=15.9m。3、爆破參數計算1 ）承重立柱爆破參數1、2、3層承重立柱的炮孔布置高度3.2m,4層承重立柱的炮孔布置高度2.4m。14層立柱的截面尺寸相同，為1.1mX1.1m,屬于大截面立柱。對于大截面鋼筋混凝土承重立柱，為了使炸藥能量分布更合理和使混凝土破碎得更均勻，一般可沿立柱軸線方向布置三排炮孔，一排孔布設在軸線上，另兩排炮孔均勻地布設在軸線的兩側。最小抵抗線W:W=30cm。炮眼深度65cm。炮眼間距60cm。炮孔排距l=0.6B=a=2W=b:20個，（重立b=25cm。4、起

31、爆網路設計采用導爆管起爆網路從西向東順序起爆的方法進行起爆。其分段延期起爆方法為：按16的起爆順序,同1、2、3、時起爆，每排立柱的延期間隔時間也為50ms。孔外傳爆雷管全部采用3段雷管，炮孔內的雷管全部采用5n段雷管。為保證起爆網路的可靠性，采用復式交叉起爆網路，每個傳爆節點上的雷管數為4）定向窗及預切口設計:破缺口兩端對稱開設兩個定向窗,在塔壁爆底寬8.5m;在爆破缺口范圍內以傾倒中心線為對稱軸開設5個預切口。定向窗和預切口開設塔壁還剩6個施爆板塊。預切口的開設應能保證塔壁保留部分斷面積具有足夠的支撐能力。本詡旭中東窗丁用圖2）剪力墻爆破參數（墻厚B=24cm）最小抵抗線W:W=B/2=1

32、2cm。炮眼深度l:l=0.6B=15cm。炮眼間距a:a=2.5W=30cm。工j炮孔俳距6:b=0.85a=25cm,單孔裝藥量Q:取炸藥單耗.q=1800g/m3,Q=qabB=30g,剪力墻每層布置炮孔7排？！排炮孔數約70個，總孔數約1960T。300300。00。Q052052052起爆網路連接示意圖5、爆破振動安全允許距離計算爆（Q=（1960+135）+5X90=63.6kg）計算爆破振動安全允許距離。由拆除爆破質點振動速度估算公式RKK/V1/Q1/3。取K/=0.25、K炮孔長度90cm。每孔裝藥量Q=75g梁柱交叉點炮孔總數約135個。在實施傾倒爆破之前，對各部位的炮孔要

33、進行試爆以確定最終的單孔裝藥小。=150、1.5安全允許距離為V3cm/sR=21.4mo除爆破振動之外，觸地沖擊振動強度往往高于爆破振動強度，應高度重視：可通過挖減振溝或在傾倒方向上墊兩道緩沖土堤。對飛石應進行嚴格覆蓋、遮擋防護剪為墻煙孔布置示意圖一.1,31攀L柱交叉點爆破參數在3、4層梁與柱交叉點處布置3個密集由下向傾斜炮孔，孔距25cm,拆除設計6:高105m二冷卻塔拆除爆破1、爆破拆除方案的確定采用定向傾倒爆破拆除方案。根據待拆冷卻塔周圍環境條件，傾倒中心線為南偏酉25°。2、爆破缺口設計（塔壁爆破缺口底部外直徑按D=82m考慮）1）缺口形式：冷卻塔塔壁采用正梯形爆破缺口，

34、梯形底角45o2）缺口高度：塔壁缺口高度h1=1.8m、圈梁高度h2=1.5m、人字柱高h=7.825m 。 +爆破缺口總高度 h = h i + h2 h3 = 11.125m oL3 ）缺口寬度：塔壁缺口底寬 1 =35 D =154m ;人字柱爆破20對，支柱 部分缺口寬度 L2 =144m o爆破缺口展開示意圖度3冷卻塔塔壁爆破板塊的起爆順序（人字柱起爆順序與所在施爆板塊相對應）3、爆破參數設計1）塔壁爆破參數（按爆破部位塔壁厚度為300mm進行參數設計）炮孔深度1:l2=200mmo炮孔間距a:取a=300mm。炮孔排距b:取ba300mm。單孔裝藥量Q:取炸藥單耗K1=1500g/

35、m3,按體積公式確定單孔裝藥量，則有Q1K1ab15000.30.30.340g。塔壁炮眼布置采用梅花型布孔方式。爆破缺口范圍內共布置7排炮眼側采用3層竹芭直接覆蓋，外加鐵絲貼3003000塔壁炮眼布置示意圖(式交叉起爆網路。起爆點用激發筆起爆整個閉合網路。閉合起爆網路連接方式如圖0003壁捆綁，人字立柱爆破位置采用芭貼壁捆綁，外加鐵絲纏繞。(2) 護民房外，2設防護排架，護。(3) 的保護物近體防護,號冷卻塔東側附近搭3層竹在需要保8米高排架桂上雙層竹芭進行防在倒塌范圍內鋪設2.0米高土體緩沖墊層以減少塔體觸地對周圍建筑物的影響和防止落地構件碎塊觸地后反彈造成二次危害。圖中數字單位為mm)2)人字柱及圈梁爆破參數7.825m , 沿人字柱：人字柱垂直高度冷卻塔閉合起爆網