1、精選文檔林州市人行天橋結構計算書審定：審核： 設計：2012 年 2 月精選文檔目 錄一一. .工程概況工程概況.- 1 -二二. .設計原則與標準設計原則與標準.- 1 -三三. .結構布置和構件截面結構布置和構件截面 .- 2 -3.1 結構布置.- 2 -3.2 桿件截面.- 3 -3.3 支座和邊界約束.- 3 -四四. .荷載與作用荷載與作用 .- 4 -五五. .材料材料.- 9 -六六. .構件包絡應力構件包絡應力.- 9 -6.1 整體應力分布 .- 9 -6.2 拱結構應力狀態.- 9 -6.3 橋面主梁、次梁應力狀態.- 11 -6.4 吊桿應力狀態.- 13 -七七. .

2、模態分析模態分析.- 14 -7.1 特征周期 .- 14 -7.2 特征模態 .- 14 -八八. .橋梁變形橋梁變形.- 16 -8.1 豎向變形.- 16 -8.2 水平變形.- 17 -九九. .橋梁整體穩定分析橋梁整體穩定分析.- 18 -9.1 屈曲特征值.- 18 -9.2 屈曲模態.- 18 -十節點計算十節點計算 .- 20 -10.1 吊桿節點.- 20 -10.2 主梁 ZL 與 GHL2 連接處支座驗算.- 23 -10.3 主梁 ZL 與橋臺連接節點驗算.- 26 -十一十一 基礎驗算基礎驗算.- 32 -11.1 基礎底面地基承載力驗算.- 32 -11.2 基礎背

3、面地基承載力驗算.- 37 -11.3 基礎側面地基承載力驗算.- 42 -11.4 抗剪栓釘驗算.- 43 -11.5 施工安裝階段柱腳底板驗算.- 44 -精選文檔一一. .工程概況工程概況河南省林州市人行天橋項目。接受中承式拱橋二二. .設計原則設計原則與標準與標準1、 建筑結構荷載規范 （GB 50009-2001）2、 建筑抗震設計規范 （GB 50011-2010）3、 鋼結構設計規范 （GB 50017-2003）4、 建筑鋼結構焊接技術規程 （JGJ 81-2002）5、 鋼結構工程施工及驗收規范 （GBJ 50205-2001）6、 城市橋梁設計準則 （CJJ 11-93）7

4、、 城市橋梁設計荷載標準 （CJJ 77-98）8、 城市人行天橋與人行地道技術規范 （CJJ 69-95）9、 大路工程抗震設計規范 （JTJ004-93）10、 大路橋涵設計通用規范 （JTGD60-2004）11、 大路橋涵鋼結構及木結構設計規范 （JTJ025-86）12、 大路橋涵地基及基礎設計規范 （JTJ024-85）13、 混凝土結構設計規范 （GB50010-2010）14、 鐵路橋梁鋼結構設計規范 （TB10002.2-2005）15、 建筑鋼結構焊接技術規程 （JGJ81-2002；J218-2002）16、 大路橋梁板式橡膠支座規格系列 （JT/T 663-2006）1

5、7、 大路橋梁板式橡膠支座 （JT/T 4-2004）精選文檔三三. .結構布置和構件截面結構布置和構件截面3.13.1 結構布置結構布置圖 1 三維結構圖圖 2 立面布置圖圖 3 平面布置圖精選文檔3.23.2 桿件截面桿件截面3.33.3 支座和邊界約束支座和邊界約束拱結構與橋面結構之間通過單向可滑動支座進行連接，支座型號為 GJZF4 350 x550 x72(單向) NR，實現橋面梁沿橋縱向可滑動，橫向與拱結構協同工作。拱腳與基礎固結約束；橋面結構的四個角點中，除一個為約束三個平動自由度外，其他三個支座均為只約束豎向自由度。邊界約束狀況如圖 4 所示（途中約束六位數字分別表示：平動 x

6、 向、平動 y 向、平動 z 向；轉動繞 x 軸；轉動繞y 軸；轉動繞 z 軸，0 表示釋放；1 表示約束） 。圖 4 邊界約束布置圖精選文檔四四. .荷載與作用荷載與作用1、設計使用年限為 100 年2、設計地震烈度為 7 度（0.15g）其次組類場地依據城市人行天橋與人行地道技術規范 （CJJ 69-95）的規定，地震工礦組合中，考慮永久荷載和 1.0 kN/m2的人群荷載。3、橋面永久荷載47mm 厚(平均厚度)細石混凝土：1= 25 0.047 = 1.2/210mm 厚 EPDM 聚亞安脂混合顆粒塑膠：2= 15 0.010 = 0.15/2考慮可能以后接受廣場瓷磚：2= 0.65/

7、2壓型鋼板自重：2= 0.15/2綜上：橋面均布恒荷載 = 2.0/2欄桿自重：0.2 /廣告牌自重：1.0，兩側全長均有廣告牌，高度為 4.2m /2掉面吊掛荷載：0.15 /24、可變荷載（1） 、人群荷載：依據城市人行天橋與人行地道技術規范 （CJJ 69-95） ，加載長度超過 20m 的狀況下，人群荷載為; =5 2 208020 20= 3.26/2精選文檔在計算中取 3.5kN/m2（用于整體結構計算）在設計喬面板時，人群荷載取 5.0kN/m2（用于橋面板計算）（2） 、按 100 年考慮基本雪荷載：0.45kN/m2（3） 、風荷載基本風壓：0.55kN/m2（按 100 年

8、為設計周期）a、 廣告牌：由于兩側廣告牌之間空間開放，因此分別考慮兩側風荷載，且其數值和方向相同單側廣告牌體型系數：1.3風振系數：1.5高度分布系數：1.25（按 B 類場地，20m 高度）單側廣告牌上的風荷載作用于主梁上，折算線荷載： = 1.5 1.3 1.25 0.55 4.2 = 5.63kN/b、 拱側面（考慮兩片拱承受風荷載，數值相同，方向相同）：單片拱體型系數：1.4風振系數：1.5高度分布系數：1.25（按 B 類場地，20m 高度）單側拱側面上的風荷載，折算線荷載（考慮拱側面寬度為1.5m）： = 1.5 1.4 1.25 0.55 1.5 = 2.16kN/綜上，風荷載在

9、計算模型中的分布狀況如圖 5.精選文檔圖 5 風荷載布置圖（4） 、雪荷載基本風壓：0.45 kN/m2（按 100 年考慮）（5） 、欄桿荷載水平力：2.5 kN/m豎向力：1.2 kN/m5、溫度作用設計溫度變化范圍：-210C+570C，合攏溫度為100C6、荷載組合A、非地震組合組合恒荷載人群荷載風荷載升溫降溫組合恒荷載人群荷載風荷載升溫降溫11.2301.2-0.841.221.21.4311.2-0.841.231.21.4321.20.98-0.841.241.21.40.84331.20.98-0.841.251.21.4-0.84341.3561.21.40.72351.35

10、0.9871.21.40.72361.350.8481.21.40.840.72371.35-0.8491.21.4-0.840.72381.350.72精選文檔101.21.4391.350.72111.20.981.4401.350.980.84121.21.40.72411.350.98-0.84131.21.40.72421.350.980.72141.20.981.40.72431.350.980.72151.20.981.40.72441.350.840.72161.2-1.4451.350.840.72171.20.98-1.4461.350.980.840.72181.2-1.

11、40.72471.350.980.840.72191.2-1.40.72481.35-0.840.72201.20.98-1.40.72491.35-0.840.72211.20.98-1.40.72501.350.98-0.840.72221.21.2511.350.98-0.840.72231.21.25211.4241.20.981.25311.40.72251.20.981.25411.40.72261.20.841.2551-1.4271.20.841.2561-1.40.72281.20.980.841.2571-1.40.72291.20.980.841.2B、 地震組合組合恒荷

12、載人群荷載風荷載水平地震y水平地震x豎向地震組合恒荷載人群荷載風荷載水平地震y水平地震x豎向地震11.21.21.36711.321.21.2-1.3681-1.331.21.20.281.36910.281.341.21.2-0.281.3701-0.281.351.21.20.28-1.37110.28-1.361.21.2-0.28-1.3721-0.28-1.371.21.21.37311.381.21.2-1.3741-1.391.21.20.281.37510.281.3101.21.2-0.281.3761-0.281.3111.21.20.28-1.37710.28-1.312

13、1.21.2-0.28-1.3781-0.28-1.3131.21.21.37911.3141.21.2-1.3801-1.3151.21.20.281.38110.281.3161.21.2-0.281.3821-0.281.3171.21.20.28-1.38310.28-1.3181.21.2-0.28-1.3841-0.28-1.3191.21.21.30.58511.30.5精選文檔201.21.2-1.30.5861-1.30.5211.21.21.3-0.58711.3-0.5221.21.2-1.3-0.5881-1.3-0.5231.21.21.30.58911.30.524

14、1.21.2-1.30.5901-1.30.5251.21.21.3-0.59111.3-0.5261.21.2-1.3-0.5921-1.3-0.5271.21.20.51.39310.51.3281.21.20.5-1.39410.5-1.3291.21.2-0.51.3951-0.51.3301.21.2-0.5-1.3961-0.5-1.3311.21.20.51.39710.51.3321.21.20.5-1.39810.5-1.3331.21.2-0.51.3991-0.51.3341.21.2-0.5-1.31001-0.5-1.3351.21.20.281.30.510110.

15、281.30.5361.21.20.28-1.30.510210.28-1.30.5371.21.20.281.3-0.510310.281.3-0.5381.21.20.28-1.3-0.510410.28-1.3-0.5391.21.20.281.30.510510.281.30.5401.21.20.28-1.30.510610.28-1.30.5411.21.20.281.3-0.510710.281.3-0.5421.21.20.28-1.3-0.510810.28-1.3-0.5431.21.20.280.51.310910.280.51.3441.21.20.280.5-1.31

16、1010.280.5-1.3451.21.20.28-0.51.311110.28-0.51.3461.21.20.28-0.5-1.311210.28-0.5-1.3471.21.20.280.51.311310.280.51.3481.21.20.280.5-1.311410.280.5-1.3491.21.20.28-0.51.311510.28-0.51.3501.21.20.28-0.5-1.311610.28-0.5-1.3511.21.2-0.281.30.51171-0.281.30.5521.21.2-0.28-1.30.51181-0.28-1.30.5531.21.2-0

17、.281.3-0.51191-0.281.3-0.5541.21.2-0.28-1.3-0.51201-0.28-1.3-0.5551.21.2-0.281.30.51211-0.281.30.5561.21.2-0.28-1.30.51221-0.28-1.30.5571.21.2-0.281.3-0.51231-0.281.3-0.5581.21.2-0.28-1.3-0.51241-0.28-1.3-0.5591.21.2-0.280.51.31251-0.280.51.3601.21.2-0.280.5-1.31261-0.280.5-1.3611.21.2-0.28-0.51.312

18、71-0.28-0.51.3621.21.2-0.28-0.5-1.31281-0.28-0.5-1.3631.21.2-0.280.51.31291-0.280.51.3精選文檔641.21.2-0.280.5-1.31301-0.280.5-1.3651.21.2-0.28-0.51.31311-0.28-0.51.3661.21.2-0.28-0.5-1.31321-0.28-0.5-1.3設計溫度變化范五五. .材料材料鋼材：主梁、主拱、吊桿、橫梁、耳板、肋板等接受 Q345B 銷軸接受 45 號鋼混凝土：橋面、基礎接受 C30 混凝土六六. .構件包絡應力構件包絡應力6.16.1 整

19、體應力分布整體應力分布圖 6 整體應力分布計算結果表明：接受本設計方案的拱橋整體強度應力處于平安狀態，最大應力發生在拱腳四周區域。下文將具體介紹各主要構件的應力數值。6.26.2 拱結構應力狀態拱結構應力狀態精選文檔圖 7 拱結構應力分布圖圖 7 所示的是主拱和拱橫梁的應力分布狀況，最大應力發生在拱腳四周，最大值為 142MPa，小于 Q345 鋼的屈服強度；若不考慮加勁肋對箱形截面的作用，即僅考慮 40tw（tw為腹板厚度）的有效截面，則拱結構的應力比如圖 8。圖 8 拱結構應力分布圖(僅考慮有效截面)計算結果文件如下圖：精選文檔圖 9 拱腳計算結果 (僅考慮有效截面)上圖所示的計算結果表明

20、：即使僅考慮 40tw 的有效截面，拱腳最大應力比為 0.9，因此，拱結構強度滿足要求。6.36.3 橋面主梁、次梁應力狀態橋面主梁、次梁應力狀態精選文檔圖 10 橋面梁結構應力分布圖橋面梁的最大應力比在 0.35 以下，因此滿足要求，計算結果如圖 11。精選文檔圖 11 主梁計算結果6.46.4 吊桿應力狀態吊桿應力狀態圖 12 吊桿應力分布圖圖 12 所示的計算結果表明：吊桿的最大拉應力為 152MPa，因此滿足鋼材Q345B 強度要求，計算結果見圖 13。精選文檔圖 13 吊桿計算結果七七. .模態分析模態分析7.17.1 特征周期特征周期表 1 特征周期表精選文檔階數特征周期 /s階數

21、特征周期 /s10.5960.1820.4770.1630.3380.1640.2790.1550.27100.147.27.2 特征模態特征模態 圖 14 第一階模態 圖 15 其次階模態精選文檔圖 16 第三階模態圖 17 第四階模態精選文檔圖 18 第五階模態圖 14圖 18 所示的計算結果表明：在前五階特征模態中，第一階、其次階和第五階特征模態是橫橋向模態；第三階和第四階模態為豎向模態，其中第三階模態所對應的特征頻率為 3.03Hz，滿足城市人行天橋與人行地道技術規范（CJJ 69-95）中關于人行天橋豎向頻率至少 3Hz 的要求。八八. .橋梁變形橋梁變形8.18.1 豎向變形豎向變

22、形圖 19 豎向變形精選文檔在永久荷載和人群荷載的標準組合作用下，橋梁的最大豎向變形為 26.4mm，按支座間距離為 66.04m 計算，撓度為 1/2500，滿足城市人行天橋與人行地道技術規范 （CJJ 69-95）中關于人行天橋主梁豎向撓度小于 1/600 的要求，另外，由于撓度小于 1/1600，因此可不預起拱，但為了更好的排水，在本設計中，主梁沿縱向設置 0.5%的坡度。8.28.2 水平變形水平變形考慮到橋梁兩側面掛有大面積廣告牌，橫向風荷載對橋梁的作用較大，因此需關注橋梁的橫向變形。圖 20 顯示了橋梁在橫向風荷載作用下的變形。圖 20 水平變形圖 20 所示的結果表明拱頂點的最大

23、水平位移為 51mm（拱跨為 70.8m，變形約為 1/1400） ；橋面最大橫向位移為 26mm（橋面梁跨度按為 73.8m，變形約為1/2800） 。九九. .橋梁整體穩定分析橋梁整體穩定分析9.19.1 屈曲特征值屈曲特征值表 2 屈曲特征值精選文檔階數特征值階數特征值126.3656.0229.3762.3337.2863.3441.5969.1545.11072.89.29.2 屈曲模態屈曲模態圖 21 第一階屈曲模態精選文檔圖 22 其次階屈曲模態圖 23 第三階屈曲模態圖 24 第四階屈曲模態圖 25 第五階屈曲模態精選文檔上述結果表明：橋梁的前五階屈曲模態主要表現為拱結構平面外

24、失穩。其中，第一階屈曲模態所對應的特征值是 26.3，表明整體結構具有較好的穩定性。十節點計算十節點計算 10.110.1 吊桿節點吊桿節點吊桿接受圓管 127x8，與主拱和橋面橫梁的連接方式如圖 26 所示：圖 26 吊桿節點（1）銷軸計算計算結果顯示吊桿最大拉力為 455kN，吊桿截面為圓管 127x8，其截面積為2991mm。銷軸（45 號鋼）直徑為 60mm，其截面積 A1:1= 0.25 3.14159 602= 2827.42依據大路橋涵鋼結構及木結構設計規范 （JTJ025-86）給出的 45 號鋼的允許剪應力為 125MPa，所對應的極限抗剪承載力 FV為：= 2 2827.4

25、 125 = 706.9 455精選文檔因此，銷軸的抗剪承載力滿足要求。按銷軸抗彎較不利狀況考慮，計算簡圖如下兩種狀況：圖 27 銷軸抗彎計算簡圖對于第一種狀況，最大彎矩： = 0.25 455 0.056 = 6370 截面轉動慣性矩 = 1/64 3.14159 604= 6.36 10 74銷軸彎曲應力為 = 6370 0.0306.36 10 7= 300.5對于其次種狀況，最大彎矩： = 0.5 11.4 202= 2280 銷軸彎曲應力為 = 2280 0.0306.36 10 7= 107.5因此，滿足大路橋涵鋼結構及木結構設計規范 （JTJ025-86）給出的45 號鋼的允許彎

26、應力為 360MPa（2）耳板計算精選文檔A、 耳板有效截面抗拉承載力計算耳板最小有效截面積：2= 2 32 （78.5 30 0.5） = 30722= 3072 295 = 906.2 =906.3455= 1.99 1.4滿足鐵路橋梁鋼結構設計規范 （TB10002.2-2005）中大于 1.4的要求。B、 耳板承壓計算耳板承壓應力： = 455/（32 60） = 237大路橋涵鋼結構及木結構設計規范 （JTJ025-86）中規定 Q345鋼的銷軸承壓應力限值為 300MPa，因此滿足要求。C、 耳板抗剪計算耳板抗剪截面： = 2（ +2）= 2 32 (100 30.5 + 30)

27、= 63682 =0.6 6368 295455 1000= 2.44 1.33因此耳板抗剪強度滿足要求。D、 耳板抗剪計算（1）孔徑與銷軸直徑相差不大于 1mm，滿足要求。（2）孔端耳板 a=69.51.33b=63.8，滿足要求。精選文檔10.210.2 主梁主梁 ZLZL 與與 GHL2GHL2 連接處支座驗算連接處支座驗算（1）支座驗算依據結構特點和受力大小，在主梁 ZL 與 GHL2 之間的連接接受四氟滑板橡膠支座 GJZF4 350 x550 x72(單向) NR，依據大路橋梁板式橡膠支座規格系列（JT/T 663-2006）確定，該支座的最大承壓力標準值為 1836kN，順橋向最

28、大位移為 90mm，允許轉角為 0.0056rad（依據寒冷地區考慮） 。通過本橋梁的計算，得到支座處最大承壓力為 680kN，支座處順橋向最大位移為 39mm，最大轉角為 0.003rad，另外側向通過抵抗構造實現側向約束。因此本支座滿足結構要求。（2）擋塊驗算圖 28 支座節點支座處水平力為 980kN。需驗算的內容包括，ZL 與支座上鋼板間的焊縫、下精選文檔鋼板與 GHL2 之間的焊縫、擋塊的強度驗算。A、 上鋼板與 ZL 之間的連接 =9802 1.22 0.7 10 720= 79.7 200滿足要求B、 下鋼板與 GHL 之間的連接有水平引起彎矩 W 為 = 980 0.15 =

29、147 = 980/(2 0.7 14 900) = 55.6 = 147 30.7 14 9002= 55.6(1.22)2+ 2=2077 + 3091 = 71.9 137.8在豎向拉力作用下，抗拉構造的受力如下圖： 圖 27 抗拉構造受力簡圖最大彎矩:= 101 （0.15 + 0.1） = 25.3 最小抗彎截面轉動慣性矩:=112 16 1103+ 2 20 200 652= 3.56 1074精選文檔最大抗彎應力: =25.3 106 753.56 107= 53.3 295底部焊縫最大正應力:=112 (2 0.7 10) 1083+ 2 (2 0.7 10) 200 922=

30、 4.89 1074 = 2 200 (2 0.7 10) + (2 0.7 10) 108 = 71122 =25.3 106 1004.89 107+101 1037112= 65.9 200上述計算結果表明第一類橋臺支座滿足要求。（2）其次類支座，如圖 28圖 28 其次類橋臺支座整體結構計算得到反力： 縱向水平力：324.2kN精選文檔 橫向水平力：98.8kN 豎向力：280.9kN（拉力） ；156.3（壓力）（A）連接角焊縫驗算不考慮側向肋板的作用，即僅考慮通過主梁與底板連梁的角焊縫傳遞作用力：由于側向水平力的作用點位于主梁截面中心，因此應考慮水平力引起的彎矩： = 98.8 1

31、.28/2 = 63.2 在豎向力和彎矩的共同作用下的焊縫正應力為： =63.2 106500 （0.7 14 632）+280.9 1032 0.7 14 632= 20.4 + 22.7 = 43.1在水平力作用下的焊縫剪應力為： =324.22+ 98.822 0.7 14 632= 27.4綜合應力為：（）2+ 2=（43.11.22）2+ 27.42= 44.7 200（B）錨栓抗拉驗算錨栓承受豎向力的作用，接受 6 個 M36 的錨栓，單個極限抗拉承載力為114.4kN。 錨栓所承受的最大拉力為： =280.96+63.2 1000 6803 6802= 46.8 + 31.0 =

32、 77.8 +0.8+1.3其中： = 0.85 = （4.0 0.08 20）14.3300= 0.524 = 0.6 + 0.25 3020= 0.975因此：精選文檔+0.8+1.3=338.9 1030.85 0.524 300+280.9 1030.8 0.975 300+66.2 1061.3 0.85 0.975 300 560= 2536 + 1200 + 366 = 41022實配，因此滿足要求。= 20 314.2 = 628422）當埋件在豎向壓力、彎矩和剪力同時作用下：彎矩： = 98.8 (12802+ 30)= 66.2 壓力： = 156.3剪力： =324.22

33、+ 98.82= 338.9 0.3+ 0.41.3 0.40.4其中： = 0.85 = （4.0 0.08 20）14.3300= 0.524 = 0.6 + 0.25 3020= 0.975因此：精選文檔 0.3+ 0.41.3=（338.9 0.3 156.3） 1030.85 0.524 300+66.2 106 0.4 156.3 560 1031.3 0.85 0.975 300 560= 2185 + 172.3 = 23572 0.40.4=66.2 106 0.4 156.3 560 1030.4 0.85 0.975 300 560= 5602實配，因此滿足要求。= 20

34、 314.2 = 62842十一十一 基礎驗算基礎驗算驗算內容：驗算內容：1. 基礎底面地基承載力驗算2. 基礎背面地基承載力驗算3. 基礎側面地基承載力驗算4. 抗剪栓釘驗算5. 施工安裝階段柱腳底板驗算6. 基礎傾覆驗算（考慮結構整體，不會發生平面內傾覆，不需驗算）11.111.1 基礎底面地基承載力驗算基礎底面地基承載力驗算11.1.1 已知條件： 基礎尺寸(單位mm): b1=7300, b11=3650, a1=4000, a11=1300, h1=9234 柱:方柱, A=600mm, B=2000mm精選文檔 設計值：N=2084.00kN, Mx=810.00kN.m, My=

35、3345.00kN.m 標準值：Nk=1543.70kN, Mxk=600.00kN.m, Myk=2477.78kN.m 混凝土強度等級：C30, fc=14.30N/mm2 鋼筋級別：HRB400, fy=360N/mm2 基礎混凝土愛護層厚度：40mm 基礎與覆土的平均容重：25.00kN/m3 修正后的地基承載力特征值：1000kPa 基礎埋深：9.23m 作用力位置標高：-8.234m計算要求： (1)基礎抗彎計算精選文檔 (2)基礎抗剪驗算 (3)基礎抗沖切驗算 (4)地基承載力驗算單位說明： 力：kN, 力矩：kN.m, 應力：kPa11.1.2. 基底反力計算：11.1.2.1

36、 統計到基底的荷載 標準值:Nk = 1543.70, Mkx = 1680.59, Mky = 2477.78 設計值:N = 2084.00, Mx = 2268.80, My = 3345.0011.1.2.2 承載力驗算時,底板總反力標準值(kPa): 相應于荷載效應標準組合 pkmax = (Nk + Gk)/A + |Mxk|/Wx + |Myk|/Wy= 439.79 kPa pkmin = (Nk + Gk)/A - |Mxk|/Wx - |Myk|/Wy = 127.64 kPa pk = (Nk + Gk)/A = 283.72 kPa 各角點反力 p1=300.30 kP

37、a, p2=439.79 kPa, p3=267.13 kPa, p4=127.64 kPa11.1.2.3 強度計算時,底板凈反力設計值(kPa): 相應于荷載效應基本組合 pmax = N/A + |Mx|/Wx + |My|/Wy = 282.07 kPa pmin = N/A - |Mx|/Wx - |My|/Wy = -139.33 kPa p = N/A = 71.37 kPa 各角點反力 p1=93.76 kPa, p2=282.07 kPa, p3=48.98 kPa, p4=-139.33 kPa pmin=-139.33kPa 0,精選文檔11.1.3 地基承載力驗算: p

38、k=283.72 fa=1000.00kPa, 滿足 pkmax=439.79 1.2*fa=1200.00kPa, 滿足11.1.4 基礎抗剪驗算: 抗剪驗算公式 V=0.7*h*ft*Ac GB50010-2002第7.5.3條 (剪力V依據最大凈反力pmax計算)第1階(kN): V下=2059.13, V右=2989.97, V上=4941.91, V左=2989.97砼抗剪面積(m2): Ac下=67.08, Ac右=36.76, Ac上=67.08, Ac左=36.76 抗剪滿足.11.1.5 基礎抗沖切驗算: 抗沖切驗算公式 Fl= As=565mm2/m Y向實配 E12200

39、(565mm2/m) = As=565mm2/m11.1.8 配筋簡圖-精選文檔11.211.2 基礎背面地基承載力驗算基礎背面地基承載力驗算11.2.1 已知條件： 基礎尺寸(單位mm): b1=9234, b11=4617, a1=4000, a11=2000, h1=5233 柱:方柱, A=600mm, B=2000mm設計值：N=2738.00kN, Mx=1530.00kN.m, My=3345.00kN.m標準值：Nk=2028.15kN, Mxk=1133.33kN.m, Myk=2477.78kN.m精選文檔 混凝土強度等級：C30, fc=14.30N/mm2 鋼筋級別：H

40、RB400, fy=360N/mm2 基礎混凝土愛護層厚度：40mm 基礎與覆土的平均容重：0.00kN/m3 修正后的地基承載力特征值：1000kPa 基礎埋深：5.23m作用力位置標高：-4.230m計算要求： (1)基礎抗彎計算 (2)基礎抗剪驗算 (3)基礎抗沖切驗算 (4)地基承載力驗算單位說明： 力：kN, 力矩：kN.m, 應力：kPa精選文檔11.2.2 基底反力計算：11.2.2.1 統計到基底的荷載 標準值:Nk = 2028.15, Mkx = 1133.33, Mky = 2477.78 設計值:N = 2738.00, Mx = 1530.00, My = 3345.

41、0011.2.2.2承載力驗算時,底板總反力標準值(kPa): 相應于荷載效應標準組合 基底全反力計算消滅零應力區，按應力重分布計算： 基底各點位置及反力(以左下角為原點)： (x, y) 反力(kPa) (0.000, 2.275) 0.00 (0.000, 0.000) 56.22 (9.234, 0.000) 149.65 (9.234, 4.000) 50.80 (4.213, 4.000) 0.00 (0.000, 4.000) 0.00 pk = (Nk + Gk)/A = 54.91 kPa pkmax = 149.65 kPa, pkmin = 0.00 kPa11.2.2.3 強度計算時,底板凈反力設計值(kPa): 相應于荷載效應基本組合 p= 74.13 kPa pmax = 202.03 kPa,pmin = 0.00 kPa各角點反力 p1=75.90 kPa, p2=202.03 kPa, p3=68.58 kPa, p4=0.00 kPa11.2.3 地基承載力驗算:精選文檔 pk=54.91 fa=1000.00kPa, 滿足 pkmax=149.65 1.2*fa=1200.00kPa,