1、2 設(shè)計(jì)任務(wù)書專 業(yè)熱能動(dòng)力班 級(jí)學(xué)生姓名指導(dǎo)教師題 目年產(chǎn)30萬(wàn)件衛(wèi)生潔具天然氣隧道窯爐設(shè)計(jì)主要研究?jī)?nèi)容和設(shè)計(jì)技術(shù)參數(shù)：1、 產(chǎn)品：衛(wèi)生潔具（產(chǎn)品結(jié)構(gòu)自定）；2、 產(chǎn)量：30萬(wàn)件/年；3、年工作日：330天；4、燃料：天然氣；Qnet,ar=36000KJ/ M35、燒成合格率：92%；6、坯體入窯水分：2.2%；7、燒成周期：自定；17小時(shí)8、氧化氣氛燒成；9、燒成溫度：1220。3 原始數(shù)據(jù)3.1坯料組成:SiO2 AL2O3 CaO MgO FeO K2O Na2O TiO2 灼失3.2 線收縮率線收縮率為11%3.3 燒成周期燒成周期為17小時(shí)，可調(diào)3.4 燃料天然氣組成：CH4 C

2、2H6 H2S CO2 N2 其它 86.8% 0.11% 0.879% 4.437% 8.1% 0.343%3.5 燒成工藝確定 (見圖(3-1)燒成溫度曲線)20 450 小時(shí) 預(yù)熱帶450600 1.3 小時(shí) 預(yù)熱帶600900 1.8 小時(shí) 預(yù)熱帶9001220 小時(shí) 燒成帶12201220 小時(shí) 燒成帶 1220800 小時(shí) 急卻帶800500 3.0 小時(shí) 緩卻帶500350 小時(shí) 冷卻帶35080 小時(shí) 冷卻帶圖3-1燒成溫度曲線4 窯體主要尺寸的確定4.1 棚板和立柱的選用 g/cm3。 棚板尺寸：690×450×38 mm 支 柱： 85×85&

3、#215;500mm橫 梁： 950×30×30mm支 帽： 105×105×27mm4.2窯長(zhǎng)及各帶長(zhǎng) 4.2.1 裝車方法在窯車的長(zhǎng)度方向上設(shè)置2塊棚板，寬度方向上設(shè)置7塊棚板。棚板間的間隙在長(zhǎng)度方向上為60mm，在寬度方向上為10mm，由此確定窯車車面尺寸為：長(zhǎng)：690×2+60=1440 取1500mm寬：450×710×6=3210mm4.2.2 窯長(zhǎng)的確定每車裝載制品數(shù)為13件。窯長(zhǎng)L= =m窯內(nèi)容車數(shù)：n=80.76/1.5=53.84輛，取54輛。全窯不設(shè)進(jìn)車和出車室，所以窯有效長(zhǎng)為54×1.5=8

4、1m 取82m4.2.3 各帶長(zhǎng)度的確定根據(jù)燒成曲線： 預(yù)熱帶長(zhǎng)=（預(yù)熱時(shí)間×總長(zhǎng)）/總燒成時(shí)間= 5.4×82/17=26m 燒成帶長(zhǎng)=（燒成時(shí)間×總長(zhǎng)）/總燒成時(shí)間=4.1×82/17=20m 冷卻帶長(zhǎng)=（冷卻時(shí)間×總長(zhǎng)）/總燒成時(shí)間= 7.5×82/17=36m4.3.1 窯車窯內(nèi)容車數(shù)54輛，則推車時(shí)間：17×60/54=18.8 min/車；推車速度：60/18.8=3.2車/小時(shí)。窯車架高225mm，窯車襯面邊緣用三層的輕質(zhì)磚共260mm，在窯車的中部鋪4層硅酸鋁纖維棉和1層函鋯纖維毯。窯車總高為：225+260

5、=485mm在車面與棚板間留火道，其高度為300mm。4.3.2 確定窯截面的尺寸根據(jù)窯車和制品的尺寸，窯內(nèi)寬B取3550mm。4.3.3 窯車車面上窯墻高設(shè)計(jì)由窯車平面至窯頂設(shè)計(jì)尺寸：由于連體座便器尺寸的不確定性，其高度一般在700mm到800mm左右，故取預(yù)熱帶、冷卻帶：1200mm，為了加強(qiáng)傳熱，燒成帶加高100mm，所以取1300mm。窯全高（軌面至窯頂）：預(yù)熱帶、冷卻帶為1200+485=1685mm；燒成帶為 1300+485=1785mm。5 窯體及工作系統(tǒng)的確定5.1 窯體以2米為一個(gè)模數(shù)單元節(jié)，全窯76米，共有38節(jié)。窯體由窯墻主體、窯頂和鋼架組成窯體材料由外部鋼架結(jié)構(gòu)（包括

6、窯體加固系統(tǒng)和外觀裝飾墻板）和內(nèi)部耐火隔熱材料襯體組成。砌筑部分，均采用輕質(zhì)耐火隔熱材料。窯墻、窯頂和窯車襯體圍成的空間形成窯爐隧道，制品在其中完成燒成過(guò)程。5.1.1 鋼架每一鋼架長(zhǎng)度為2米，含鋼架膨脹縫。全窯共38個(gè)鋼架結(jié)構(gòu)，其高度、寬度隨窯長(zhǎng)方向會(huì)有所改變。鋼架主要由輕質(zhì)方鋼管、等邊角鋼等構(gòu)成，采用焊接工藝，并在焊接處除去焊渣、焊珠，并打磨光滑。窯墻直接砌筑在鋼板上，鋼架承擔(dān)著窯墻和窯頂及附屬設(shè)備的全部重量。5.1.2 窯墻窯墻采用輕質(zhì)耐火隔熱材料。常用材質(zhì)如下：堇青莫來(lái)石板、莫來(lái)石絕熱磚、聚輕高鋁磚、輕質(zhì)高鋁磚、輕質(zhì)粘土磚、含鋯散棉、硅酸鋁棉等耐火材料。窯墻砌筑在鋼結(jié)構(gòu)上。每隔兩米留設(shè)

7、20mm左右的熱膨脹縫，用含鋯散棉填實(shí)。窯墻最外面用10mm厚的碳酸鈣板。5.1.3 窯頂窯頂是由吊頂板或吊頂磚和角鋼或細(xì)鋼筋等組成的平頂結(jié)構(gòu)。角鋼直接焊接在窯頂鋼架上，細(xì)鋼筋則是做成鉤狀掛在窯頂鋼架上。吊頂板或吊頂磚與角鋼或細(xì)鋼筋緊固。這樣，窯頂?shù)闹亓恳灿射摷艹袚?dān)。在窯頂上，鋪厚度適宜的保溫棉和耐火棉，窯體材料的輕質(zhì)化，可大大減少窯體蓄熱。5.1.4 檢查坑道和事故處理孔由于窯車上棚架穩(wěn)固，不容易發(fā)生倒窯事故。即使發(fā)生窯內(nèi)卡車或者其他事故，也可停窯，能夠快速冷卻下來(lái)，再進(jìn)行處理，對(duì)生產(chǎn)影響不大。因此該隧道窯不設(shè)置窯內(nèi)車下檢查坑道。這樣既簡(jiǎn)化了窯爐基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)，減少了施工量和難度，又降低了成本，窯

8、體保溫也得到明顯改善。5.1.5 測(cè)溫孔為了嚴(yán)密監(jiān)視及控制窯內(nèi)溫度和壓力制度，及時(shí)調(diào)節(jié)燒嘴的開度，一般在窯道頂及側(cè)墻留設(shè)測(cè)溫孔安裝熱電偶。測(cè)溫孔的間距一般為3-5米，高溫段布置密集些，低溫段布置相對(duì)稀疏。本設(shè)計(jì)在窯體的第1節(jié)13節(jié)，在第1節(jié)設(shè)置一處測(cè)溫孔，接下來(lái)每隔一節(jié)設(shè)置一處測(cè)溫孔，共7處測(cè)溫孔；在進(jìn)入燒成帶之后的第14節(jié)與16節(jié)各設(shè)置一處測(cè)溫孔，第18、20、22節(jié)的窯頂和窯側(cè)墻處設(shè)置測(cè)溫孔，共6處測(cè)溫孔；第24，26，28，31，33，35，37，38節(jié)各設(shè)置一處測(cè)溫孔，共8處測(cè)溫孔。因此在燒成曲線的關(guān)鍵點(diǎn)，如窯頭、氧化末段、晶型轉(zhuǎn)化點(diǎn)、成瓷段、急冷結(jié)束等都有留設(shè)。5.1.6 曲封、砂封

9、和車封窯墻與窯車之間、窯車與窯車之間做成曲折封閉。曲封面貼一層高溫耐火棉。窯車之間要承受推力，所以在窯車接頭的槽鋼內(nèi)填充散棉，以防止上下漏氣。砂封是利用窯車兩側(cè)的厚度約68mm的鋼制裙板，窯車在窯內(nèi)運(yùn)動(dòng)時(shí)，裙板插入窯兩側(cè)的內(nèi)裝有直徑為13mm砂子的砂封槽內(nèi)，隔斷窯車上下空間。砂封槽用厚度3mm左右的鋼板制作而成，且留有膨脹縫。在預(yù)熱帶頭部緩冷段頭部的窯墻上各設(shè)置一對(duì)加砂斗。5.1.7 窯爐基礎(chǔ)窯爐基礎(chǔ)、拖車道基礎(chǔ)、回車線基礎(chǔ)用毛石、混凝土或鋼筋混凝土、三七灰土三層夯實(shí)。5.2 排煙系統(tǒng)為了更好的利用煙氣的熱量能，采用分散排煙的方式。在預(yù)熱帶16節(jié)設(shè)17對(duì)排煙口，煙氣由各排煙口經(jīng)窯墻內(nèi)水平煙道進(jìn)

10、入窯內(nèi)垂直煙管，匯總到排煙總管由排煙機(jī)抽出，送到成型車間干燥坯體。5.3 氣幕的設(shè)定1號(hào)車位窯頭設(shè)封閉氣幕。考慮到煙氣溫度不是很高，故窯頂采用鋼板風(fēng)盒，出風(fēng)與進(jìn)車方向成45度角；窯兩側(cè)墻內(nèi)豎插管道，管壁開孔與進(jìn)車方向成45度角。封閉氣幕的風(fēng)源為外界空氣。5.4 燃燒系統(tǒng)此窯采用小功率多分布高速調(diào)溫?zé)斓牟贾梅绞健蓚?cè)垂直和水平交錯(cuò)排列，這樣有利于均勻窯溫和調(diào)節(jié)燒成曲線。下部燒嘴噴火口對(duì)準(zhǔn)裝載制品的下部火道，上部燒嘴噴火口對(duì)準(zhǔn)裝載制品上方的部分。燒嘴磚直接砌筑在窯墻上，采用剛玉莫來(lái)石材質(zhì)。燒嘴的具體布置情況為：817節(jié)下部設(shè)置15對(duì)共30只，1823節(jié)上部設(shè)置12只，下部設(shè)置12對(duì)共24只。預(yù)熱

11、帶帶前部的部分燒嘴和燒成帶上部燒嘴可能不開，為調(diào)節(jié)燒成曲線，增加產(chǎn)量留設(shè)備用。助燃風(fēng)全部為外界空氣。5.5 冷卻系統(tǒng)制品在冷卻帶有晶體成長(zhǎng)、轉(zhuǎn)化的過(guò)程，并且冷卻出窯，是整個(gè)燒成過(guò)程最后的一個(gè)環(huán)節(jié)。從熱交換的角度來(lái)看，冷卻帶實(shí)質(zhì)上是一個(gè)余熱回收設(shè)備，它利用制品在冷卻過(guò)程中所放出的熱量來(lái)加熱空氣 ，余熱風(fēng)可供干燥用，達(dá)到節(jié)能目的。5.5.1 急冷段采用直接向窯內(nèi)吹入冷風(fēng)的方式，共設(shè)置了14對(duì)急冷風(fēng)管，直接向窯內(nèi)噴入冷風(fēng)。并設(shè)置四對(duì)側(cè)部抽熱口。5.5.2 緩冷段制品冷卻到800500范圍時(shí)，是產(chǎn)生冷裂的危險(xiǎn)區(qū)，應(yīng)嚴(yán)格控制該段冷卻降溫速率。為了達(dá)到緩冷的目的，本設(shè)計(jì)采用間壁冷卻的形式，在29至34節(jié)設(shè)

12、置3組中空墻來(lái)進(jìn)行間壁冷卻。5.5.3 快冷段在35-38節(jié)分上下兩排設(shè)置18對(duì)快冷風(fēng)管，氣源為外界空氣。并在頂部設(shè)置抽熱口，由抽熱風(fēng)機(jī)送至干燥室。5.5.4 窯尾段 在40-41節(jié)設(shè)置4對(duì)軸流風(fēng)機(jī)，直接對(duì)窯內(nèi)的制品進(jìn)行冷卻，以保證制品的出窯溫度低于80。5.6 車下風(fēng)系統(tǒng)車下風(fēng)風(fēng)源為室內(nèi)冷空氣。在1827節(jié)，由車下風(fēng)風(fēng)機(jī)抽冷空氣直接送至窯下，每隔1m開一個(gè)車下風(fēng)孔。5.7 輸送系統(tǒng)及附屬裝置隧道窯內(nèi)鋪設(shè)軌道，軌道安放在鋼架上的軌道墊板上，用螺絲聯(lián)結(jié)并焊接。窯車是制品運(yùn)輸?shù)妮d體。窯車底架由槽鋼、鋼板等經(jīng)螺絲聯(lián)結(jié)、焊接而成。在窯頭和窯尾各有一手動(dòng)拖車道，每拖車道上有一輛拖車。窯外有一條手動(dòng)回車線

13、。拖車軌道和窯內(nèi)軌道和回車線軌道相連接，并在同一水平面上。空窯車在回車線上裝載制品，然后推到拖車上，將拖車推到窯頭，再用頂車機(jī)將窯車推入窯內(nèi)，窯車從窯尾出來(lái)經(jīng)拖車道送至回車線，并在回車線卸載制品。窯頭裝有油壓頂車機(jī)。根據(jù)設(shè)定好的推車速度，頂車機(jī)將窯車頂入窯內(nèi)。頂車速度可調(diào)。拖車道和回車線軌道直接裝在軌道墊板上。在自動(dòng)回車線上設(shè)置有一個(gè)窯車下檢查坑道，深約1.5米，其長(zhǎng)寬尺寸約同窯車大小，用來(lái)檢修運(yùn)行不良的窯車。在回車線前部和后部，各設(shè)置一道安全檢查門，其斷面尺寸和窯頭斷面、曲封尺寸一致。檢查門用多塊薄鋼板制作而成，用螺絲聯(lián)結(jié)，可以調(diào)整其高度和寬度。5.8 控制和調(diào)節(jié)系統(tǒng)5.8.1 工作原理本窯

14、的控制系統(tǒng)采用分散控制的方法，既可在控制柜內(nèi)統(tǒng)一控制，也可進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)控制。該系統(tǒng)主要包括動(dòng)力控制、熱工控制、報(bào)警裝置及安全保護(hù)系統(tǒng)。5.8.2 動(dòng)力控制所有風(fēng)機(jī)均采用直接啟動(dòng)方式，手動(dòng)控制，在窯爐控制柜上設(shè)置風(fēng)機(jī)開啟/關(guān)閉按鈕，直接集中控制和統(tǒng)一調(diào)節(jié)。只要按一下某風(fēng)機(jī)啟動(dòng)按鈕，與該風(fēng)機(jī)配套的接觸器銜鐵便接通風(fēng)機(jī)電源。5.8.3 運(yùn)行安全保護(hù)系統(tǒng)及報(bào)警系統(tǒng)為了保證該隧道窯在正常工作條件下安全運(yùn)行，防止窯爐在燃燒系統(tǒng)的某一環(huán)節(jié)出現(xiàn)故障時(shí)供天然氣的部分繼續(xù)向窯爐燒咀供應(yīng)天然氣而造成損壞或事故。本窯設(shè)有安全運(yùn)行保護(hù)系統(tǒng)，當(dāng)出現(xiàn)故障時(shí)，要立即關(guān)閉天然氣主管上手動(dòng)閥門，從而關(guān)閉天然氣。此外，為嚴(yán)密監(jiān)控窯各關(guān)

15、鍵部位的運(yùn)轉(zhuǎn)情況，本窯設(shè)置了故障報(bào)警系統(tǒng)。控制柜上設(shè)置有報(bào)警顯示儀：當(dāng)監(jiān)視的任一部件出現(xiàn)故障時(shí)，即出現(xiàn)聲光報(bào)警，以便操作人員及時(shí)發(fā)現(xiàn)和處理故障。5.8.4 熱工控制系統(tǒng)5.8.4.1 燒成帶溫度的控制本窯共設(shè)有8個(gè)控制回路,（其中5點(diǎn)為自動(dòng)控制回路）對(duì)各控制點(diǎn)是進(jìn)行獨(dú)立控制，5點(diǎn)均用于窯段對(duì)應(yīng)的調(diào)節(jié)單元的溫度調(diào)節(jié)，只需調(diào)節(jié)燃?xì)饬浚涂蛇_(dá)到調(diào)節(jié)窯溫的目的。現(xiàn)就一個(gè)單元簡(jiǎn)述一下溫度調(diào)節(jié)的過(guò)程:每個(gè)溫度調(diào)節(jié)單元主要有溫控調(diào)節(jié)器、執(zhí)行器、執(zhí)行器帶動(dòng)的蝶閥、燒咀和熱電偶幾個(gè)主要部分組成。調(diào)節(jié)單元正常工作時(shí)，溫控調(diào)節(jié)器中要輸入一個(gè)設(shè)定溫度值，單元熱電偶來(lái)實(shí)測(cè)窯內(nèi)本單元的溫度，并通過(guò)溫度傳感器把該溫度的毫伏

16、信號(hào)送回到溫控調(diào)節(jié)器，使其與設(shè)定溫度比較，如果實(shí)測(cè)溫度低于設(shè)定溫度，溫控調(diào)節(jié)器就會(huì)輸出一個(gè)信號(hào)，使執(zhí)行器帶動(dòng)蝶閥向開大天然氣的方向變化，直到實(shí)測(cè)溫度與設(shè)定溫度相同。如果實(shí)測(cè)溫度高于設(shè)定溫度，調(diào)節(jié)過(guò)程與此類似，只是電動(dòng)執(zhí)行器帶動(dòng)蝶閥向開度小的方向變化，以減少燒咀噴出的天然氣量，使窯溫下降。5.8.4.2 預(yù)熱帶和冷卻帶的溫度控制預(yù)熱帶和冷卻帶溫度控制的手段主要是通過(guò)調(diào)節(jié)排煙總閘、排煙支閥、各種氣幕、抽余熱總閘、支閥以及冷卻風(fēng)閘等來(lái)實(shí)現(xiàn)的。所有閘板和閥門都標(biāo)記有刻度線，方便調(diào)節(jié)。6 窯體材料和厚度的確定窯體所采用的材料及其厚度應(yīng)該滿足各段使用性能要求，綜合考慮各處的溫度對(duì)窯墻、窯頂?shù)囊螅G體表面

17、最高溫度限制以及磚形、外觀整齊等方面的因素，確定窯體材料和厚度見如下。表61 窯體材料和厚度表窯墻窯頂溫度段()該段長(zhǎng)度(m)輕質(zhì)高鋁磚(mm)聚輕高鋁磚(mm)輕質(zhì)粘土磚(mm)硅酸鋁棉(mm)硅酸鈣硬板(mm)該段厚度(mm)堇青莫來(lái)石 板（mm)莫來(lái)石絕熱 磚（mm)硅酸鋁纖維(mm)20-900261142301035420230900-122020114230100104542302301220-800811423010010454230230800-80281142301035420230堇青莫來(lái)石板制品具有熱膨脹系數(shù)小，抗震穩(wěn)定性好，使用壽命長(zhǎng)，且不會(huì)突然斷裂，使用過(guò)程中不氧化不

18、落臟掉渣，不污染燒品，是在1300以下燒成陶瓷制品最理想的材料。7燃料燃燒計(jì)算 助燃空氣量計(jì)算所用燃料為液化氣，低位發(fā)熱量：Qnet,ar=110000KJ/m3。查工具書，得理論空氣燃燒計(jì)算式，Va0=0.264* +0.02 (m3/ m3)則理論空氣需要量為：Va0=0.264* +0.02=9.524 (m3/ m3)取空氣過(guò)剩系數(shù)為1.2，則實(shí)際需要空氣量為：Va=qv,a=Va0=1.2*9.524=11.4288 (m3/ m3)7.2 煙氣量計(jì)算查工具書，得理論空氣燃燒計(jì)算式，V0=0.264* +1.02 (m3/ m3)則理論煙氣量為：V0 =0.264* (m3/ m3)

19、實(shí)際煙氣量為：V= V0+（-1）Va0=10.524+（）*9.524=12.4288 (m3/ m3)7.3 燃燒溫度計(jì)算t=（QDw+VaCata+CfTf）/（VC）查表在t=17304 kJ/(Nm3)，在室溫20時(shí)空氣比熱為Ca=1.30 kJ/(Nm3)，天然氣的比熱為Cf=1.56 kJ/(Nm3) ，代入公式得t=(36000+×××20)/（×）=1782相對(duì)誤差為：（1782-1730）/1782=2.9%<5%，認(rèn)為合理。，則實(shí)際燃燒溫度為tp=tth=0.8*1782=14。，比燒成溫度高出，認(rèn)為合理。8物料平衡計(jì)算8.1

20、 每小時(shí)燒成干制品的質(zhì)量=推車速度×每車載重=3.2*450=1440 kg每小時(shí)進(jìn)3.2車，每車裝載制品450kg8.2 每小時(shí)入窯干坯的質(zhì)量G1= Gm·=1440×=1513 kg/h8.3 每小時(shí)欲燒成濕制品的質(zhì)量G2= G1·=1513×=1547kg/h8.4 每小時(shí)蒸發(fā)的自由水的質(zhì)量GW= G2- G1=15471513=34 kg/h8.5 每小時(shí)從精坯中產(chǎn)生的CO2的質(zhì)量8.5.1 每小時(shí)從精坯中引入的CaO和MgO質(zhì)量 計(jì)算G CaO= G1·CaO%=1513×0.32%= kg/hG= G1·

21、;MgO%=1513×0.23%=kg/h8.5.2 產(chǎn)生的CO2質(zhì)量Gco= Gco·G·=kg/h8.6 每小時(shí)從精坯中排除結(jié)構(gòu)水的質(zhì)量Gip Gip=G1×IL%- Gco=1513×kg/h8.7 窯具的質(zhì)量Gb每車有20個(gè)火道支柱，20個(gè)支帽，12根橫梁， 14塊棚板。共重約300 kg，Gb=300×3.2=960kg/h9 預(yù)熱帶和燒成帶的熱平衡計(jì)算9.1 確定熱平衡計(jì)算的基準(zhǔn)、范圍本次計(jì)算選用1小時(shí)為計(jì)算基準(zhǔn)，以0作為基準(zhǔn)溫度。以預(yù)熱帶和燒成帶為計(jì)算范圍。9.2 熱平衡示意圖圖9-1 預(yù)熱帶和燒成帶的熱平衡示意圖Q1坯

22、體帶入顯熱； Q2硼板、支柱等窯具帶入顯熱；Q3產(chǎn)品帶出顯熱； Q4硼板、支柱等窯具帶出顯熱；Q5窯墻、頂總散熱；Q6物化反應(yīng)耗熱； Q7窯車蓄熱和散失熱量；Q8其他熱損失；Qg煙氣帶走顯熱； Qf燃料帶入化學(xué)熱及顯熱；Qa助燃空氣帶入顯熱； Q/a預(yù)熱帶漏入空氣帶入顯熱； Qs氣幕、攪拌風(fēng)帶入顯熱；9.3 熱收入項(xiàng)目9.3.1 坯體帶入顯熱Q1Q1=G1C1T1 （kJ/h）其中：G1入窯制品質(zhì)量（Kg/h）；G1=1547 Kg/h；T1入窯制品的溫度（）；T1=40C1入窯制品的平均比熱（KJ/（Kg·）；T1=40時(shí)，C1（Kg·）；Q1=G1C1T1=1547&#

23、215;0.92×40=56929.6 （kJ/h） 9.3.2 硼板、支柱等窯具帶入顯熱Q2Q2=G2C2T2（kJ/h）其中：G2入窯硼板、支柱等窯具質(zhì)量（Kg/h）；G2=960 Kg/h；T2入窯硼板、支柱等窯具的溫度（）；T2=40C2入窯硼板、支柱等窯具的平均比熱（KJ/（Kg·）；碳化硅硼板、支柱的平均比熱容按下式計(jì)算：C2=0.963+0.000147t=0.963+0.000147×40=0.968 KJ/（Kg·）Q2=G2C2T2=960×0.968×40=37171.2 （kJ/h）9.3.3 燃料帶入化學(xué)熱及

24、顯熱QfQf=（Qnet,ar+Tf Cf）x （kJ/h）其中：Qnet,ar所用燃料低位發(fā)熱量（KJ/m3）；燃料為天然氣，低位發(fā)熱量為：Qnet,ar=36000KJ/m3；Tf入窯燃料溫度（）；入窯天然氣溫度為Tf=20；Cf入窯燃料的平均比熱容（KJ/（Kg·）；查表，Tf=20時(shí)天然氣平均比熱容為：Cf=1.56 KJ/（Kg·）；x設(shè)每小時(shí)天然氣的消耗量為 x（m3/h）；Qf=（Qnet,ar+Tf Cf）x=（）x=36031x kJ/h9.3.4 助燃空氣帶入顯熱QaQa=qvCaTa（kJ/h）其中：qv,a入窯助燃風(fēng)流量（m3/ h）；前面燃燒部分計(jì)

25、算得：qv =Va *x=11.4288 x (m3/ h)；Ta入窯助燃風(fēng)的平均溫度（）；助燃風(fēng)用冷卻帶抽出熱風(fēng)，Ta=20；Ca入窯助燃風(fēng)的平均比熱容（KJ/（Kg·）；查表，Ta =20助燃風(fēng)時(shí)平均比熱容為：Ca =1.30 KJ/（Kg·）；Qa=qvCaTa=11.4288x×1.30×20=297.1488x （kJ/h）9.3.5 從預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏入空氣帶入顯熱Q/aQa/= qv/× Ca/× ta/取預(yù)熱帶煙氣中的空氣過(guò)剩系數(shù)ag=2.5，已求出理論空氣量 Va0= Nm3/ Nm3燒成帶燃料燃燒時(shí)空氣過(guò)剩系數(shù)af

26、=。Va/=x×（ag-af）×Va0=x)×=x （Nm3/h），漏入空氣溫度為ta/=20，此時(shí) Ca/=1.30 kJ/(Nm3·)，則： Qa/= qv/× Ca/× ta/=12.38 x×1.30×20=332.8x （kJ/h）9.3.6 氣幕、攪拌風(fēng)帶入顯熱Qs氣幕包括封閉氣幕和攪拌氣幕，封閉氣幕只設(shè)在窯頭，不計(jì)其帶入顯熱。取攪拌氣幕風(fēng)源為空氣，其風(fēng)量一般為理論助燃空氣量的0.5-1.0倍，取為0.6倍。所以：Vsqvx=6.8568x （Nm3/h），設(shè)ts=20，查得Cs=1.30 kJ/(Nm

27、3·)，Qs= Vs×Cs×ts=6.8568x×1.30×20=178.2768x （kJ/h）9.4 熱支出項(xiàng)目9.4.1 制品帶出顯熱Q3Q3=G3C3T3 （kJ/h）出燒成帶產(chǎn)品質(zhì)量：G3=1440Kg出燒成帶產(chǎn)品溫度 ：t3=1220 查手冊(cè)11，此時(shí)產(chǎn)品平均比熱 ：C3=1.20 kJ/(kg )則：Q3=G3×C3×t3=1440×1220×1.20=2108160 （kJ/h）9.4.2 硼板、支柱等窯具帶出顯熱Q4Q4=G4C4T4（kJ/h）棚板、立柱質(zhì)量：G4=960 kg/h出燒

28、成帶棚板、立柱溫度：T4=1220 此時(shí)棚板、立柱的平均比熱：C4=0.84+0.000264t=0.84+0.000264×1220=1.16 kJ/(kg· )Q4= G4×C4×T4=960×1.16 ×1224= （kJ/h）9.4.3 煙氣帶走顯熱QgQg=qgCgTg（kJ/h）煙氣中包括燃燒生成的煙氣，預(yù)熱帶不嚴(yán)密處漏入空氣外，還有用于氣幕的空氣。用于氣幕的空氣的體積Vs=x (Nm3/h)離窯煙氣體積：qg=Vg0+（ag-1）×Va0x+Vs 煙氣溫度為100此時(shí)煙氣比熱Cg= kJ/( Nm3·

29、)Qgqg×Cg×tg+(2.5-1) ×x+x××100x （kJ/h）9.4.4 窯墻、窯頂散失熱量Q5根據(jù)各段材料不同,并考慮溫度范圍不能太大,將預(yù)熱帶和燒成帶分成三段計(jì)算9.4.4.1 20600段該段窯長(zhǎng)度為17.4米，窯寬為3.55米。窯外壁表面平均溫度80，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（20+600）/2=3109.4.4.1.1 窯墻部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：輕質(zhì)高鋁磚，厚度=114 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.706 w/（m·）；輕質(zhì)粘土磚，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.342 w/（m·）；硅酸鈣硬板，厚度=10

30、mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.07 w/（m·）；熱流q1=W/m不考慮車臺(tái)面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi)高按1200mm計(jì)算，則兩側(cè)窯墻散熱量：Q/1×17.4×1.2×3.6=35397（kJ/h）9.4.4.1.2 窯頂部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：堇青莫來(lái)石板，厚度=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.2 w/（m·）；硅酸鋁棉，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.24 w/（m·）；熱流q2=窯頂散熱量：Q/2（kJ/h）所以，20450段的窯體散熱總量為：Q/a= Q/1 Q/2（kJ/h）9.4.4.3 600900段該段長(zhǎng)度為8.6米，窯外壁表面平均

31、溫度80，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（600+900）/2=7509.4.4.3.1 窯墻部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：輕質(zhì)高鋁磚，厚度=114 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.706 w/（m·）；輕質(zhì)粘土磚，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.342 w/（m·）；硅酸鈣硬板，厚度=10 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.07 w/（m·）；熱流q3= W/m則兩側(cè)窯墻散熱量：Q/7（kJ/h）9.4.4.3.2 窯頂部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：堇青莫來(lái)石板，厚度=20 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.2 w/（m·）；硅酸鋁棉，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.24 w/（m·）；熱流q4=

32、窯頂散熱量：Q/8=（kJ/h）所以，600900段的窯體散熱總量為：Q/9= Q/7+ Q/8=50963.8+69579.6=120543.4 （kJ/h）9.4.4.4 9001220段該段長(zhǎng)度為20米，窯外壁表面平均溫度80，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（900+1220）/2=10609.4.4.4.1 窯墻部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：聚輕高鋁磚，厚度=114 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.45 w/（m·）硅酸鋁棉，厚度=100 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.24 w/（m·）輕質(zhì)粘土磚，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.342 w/（m·）；硅酸鈣硬板，厚度=10 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0

33、.07 w/（m·）熱流q10= q5= W/m不考慮車臺(tái)面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi)高按1300mm計(jì)算，則兩側(cè)窯墻散熱量：Q/10=2×593.2×1.3×20×3.6=112714（kJ/h）9.4.4.4.2 窯頂部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：莫來(lái)石絕熱磚，厚度=230mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.3 w/（m·）；硅酸鋁棉，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.24 w/（m·）；熱流q11= q6=W/m窯頂散熱量：Q/11（kJ/h）所以，9001170段的窯體散熱總量為：Q/12= Q/10+ Q/11=112714+14738

34、8.6=260102.6 （kJ/h）綜上所述，預(yù)熱帶和燒成帶窯體散失熱量總和為：Q5=+= （kJ/h）9.4.5 窯車蓄熱和散失熱量Q6取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，占熱收入的10%。9.4.6 物化反應(yīng)耗熱Q79.4.6.1 自由水蒸發(fā)吸熱QwQw= Gw×（2490+1.93×tg）自由水的質(zhì)量 Gw=34kg/h 煙氣離窯的溫度tg=100。制品中AL2O3含量為2%則可得：Qw=34×（2490+1.93×100）=912229.4.6.2 結(jié)構(gòu)水脫水吸熱Q/wQ/w=6700q/m,w（kJ/h）其中：q/m,w入窯制品所含結(jié)構(gòu)水的質(zhì)量流量67001 Kg結(jié)

35、構(gòu)水脫水所需熱量（KJ/Kg）；Q/w=6700q/m,w =64.994×6700=435459.8 KJ/Kg9.4.6.3 其余物化反應(yīng)吸熱QdQd=qdm×2100×w(Al2O3) （kJ/h） 其中，qdm入窯干制品質(zhì)量流量（Kg/h）；qdm= 1513 Kg/h；21001 KgAl2O3的反應(yīng)熱（KJ/Kg）；w(Al2O3) 陶瓷潔具結(jié)合劑中Al2O3含量占總質(zhì)量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)；w(Al2O3)=20.04%； Qd=qdm×2100×w(Al2O3)= 1513×2100×20.04%=635460（kJ/

36、h）則物化反應(yīng)總耗熱為：Q7=91222+435459.8+635460=1362142（kJ/h）9.4.7 其他熱損失Q8一般取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，此項(xiàng)熱支出占熱收入的5%10%，本次計(jì)算取5%。9.5 列熱平衡方程式由熱平衡方程：熱收入=熱支出，有Q1+Q2+Qf+Qa+ Q/a +Qs=Q3+Q4+Qg+Q5+Q6+Q7+Q856929.6xxx37171.2178.3x=2108160x464369.513621421361028.110% Q收5%Q收解得x= 188.1 Nm3/h 單位燃耗：/1440=（標(biāo)準(zhǔn)立方米/千克瓷） 單位熱耗：×36000=4702.5 (千焦/千克瓷

37、)9.6 預(yù)熱帶和燒成帶熱平衡表表9-1 預(yù)熱帶和燒成帶熱平衡表熱 收 入熱 支 出項(xiàng)目(kJ/h)（%）項(xiàng)目(kJ/h)（%）坯體帶入顯熱產(chǎn)品帶走顯熱2108160燃料化學(xué)顯熱煙氣帶走顯熱助燃空氣顯熱窯墻、窯頂帶走顯熱漏入空氣顯熱物化反應(yīng)耗熱1362142棚板、立柱帶入顯熱棚板、立柱帶出顯熱氣幕顯熱窯車積、散熱10其它熱損失5總計(jì)100總計(jì)100分析：兩者之間存在差值，是因?yàn)轭A(yù)熱帶窯內(nèi)負(fù)壓在該次計(jì)算中忽略了窯底漏入窯內(nèi)風(fēng)帶來(lái)的熱量，實(shí)際上雖然窯車上下壓力控制手段非常完善，但仍有誤差，由于誤差很小所以整個(gè)預(yù)熱帶、燒成帶熱量可認(rèn)為是收支平衡的。10 冷卻帶的熱平衡計(jì)算10.1 確定熱平衡計(jì)算的基

38、準(zhǔn)、范圍本次計(jì)算選用1小時(shí)為計(jì)算基準(zhǔn)，以0作為基準(zhǔn)溫度。以冷卻帶為計(jì)算范圍。10.2 熱平衡示意圖圖10-1 冷卻帶的熱平衡示意圖Q3制品帶入顯熱； Q4硼板、支柱等窯具帶入顯熱；Q9窯車帶入顯熱； Q10急冷風(fēng)帶入顯熱與冷卻帶末端送入冷卻風(fēng)帶入顯熱；Q11制品帶出顯熱； Q12硼板、支柱等窯具帶出顯熱；Q13窯車蓄熱、帶出及散失之熱； Q14窯墻、頂總散熱；Q15抽走余熱風(fēng)帶走熱量；Q16其他熱損失；10.3 熱收入項(xiàng)目10.3.1 制品帶入顯熱Q3制品帶入冷卻帶的顯熱等于預(yù)熱帶和燒成帶制品帶出顯熱Q3=2108160（kJ/h）10.3.2 硼板、支柱等窯具帶入顯熱Q4此項(xiàng)熱量即為預(yù)熱帶和

39、燒成帶硼板、支柱等窯具帶出熱Q4（kJ/h）10.3.3 窯車帶入顯熱Q9 預(yù)熱帶和燒成帶窯車散失之熱約占窯車積熱的5%，即95%之積熱進(jìn)入了冷卻帶。Q9=0.95×Q6=702360.1345×0.95=667242.13 （kJ/h）10.3.4 急冷風(fēng)與窯尾風(fēng)帶入顯熱Q10設(shè)窯尾風(fēng)風(fēng)量為Vxx。 空氣的溫度ta=20,此時(shí)空氣的平均比熱ca=1.296 kJ/(Nm3·）. 則：Q10=Va×ca×tax×1.296×20=Vx（kJ/h）10.4 熱支出項(xiàng)目10.4.1 制品帶出顯熱Q11出窯產(chǎn)品質(zhì)量G11=1440

40、出窯產(chǎn)品溫度 t11=80， 產(chǎn)品比熱 C11=0.896kJ/(kg·)Q11=G11×C11×t11=1440×80×0.896= （kJ/h） 10.4.2 硼板、支柱等窯具帶出顯熱Q12出窯棚板、立柱質(zhì)量G12=960kg/h 出窯棚板、立柱溫度t12=80， 棚板、立柱比熱C12=0.861 kJ/（kg·）Q12= G12 × C12× t12=960×0.861×80= （kJ/h）10.4.3 窯車蓄熱、帶出及散失之熱Q13此項(xiàng)熱量占窯車帶入顯熱的55%， Q13=0.55

41、15;Q9=0.55×=（kJ/h）10.4.5 窯墻、頂總散熱Q14根據(jù)各處的材料，并考慮溫度范圍不能太大，將窯墻分兩段計(jì)算其向外散熱 10.4.5.1 1220800段該段長(zhǎng)度為8米，窯外壁表面平均溫度80，窯內(nèi)壁表面平均溫度：（1220+80）/2=101010.4.5.1.1 窯墻部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：聚輕高鋁磚，厚度=114 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.45 w/（m·）硅酸鋁棉，厚度=100 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.24 w/（m·）輕質(zhì)粘土磚，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.342 w/（m·）；硅酸鈣硬板，厚度=10 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.07 w/

42、（m·）熱流q1= W/m不考慮車臺(tái)面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi)高按1300mm計(jì)算，則兩側(cè)窯墻散熱量：Q/1（kJ/h）10.4.5.1.2 窯頂部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：莫來(lái)石絕熱磚，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.23 w/（m·）；硅酸鋁棉，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.24 w/（m·）；熱流q2=W/m窯頂散熱量：Q/2（kJ/h）所以，1220800段的窯體散熱總量為：Q/3= Q/1+ Q/2=43206.84+56498.67=99705.51 kJ/h10.4.5.2 80080段該段長(zhǎng)度為28米，窯外壁表面平均溫度80，窯內(nèi)壁表面平均溫度

43、：（800+80）/2=44010.4.5.2.1 窯墻部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：輕質(zhì)高鋁磚,厚度=114 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.706 w/（m·）輕質(zhì)粘土磚，厚度=230 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.342 w/（m·）；硅酸鈣硬板，厚度=10 mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.07 w/（m·）熱流q3=不考慮車臺(tái)面以下部分的窯墻散熱，窯內(nèi)高按1200mm計(jì)算，則兩側(cè)窯墻散熱量：Q/4（kJ/h）10.4.5.2.2 窯頂部分散熱計(jì)算此部分用材料如下：堇青莫來(lái)石板，厚度=20mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.2 w/（m·）；硅酸鋁棉，厚度=230mm，導(dǎo)熱系數(shù)0.24 w/（m·

44、;）；熱流q4=窯頂散熱量：Q/5（kJ/h）所以，80080段的窯體散熱總量為：Q/6= Q/4+ Q/5（kJ/h）綜上所述，冷卻帶窯體散失熱量總和為：Q14=99705.51+207112.78=306818.29 （kJ/h）10.4.6 抽走余熱風(fēng)帶走熱量Q15 = q15×Ca×ta Q15 = q15×Ca×ta其中，q15抽走余熱風(fēng)流量（m3/h）；該窯不用冷卻帶熱空氣做二次空氣，冷卻帶鼓入風(fēng)量全部用于氣幕，體積為q15x Nm3。漏出空氣忽略不記T15抽走余熱風(fēng)的平均溫度（）；取T15=250C15抽走余熱風(fēng)的平均比熱（KJ/（Kg&#

45、183;）；查表，T15=250時(shí)，熱空氣的平均比熱為：C15=1.038 KJ/（Kg·）則：Q15= q15×C15×t15xx （kJ/h）10.4.7 其他熱損失Q16取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，占冷卻帶熱收入的5%10%，本次計(jì)算取5%。10.5 列熱平衡方程式列出熱平衡方程式 熱收入=熱支出，即：Q3+Q4+Q9+Q10=Q11+Q12+Q13+Q14+Q15+Q162108160x =5% Q收得：Vx = 8760.55 Nm3/h 因此得窯尾風(fēng)量為8760.55 Nm3/h 急冷風(fēng)量 Nm3/h則每小時(shí)應(yīng)抽余熱風(fēng)為：1.5×3 Nm310.6 冷卻帶熱

46、平衡表表10-1 冷卻帶熱平衡表熱 收 入熱 支 出項(xiàng) 目(kJ/h)(%)項(xiàng) 目(kJ/h)(%)產(chǎn)品帶入顯熱2108160產(chǎn)品帶出顯熱棚板、立柱帶入顯熱棚板、立柱帶出顯熱窯車帶入顯熱窯體散熱急冷、窯尾風(fēng)帶入顯熱窯車帶走和向車下散失顯熱抽熱風(fēng)帶走顯熱其它散熱5合計(jì)100合計(jì)100 分析：熱平衡分析:從上面熱平衡列表可以看出，熱收入與熱支出基本保持平衡，而熱支出大于熱收入是因?yàn)楦G底冷風(fēng)帶入顯熱要大于現(xiàn)在的計(jì)算值。主要的熱支出是抽出的熱空氣帶走的顯熱，為了節(jié)能，提高熱效率往往要充分利用，冷卻帶余熱可以用它去干燥坯體。11 管道尺寸、阻力計(jì)算、風(fēng)機(jī)選型11.1 排煙系統(tǒng)的設(shè)計(jì)11 排煙量計(jì)算排煙系

47、統(tǒng)需排除煙氣量：Vg= Vg0+(g1)×Va0Vm = +(2.51)××8× m3/h m3/s11.1.2 排煙口及水平支煙道尺寸共有17對(duì)排煙口，則每個(gè)排煙口的煙氣流量為：qv=/34=m3/s標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣在磚砌管道中的流速為12.5m/s，流速太大則阻力大，流速太小則管道直徑過(guò)大，造成浪費(fèi)。現(xiàn)在取流速v=1.5m/s，煙道截面積為：2。11.1.3 垂直支煙道尺寸×0.232 m2。垂直深度應(yīng)和窯墻（車臺(tái)面至窯頂）高度一樣，為1200mm。×0.232=0.2。其水力半徑為：R= 窯墻以上部分用金屬管道連接，考慮到實(shí)際流量

48、、砌筑方法、垂直煙道的當(dāng)量直徑等，取垂直金屬煙道直徑為1=200mm。此部分垂直金屬煙道高度約為1.2米左右，實(shí)際距離要以現(xiàn)場(chǎng)風(fēng)機(jī)安裝位置等實(shí)際情況為準(zhǔn)。11.1.4 水平主煙道尺寸水平主煙道長(zhǎng)度12米，直徑2=450mm。11.2 阻力計(jì)算阻力計(jì)算應(yīng)包括料垛阻力、位壓阻力、摩擦阻力和煙囪阻力的計(jì)算之和。11.2.1 料垛阻力h1取經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，每米窯長(zhǎng)料垛阻力為1Pa，按理想情況假設(shè)，零壓應(yīng)在預(yù)熱帶和燒成帶相接的位置，即第13節(jié)，最后一對(duì)排煙口在第6節(jié)，每節(jié)長(zhǎng)2米，則：h1=（13-6）×2×1=14 Pa11.2.2 位壓阻力h2風(fēng)機(jī)與煙囪設(shè)在窯外的車間地面上，煙氣從排煙口

49、到風(fēng)機(jī)（煙囪底部），位置升高1.0米。取煙氣平均溫度為100。hg=H(ag)·g=1.0×1.29×273/(273+40)×273/(273+10=Pa11.2.3 局部阻力h3煙氣從爐膛內(nèi)進(jìn)入排煙口，突然縮小，取1；90°轉(zhuǎn)彎至垂直支煙道，取2=2；垂直支煙道至分煙管截面突增，取3；水平支煙道與水平主管道成90°，取4=2；水平主管90°轉(zhuǎn)彎，取5=2；v=5m/s再45°下降至風(fēng)機(jī)接口，取6；v=5m/s = Pa 11.2.4 摩擦阻力h4對(duì)非圓形通道應(yīng)求當(dāng)量直徑d：排煙口的直徑和長(zhǎng)度d1 ；l1=0.2

50、8m垂直支煙道當(dāng)量直徑和長(zhǎng)度（砌筑部分）：d2= ；l2；垂直支煙道當(dāng)量直徑和長(zhǎng)度（金屬管道部分）：d3=4*=0.4 m；l3=1.2 m；水平支煙道當(dāng)量直徑和長(zhǎng)度：d4=4*=0.4 m；l4=0.5 m；水平主煙道當(dāng)量直徑和長(zhǎng)度：d5=4* =0.9 m；l5=15 m；摩擦阻力系數(shù)：金屬管取1，砌筑管道取2，則有h4=1（+）*+2（+）*=14.52 Pa11.2.5 煙囪阻力h11.2.5.1 煙囪尺寸煙囪排出煙氣量為： m/s煙囪高度為10米，標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下取煙氣在煙囪內(nèi)的流動(dòng)速度為10m/s，平均溫度為100，其直徑為：m，取直徑為600mm11.2.5.2 計(jì)算煙囪阻力= Pa由

51、于煙囪較矮，煙氣在煙囪中的流速比較大，煙囪本身的抽力尚不能克服煙囪本身的摩擦阻力及出口動(dòng)壓頭的損失，因此煙囪本身也成為阻力作用。須用風(fēng)機(jī)來(lái)克服阻力。風(fēng)機(jī)應(yīng)克服的總阻力為：hx= h1+ h2+ h3+ h4+ h=1 Pa 11.3 風(fēng)機(jī)選型所以選型應(yīng)具備風(fēng)壓H為： Pa風(fēng)量為：Q=1.3×Vg×(273+100)/273 =1.3××373/273= m3/h查風(fēng)機(jī)選用手冊(cè)選引風(fēng)機(jī)Y8-39No5.6，其參數(shù)見表11-1。 其它系統(tǒng)管道尺寸的確定及風(fēng)機(jī)選型11.4.1 各管道尺寸的計(jì)算 助燃風(fēng)管的計(jì)算助燃風(fēng)量 V1=Va×x×實(shí)際助

52、燃風(fēng)量 m3/h =m3/s取助燃風(fēng)在總管中的流速為10m/s助燃風(fēng)總管內(nèi)徑：=m 取 300mm助燃風(fēng)分管內(nèi)徑：m 取 200mm共有66個(gè)燒嘴，取流速為w=10m/s所以 m 取 40mm 急冷風(fēng)管的計(jì)算該段冷風(fēng)鼓入量一般為冷卻帶鼓入量的1/3，所以 Nm3/h 實(shí)際鼓風(fēng)量為m3/h =m3/s總管 m，取410mm分管 m，取300mm支管 m，取80mm11.4.1.3 急冷段抽熱風(fēng)管的計(jì)算冷卻帶總抽風(fēng)量：3 N m3/h，抽出溫度為300實(shí)際抽風(fēng)量 m3/h=m3/s總管 m，取850mm支管（共有8個(gè)抽熱風(fēng)口）m，取300mm 攪拌氣幕風(fēng)管尺寸的計(jì)算氣幕風(fēng)量為 Nm3/h 氣幕實(shí)際

53、鼓風(fēng)量 m3/h =m3/s氣幕總管直徑 d1=m ，取220mm氣幕支管直徑 d2=m，取65mm11.4.1.5 封閉氣幕管道尺寸的計(jì)算封閉氣幕總管直徑 取100mm 窯尾鼓冷風(fēng)管尺寸的計(jì)算窯尾鼓冷風(fēng)量為8760.55 Nm3/h實(shí)際鼓風(fēng)量 m3/h =m3/s總管 m，取650mm分管 d分m，取460mm 支管 d分m，取80mm 11.4.2 各窯段的風(fēng)機(jī)選型 急冷段急冷風(fēng)機(jī)的選用，× Nm3/h比較各種風(fēng)機(jī)性能后，采用G6-43No6.3型離心通風(fēng)機(jī)。它是新型高效率中、低壓離心通風(fēng)機(jī)，具有效率高，節(jié)約電力，運(yùn)轉(zhuǎn)平穩(wěn)，噪聲低，結(jié)構(gòu)完善，便于維修，拆裝方便等優(yōu)點(diǎn)。 窯尾風(fēng)機(jī)的

54、選用，風(fēng)機(jī)鼓風(fēng)量Q=1.3×= Nm3/h。11.4.2.3 緩冷段抽熱風(fēng)量緩冷不設(shè)風(fēng)機(jī)。11.4.2.4 助燃風(fēng)機(jī)的選用，×Nm3/h由于助燃風(fēng)要求高壓強(qiáng)制通風(fēng)，且本設(shè)計(jì)助燃風(fēng)不要求預(yù)熱。.11.4.2.5 車下風(fēng)機(jī)Nm3/h。11.4.2.6 軸流風(fēng)機(jī) 為了更好的保證制品出窯溫度低于80，在窯尾設(shè)置了4對(duì)環(huán)保低噪音軸流風(fēng)機(jī)。其參數(shù)為：型號(hào)，T35；流量，5951m3/hKW；轉(zhuǎn)速，2900r/min。列出風(fēng)機(jī)選型表：表11-1 風(fēng)機(jī)型號(hào)表用途風(fēng)機(jī)名稱機(jī)型轉(zhuǎn)速r/min全壓Pa風(fēng)量m3/h電動(dòng)機(jī)型號(hào)功率/kW攪拌風(fēng)機(jī)離心通風(fēng)機(jī)G6-43No284017851474Y190S-2車下風(fēng)機(jī)離心通風(fēng)機(jī)G6-43No144016525896Y132S-4排煙風(fēng)機(jī)鍋爐引風(fēng)機(jī)Y8-39No2900397112214Y200L1-230助燃風(fēng)機(jī)離心通風(fēng)機(jī)G6-43No144017973106Y132S-45.5快冷風(fēng)機(jī)離心通風(fēng)機(jī)G6-43No1470327113034Y160M-422抽熱風(fēng)機(jī)鍋爐引風(fēng)機(jī)Y4-73No9D1450164425976Y180L-422急冷風(fēng)機(jī)離心通風(fēng)機(jī)G6-43No144016525896Y132S-4 12 燒嘴選型12.1 每個(gè)燒嘴所需的燃燒