1、防止電力生產重大事故二十五項重點要求李群祥遼寧省電力公司一 防止汽輪機超速 條文“ 在額定蒸汽參數下，調節系統應能維持汽輪機在額定轉速下穩定運行，甩負荷后能將機組轉速控制在危急保安器動作轉速以下。”l 調節系統的靜態與動態特性合格l 動態品質不良引發超速事故案例1. 1998年吉林二道江電廠7號100MW汽輪機，運行中，竄軸指示增大，解除汽機保護回路，試驗竄軸裝置時，由于保護回路不合理（竄軸保護動作，汽輪機與發電機同時跳閘），造成甩負荷，最高轉速3699轉/分。事故后檢查，主汽門、調速汽門不嚴，三段抽汽（除氧器供汽）逆止門卡。案例2. 1996年吉林熱電廠10號200MW抽凝機組（0.25MP

2、a采暖供熱），180MW負荷運行中，主汽門關閉信號電纜短路突然甩負荷，由于一、二段抽汽逆止門卡，供熱抽汽逆止門沒關，造成嚴重超速，最高轉速達4362轉/分。條文“9.1.2 各種超速保護均應正常投入運行，超速保護不能可靠動作時，禁止機組起動和運行。”l 超速保護的動作轉速必須經機組升速試驗確認（可在試驗臺予整定）國內第一臺毀機事故的江西分宜電廠50MW機組，事故前危急保安器卡，調門嚴重漏汽，發生電氣系統故障甩負荷后，主汽門未關，嚴重超速達4700轉/分，軸系斷為4段。 配備電超速保護 條文“9.1.3機組重要運行監視表計，尤其是轉速表，顯示不正確和失效，嚴禁機組起動。運行中的機組，在無任何有效

3、監視手段的情況下，必須停止運行?！眑 轉速測量系統必須可靠、準確。 條文“9.1.4 透平油和抗燃油的油質應合格。在油質及清潔度不合格的情況下，嚴禁機組起動?！?油質監督 附.檢驗標準顆粒度NAS1638水分/L酸值KOH/ g透平油7級200MW及以上100200MW以下2000.2(未加防銹劑)0.3(加防銹劑)抗燃油5級質量分數0.1%0.2 條文“9.1.5 機組大修后必須按規程要求進行汽輪機調節系統的靜止試驗或仿真試驗，確認調節系統工作正常。在調節部套存在有卡澀、調節系統工作不正常的情況下，嚴禁起動。” 大修后必須做的調試項目油循環合格后方可向調節系統充油，靜止試驗結果由運行驗收。

4、條文“9.1.6 正常停機時，在打閘后，應先檢查有功功率是否到零，千瓦時表停轉或逆轉以后，再將發電機與系統解列，或采用逆功率保護動作解列。嚴禁帶負荷解列?！眑 各種解列方式（四取二、四取三、四取一加逆功率、保安油壓）嚴重超速事故多由帶負荷解列造成（如吉林熱電廠10號，二道江電廠7號） 統一采用逆功率保護解列 逆功率保護未正式投入前,完善原保護回路 主機保護動作 主、調汽門關閉 發電機解列 機危急跳閘動作 條文“9.1.7 在機組正常起動或停機的過程中，應嚴格按運行規程要求投入汽輪機旁路系統，尤其是低壓旁路；在機組甩負荷或事故狀態下，旁路系統必須開啟。機組再次起動時，再熱蒸汽壓力不得大于制造廠規

5、定的壓力值?！眑 多數機組的旁路以啟動功能為主，不能實現熱備用 專題研究，確定各類型機組旁路的功能 條文“9.1.8 在任何情況下絕不可強行掛閘?！?機組跳閘后即停機檢查，待原因明確經批準后恢復 明確保護解除與修改保護回路的授權人 條文“9.1.9 機械液壓型調節系統的汽輪機應有兩套就地轉速表，有各自獨立的變送器（傳感器），并分別裝設在沿轉子軸向不同的位置上?！眑 轉速測量系統及轉速表應準確、可靠 每臺機配備兩套轉速表 條文“9.1.10 抽汽機組的可調整抽汽逆止門應嚴密、聯鎖動作可靠，并必須設置有能快速關閉的抽汽截止門，以防止抽汽倒流引起超速?！?供熱抽汽機組必須加裝快關閥 汽輪機除氧水箱內

6、的凝結水汽化返入汽輪機對超速影響較大，對該段抽汽逆止門應重點監督，甩負荷試驗時該段抽汽正常投入。 新建機組的除氧抽汽管路已按兩臺逆止門串聯安裝設計，200MW以上在運機組應增裝一臺可靠的抽汽逆止門。 給水泵出口逆止門故障可引起泵組倒轉。給水泵停泵聯關泵出口門，出口門全開后再緩慢開啟，確認逆止門嚴密后，將出口門全開，備用。 條文“9.1.11 對新投產的機組或汽輪機調節系統經重大改造后的機組必須進行甩負荷試驗。對已投產尚未進行甩負荷試驗的機組，應積極創造條件進行甩負荷試驗?！眑 考核機組對甩負荷工況的適應能力l 兩種試驗方法項目常規法測功法試驗目的直接測取汽輪機調節系統動態特性間接測取機組甩負荷

7、瞬時最高轉速適用范圍1） 汽輪機調節系統考核試驗或驗收試驗；2） 適用于首臺新型機組或改造后的機組1） 適用于已用常規法進行過甩負荷試驗的同型其它機組；2） 機組大小修前后的校核試驗試驗方法1） 機組與電網解列，轉速飛升，調節汽門關閉，記錄汽輪機轉速變化過渡過程；2） 以轉速飛升至轉速穩定或轉速飛升至危急保安器動作（不合格）為試驗終結1） 機組不與電網解列，手操保護動作關閉調節汽門，機組轉速不飛升，記錄發電機有功功率變化過渡過程2） 試驗不用分級，直接甩100額定負荷3） 以有功功率降到零或不能降到零（不合格）為試驗終結試驗結果1） 由轉速飛升曲線直接測取調節系統動態參數；2） 試驗結果具有一

8、定精度；3） 可以全面考核調節系統特性，評價調節系統運行安全性1） 已知轉子轉動慣量，根據功率變化曲線，經計算間接得到瞬時最高轉速；2） 試驗結果轉速偏高，對于驗收試驗偏于安全，必要時可以修正；3） 可以評定調節系統的安全性特點1） 直接、全面、成熟、規范、精度高；2） 是考核調節系統安全的標準試驗方法1） 機組不與電網解列，不升速，相對安全；試驗方法簡單；間接測取瞬時最高轉速，與常規法相比，轉速略高；2） 可做為調節系統驗收試驗方法 新機，調節系統改造后機組及已投產尚未進行試驗的機組必須安排 機組大修后采用測功法試驗進行驗收 條文“9.1.12 堅持按規程要求進行危急保安器試驗、汽門嚴密性試

9、驗、門桿活動試驗、汽門關閉時間測試、抽汽逆止門關閉時間測試?！?條文“9.1.13 危急保安器動作轉速一般為額定轉速的110±1?！?條文“9.1.14 進行危急保安器試驗時，在滿足試驗條件下，主蒸汽和再熱蒸汽壓力盡量取低值。” 調節保安系統的各項試驗應堅持按規程要求進行，對不能執行的定期試驗項目要申報原因并采取相關措施。（包括汽動給水泵小汽機的各項試驗）l 危急保安器充油試驗機組運行2000小時后，應進行充油試驗。當危急保安器離心棒動作轉速定值較高時，充油往往不能將危急保安器飛錘壓出?？捎媒档臀＜北０财鲃幼鬓D速的辦法來保證機組運行中能定期進行充油試驗。部分機組在高壓脹差超過2時，進

10、行充油試驗可能出現危急保安器杠桿脫不開造成跳閘?？稍跈z修時適當減少危急保安器打擊板寬度的辦法解決。l 超速試驗危急保安器動作轉速應在32703300轉/分之間。電超速動作轉速可在3310轉/ 分。附加保護動作值可在3330轉/分。危急保安器超速試驗前不宜做充油試驗。l 汽門試驗每天進行一次高壓主汽門與再熱主汽門活動試驗。每天（或至少每周）進行一次負荷范圍較大的變動以活動調速汽門。每月進行一次抽汽逆止門關閉試驗。每年應進行汽門嚴密性試驗。供熱機組安裝的快速關斷閥，每月進行一次15行程的活動試驗。 水壓逆止門的水壓控制部分易銹蝕卡澀，可研究完善化改造。除氧器抽汽管道上的逆止門動 作不靈活，后果較為

11、嚴重，應特別注意。新機不宜配水壓逆止門。 供熱機組在供熱期也要堅持充油壓出試驗。 條文“9.1.15 數字式電液控制系統（DEH）應設有完善的機組起動邏輯和嚴格的限制起動條件；對機械液壓調節系統的機組，也應有明確的限制條件?！?條文“9.1.16 汽機專業人員，必須熟知DEH 的控制邏輯、功能及運行操作，參與DEH系統改造方案的確定及功能設計，以確保系統實用、安全、可靠。” 條文“9.1.17 電液伺服閥（包括各類型電液轉換器）的性能必須符合要求，否則不得投入運行。運行中要嚴密監視其運行狀態，不卡澀、不泄漏和系統穩定。大修中要進行清洗、檢測等維護工作。發現問題及時處理或更換。備用伺服閥應按照制

12、造廠的要求條件妥善保管?！眑 在電調改造中充分發揮汽機專業人員的作用。l 抗燃油油質顆粒度、水份、酸值和電阻率等性能不合格，是造成電液伺服閥故障的主要原因。透平油顆粒度超標是造成電液轉換器故障的主要原因。 大修中對電液伺服閥進行清洗、檢測。l 電力工業液壓控制質量檢驗測試中心檢測設備與項目 電液伺服閥性能試驗臺對國內、外各型電液伺服閥進行清洗及靜、動態全性能試驗 液壓調節及保安部套試驗及聯動試驗臺 多功能噴油試驗臺模擬機組實際在噴油狀態下進行調速器特性試驗和調速器與滑閥組配合試驗確定調速器安裝間隙及過封動作值。 危急保安器超速試驗臺 各種油泵、射油器特性試驗站 各種液壓閥、油缸試驗臺 條文“9

13、.1.18 主油泵軸與汽輪機主軸間具有齒型聯軸器或類似聯軸器的機組，定期檢查聯軸器的潤滑和磨損情況，其兩軸中心標高、左右偏差，應嚴格按制造廠規定的要求安裝?！?小修進行齒型聯軸器檢查 條文“9.1.19 要慎重對待調節系統的重大改造，應在確保系統安全、可靠的前提下，進行全面的、充分的論證。” 條文“9.1.20 嚴格執行運行、檢修操作規程，嚴防電液伺服閥（包括各類型電液轉換器）等部套卡澀、汽門漏汽和保護拒動?！倍乐蛊啓C軸系斷裂 條文“9.2.1 機組主、輔設備的保護裝置必須正常投入，已有振動監測保護裝置的機組，振動超限跳機保護應投入運行；機組正常運行瓦振、軸振應達到有關標準的優良范圍，并注

14、意監視變化趨勢?！眑 軸系斷裂是嚴重超速和通流部分嚴重損壞進一步發展的后果l 振動保護是防止軸系損壞的有效衛士 機組沖動前必須投入振動保護 在役機組均應配備振動保護 條文“9.2.2 運行100kh 以上的機組，每隔35年應對轉子進行一次檢查。運行時間超過15年、壽命超過設計使用壽命的轉子、低壓焊接轉子、承擔調峰起停頻繁的轉子，應適當縮短檢查周期。” 條文“9.2.3 新機組投產前、已投產機組每次大修中，必須進行轉子表面和中心孔探傷檢查。對高溫段應力集中部位可進行金相和探傷檢查，選取不影響轉子安全的部位進行硬度試驗?！?條文“9.2.4 不合格的轉子絕不能使用，已經過主管部門批準并投入運行的有

15、缺陷轉子應進行技術評定，根據機組的具體情況、缺陷性質制定運行安全措施，并報主管部門審批后執行?！眑 按規定時間對規定部位進行轉子探傷檢查 每次大修對有中心孔的轉子進行中心孔探傷檢查；對200MW及以下轉子的調節級根部、軸封彈性槽、倒T型葉片的葉輪根槽及套裝葉輪的軸向鍵槽進行檢驗 條文“9.2.5 嚴格按超速試驗規程的要求，機組冷態起動帶25額定負荷（或按制造要求），運行34h 后立即進行超速試驗。”l 滿足制造廠對轉子溫度的要求 條文“9.2.6 新機組投產前和機組大修中，必須檢查平衡塊固定螺絲、風扇葉片固定螺絲、定子鐵芯支架螺絲、各軸承和軸承座螺絲的固定情況，保證各聯軸器螺絲的緊固和配合間隙

16、完好，并有完善的防松措施?！?軸系各轉子間以聯軸器或加長軸聯接，依靠聯接螺栓把合在一起，當聯接工藝不良或聯接件存在缺陷時，在大扭矩和震動的作用下，很容易產生斷裂破壞。l 加長軸問題國內哈爾濱汽輪機廠，東方汽輪機廠及北京重型電機廠制造的20萬千瓦三缸、三排汽凝汽式汽輪機為了在結構上布置的需要，在中、低壓轉子上各接有一段加長軸，以剛性聯軸器和轉子連成一體。兩加長軸的懸臂端也為剛性聯軸器，供聯接兩轉子用。加長軸為中空的管狀結構。壁厚為25。連接后的兩加長軸位于3、4號軸承之間，兩軸承的中心距為4030，故可將這一段視為一個轉子。 加長軸在制造廠分別裝在中低壓轉子上，其晃度和端面瓢偏往往很大，達不到聯

17、軸器標準的要求，許多機組在運行中就存在著加長軸的不平衡和晃度大的問題，在不利條件下即成為震動激發因素，更可以成為震動發散的重要因素。另外加長軸的臨界轉速接近制造廠原規定的危急保安器動作轉速（33303360轉/分），這也是調低該轉速到3300轉/分以下的原因之一。 1、加長軸的檢修與組裝 加長軸懸臂端對輪的晃度和瓢偏，至少應符合半撓性對輪的合格要求，即晃度0.05，瓢偏0.030.04。若不合格必須進行處理。嚴禁在轉子組合狀態下在車床上車旋加長軸的對輪面和外園，使懸臂對輪晃度和瓢偏虛假地符合要求。正確的做法應該是，作好標志后解體加長軸，檢查中壓轉子后對輪與低壓轉子前對輪的瓢偏和晃度，應符合制造

18、廠出廠的合格標準，否則套裝對輪應重新裝配。解體下來的加長軸在機床（可在立車）上測量各部分的相對偏差，以判斷是否做機加處理。各部偏差已處理合格的加長軸按標志裝到轉子上，螺栓對號入座，但即禁止強行打入，也不可松裝，一般要用鉸對輪螺栓孔的辦法來調整，組裝加長軸。加長軸對輪晃度和瓢偏合格后，將面臨兩加長軸對輪鉸孔的問題。對輪鉸孔在轉子中心調整合格后進行，但對于冷態中心要求有一定高差的轉子，在鉸孔前，應將轉子（對輪）的幾何中心對正，中心偏差盡量做到在0.02之內。鉸孔前，將聯軸器臨時組合，其組合晃度應符合要求，并確保鉸孔過程中晃度不變。每鉸完一個孔，立即配制新銷（螺栓），新銷直徑可以比鉸刀直徑小0.01

19、0.015。手握銅棒將螺栓打入，并復查晃度以滿足組合晃度與單轉子對輪對應點晃度之差在±0.02以內。 2、國產20萬千瓦機組，由于加長軸組裝工藝不良，引起多起設備故障，舉例如下： 陡河電廠5號機（哈汽制造）更換中壓轉子后啟動，因3瓦振動嚴重超標，機組不能定速。究其原因，主要是新中壓轉子在制造廠高速動平衡后組裝加長軸時，工藝不當所致。加長軸連接到轉子上后，懸臂端晃度達0.51。當時廠家在組合狀態將加長軸外園及對輪外園、端面進行加工，使對輪晃度和瓢偏虛假達到標準，實際隱藏了對輪不對中及轉子不平衡的因素。后經調整中心及鉸孔配銷與軸系高速動平衡后解決。 下花園發電廠3號機（東方汽輪機廠生產2

20、0萬千瓦機組）大修后啟動，兩次升速到14001500轉/分，均因振動過大緊急停機。3號軸承最大到0.14，4號軸承振動超過0.20。分析原因是大修中機組更換全部對輪螺栓材質時，未按規定工藝鉸孔配銷，銷子和孔最大間隙達0.09，組合晃度增大。后重新按規定調整對輪，再次鉸孔配銷，第三次開機，機組振動恢復到大修前水平。 機組大修應檢查、調整各聯軸器組合晃度。 條文“9.2.7 新機組投產前應對焊接隔板的主焊縫進行認真檢查。大修中應檢查隔板變形情況，最大變形量不得超過軸向間隙的1/3。”l 哈汽200MW機組及上汽125MW機組的焊接隔板由于結構設計及焊接工藝控制等原因，造成隔板剛度不足，運行中隔板變

21、形量大以致發生軸向磨損，后經采取加固措施，使隔板變形問題得到緩解，但仍未根本解決問題。1987年通遼電廠1號200MW機組曾發生中壓轉子嚴重損壞事故（后更換新中壓轉子），其主要設備原因就是焊接隔板質量問題。事故分析認為13級動葉覆環脫落打擊14級隔板后，由于隔板導葉焊接不牢固，致使14級導葉脫落，又影響到15級隔板損壞。在通流部分出現異常后，引起竄軸保護動作，運行將保護解除，造成事故擴大。2003年沈海電廠一臺200MW機組（雙排汽供熱機組），又發生一起中壓轉子嚴重損壞（報廢）事故。該機中壓轉子共10級，除前兩級外其余各級隔板導葉均與板體及外緣脫開，各級葉輪輪緣嚴重磨損葉片脫落。事故的主要設備

22、原因，仍是新更換僅運行一年多的焊接隔板仍存在嚴重的焊接缺陷。本次事故前，將振動保護解除，造成擴大事故。 機組大修中應檢查焊接隔板的變形情況并做焊縫質量檢驗及必要的加固。條文“9.2.8 防止發電機非同期并網。”l 由于扭矩劇增造成軸系損壞條文“9.3 建立和完善技術檔案?！眑 建立機組及轉子的技術檔案三防止汽輪機大軸彎曲 條文“10.1.1 應具備和熟悉掌握的資料。” 條文“10.1.1.1 轉子安裝原始彎曲的最大晃動值（雙振幅），最大彎曲點的軸向位置及在圓周方向的位置?！?條文“10.1.1.2 大軸彎曲表測點安裝位置轉子的原始晃動值（雙振幅），最高點在圓周方向的位置。” 條文“10.1.1

23、.3 機組正常起動過程中的波德圖和實測軸系臨界轉速。” 條文“10.1.1.4 正常情況下盤車電流和電流擺動值，以及相應的油溫和頂軸油壓?！?條文“10.1.1.5 正常停機過程的惰走曲線，以及相應的真空和頂軸油泵的開啟時間。緊急破壞真空停機過程的惰走曲線?！?條文“10.1.1.6 停機后，機組正常狀態下的汽缸主要金屬溫度的下降曲線。” 條文“10.1.1.7 通流部分的軸向間隙和徑向間隙?！?條文“10.1.1.8 應具有機組在各種狀態下的典型起動曲線和停機曲線，并應全部納入運行規程?！?條文“10.1.1.9 記錄機組起停全過程中的主要參數和狀態。停機后定時記錄汽缸金屬溫度、大軸彎曲、盤

24、車電流、汽缸膨脹、脹差等重要參數，直到機組下次熱態起動和汽缸金屬溫度低于150為止。” 條文“10.1.1.10 系統進行改造、運行規程中尚未作具體規定的重要運行操作或試驗，必須預先制定安全技術措施，經上級主管部門批準后再執行?！眑 200MW汽輪機軸封間隙宜取0.60.9（半徑），下部間隙宜取大值。高壓前軸封第、汽封套及高壓內缸隔板的徑向間隙為：上部間隙0.60.7，下部間隙0.81.0，左右間隙0.7。汽封塊的退讓間隙應增加到2.5以上。 汽輪機軸封與汽封的易磨損軸段，采用鐵素體等軟材質汽封圈。 條文“10.1.2 汽輪機起動前必須符合以下條件，否則禁止起動。” 條文“10.1.2.1 大

25、軸晃動、串軸、脹差、低油壓和振動保護等表計顯示正確，并正常投入?！?條文“10.1.2.2 大軸晃動值不應超過制造廠的規定值，或原始值的±0.02。” 每次大修后向運行提供晃動表安裝處大軸晃動原始值的數值與相位l 機組晃動值相對變化的標準為：在相位不變的條件下，其絕對值允許變化±0.02l 采用接觸式就地晃動測量表時，注意測量桿與大軸接觸情況（豐鎮電廠因誤判斷造成彎曲）l 監視晃動值變化是防彎軸重要措施之一條文“10.1.2.3 高壓外缸上、下缸溫差不超過50，高壓內缸上、下缸溫差不超過35?！?條文“10.1.2.4 主蒸汽溫度必須高于汽缸最高金屬溫度50，但不超過額定蒸

26、汽溫度。蒸汽過熱度不低于50?！眑 監視汽缸上、下缸溫差是防彎軸重要措施之一 在役機組均應配備汽缸金屬溫度測點，測量元件必須可靠、準確 增設汽缸上、下缸溫差大報警訊號l 蒸汽溫度應符合規定l 事故案例1995年沈海電廠2號200MW汽輪機，因高壓內下缸內、外壁溫度測點先后損壞，啟動中無法監視高壓內缸上、下缸溫差，啟動過程主蒸汽過熱度僅16，導致高壓內缸上、下缸溫差大而變形，造成高壓轉子彎曲。 條文“10.1.3.1 機組起動前連續盤車時間應執行制造廠的有關規定，至少不得少于24h，熱態起動不少于4h。若盤車中斷應重新計時?！?條文“10.1.3.2 機組起動過程中因振動異常停機必須回到盤車狀態

27、，應全面檢查、認真分析、查明原因。當機組已符合起動條件時，連續盤車不少于4h才能再次起動，嚴禁盲目起動?！眑 防彎軸重要措施之一，盤車過程監視晃動變化l 通遼電廠4號200MW機組，中速暖機過程振動大，四次重復掛閘，未執行盤車規定，導致轉子彎曲 條文“10.1.3.3 停機后立即投入盤車。當盤車電流較正常值大、擺動或有異音時，應查明原因及時處理。當汽封摩擦嚴重時，將轉子高點置于最高位置，關閉汽缸疏水，保持上下缸溫差，監視轉子彎曲度，當確認轉子彎曲度正常后，再手動盤車180°。當盤車盤不動時，嚴禁用吊車強行盤車?！?條文“10.1.3.4 停機后因盤車故障暫時停止盤車時，應監視轉子彎曲

28、度的變化，當彎曲度較大時，應采用手動盤車180°，待盤車正常后及時投入連續盤車?！?條文“10.1.3.5 機組熱態起動前應檢查停機記錄，并與正常停機曲線進行比較，若有異常應認真分析，查明原因，采取措施及時處理?！眑 當轉子出現熱彎曲，機組振動大停機后，不要強行盤車，可采用悶缸靠自重校直 條文“10.1.3.6 機組熱態起動投軸封供汽時，應確認盤車裝置運行正常，先向軸封供汽，后抽真空。停機后，凝汽器真空到零，方可停止軸封供汽。應根據缸溫選擇供汽汽源，以使供汽溫度與金屬溫度相匹配。” 軸封高溫汽源有可靠測溫元件，汽溫與金屬溫度相匹配 條文“10.1.3.7 疏水系統投入時，嚴格控制疏水

29、系統各容器水位，注意保持凝汽器水位低于疏水聯箱標高。供汽管道應充分暖管、疏水，嚴防水或冷汽進入汽輪機?！?條文“10.1.3.8 停機后應認真監視凝汽器、高壓加熱器水位和除氧器水位，防止汽輪機進水?！?各機高、低壓加熱器、除氧器和凝汽器均配備水位報警訊號。 條文“10.1.3.9 起動或低負荷運行時，不得投入再熱蒸汽減溫器噴水。在鍋爐熄火或機組甩負荷時，應及時切斷減溫水?！?條文“10.1.3.10 汽輪機在熱態下，若主、再蒸汽系統截止門不嚴密，則鍋爐不得進行打水壓試驗?！?條文“10.1.4 發生下列情況之一，應立即打閘停機。” 條文“10.1.4.1 機組起動過程中，在中速暖機之前，軸承振

30、動超過0.03?！?條文“10.1.4.2 機組起動過程中，通過臨界轉速時，軸承振動超過0.10或相對軸振動值超過0.260，應立即打閘停機，嚴禁強行通過臨界轉速或降速暖機?！?條文“10.1.4.3 機組運行中要求軸承振動不超過0.03或相對軸振動不超過0.080，超過時應設法消除，當相對軸振動大于0.260應立即打閘停機；當軸承振動變化±0.015或相對軸振動變化±0.05,應查明原因設法消除，當軸承振動突然增加0.05，應立即打閘停機?！眑 中速暖機前1、2瓦振動達0.03立即打閘停機，是防止彎軸的極為重要措施之一l 200MW機組通過臨界轉速時，軸承振動不應超過0.

31、1，正常運行中，1、2號軸承振動達0.06，其它軸承振動達0.1時，振動保護動作停機（單瓦振動達定值即跳機）國產引進型300MW、600MW機組的發電機與勵磁機轉子為三支點結構，升速過臨界勵磁機軸承軸振動制造廠允許值為0.38。l 三支點結構大軸彎曲事故是汽輪機惡性事故之一，各類型汽輪機運行操作不當都可能造成彎軸，但這類事故多發生在沖動式多缸的高中壓轉子上，尤其是軸跨度比較大而軸又較細，也就是撓度較大的轉子上。國產200MW高壓轉子就屬于這類轉子。200MW機組高中壓兩個轉子由三個軸承支撐，即三支點結構。高中壓對輪找中心確定高中壓對輪下張口及確定高壓缸徑向汽封間隙時，要利用臨時假瓦。在安裝和檢

32、修調整時，高中壓轉子為四支點，而實際運行是三支點。根據制造廠提供的數據，三支點狀態下在高壓第二級隔板處的靜撓度比四支點增加0.20mm，而且撓度變化最大的位置應該在調節級前。機組運行時各種因素的影響下，有可能使軸封間隙消失發生摩擦。125MW機組為沖動式汽輪機，有一個整鍛雙支撐的高中壓轉子和一個焊接結構單支撐的低壓轉子，兩轉子組成三軸承支承。對該型機組應注意三個軸承的負荷分配和低壓通流中部動撓度的變化及高中壓轉子中間軸封段徑向間隙（尤其下部）的配置。482347654030390020909400高壓轉子中壓轉子加長軸低壓轉子發電機轉子半撓聯軸器#1#2#3#4#5#6#7調節級1530676

33、 低壓轉子高中壓轉子213假瓦59494829中間軸封 745三排汽200MW汽輪發電機組軸系支承簡圖125MW機組汽輪機軸系支承簡圖l 摩擦振動眾所周知，大軸旋轉時的動撓度與轉子的偏心值成正比，轉子原始不平衡(或熱偏心)越大，其動撓度(或軸振動)越大。當轉速小于臨界轉速時，因動、靜摩擦產生熱變形的方位正好與原來轉子的偏心的方位相重合。熱變形引起摩擦，摩擦熱變形進一步加大偏心，可以在短時間內使動撓度大大加劇，動靜摩擦振動惡化，這是引起大軸永久彎曲的危險區域。大軸彎曲大多發生在機組升速過程，此時，在操作上不能猶豫，也不可降速暖機，而應立即打閘至盤車狀態。在臨界轉速下發生摩擦時，振動不是固定在某一

34、方位上，而是構成轉子全周摩擦，熱彎曲變形是暫時的，故可以較快的提升速度通過臨界。在高于臨界轉速時發生摩擦振動，摩擦產生的熱變形與轉子原來偏心剛好相反，這是一種十分有利的情況，它在一定程度上抵消了原來的不平衡，條文“10.1.4.4 高壓外缸上、下缸溫差超過50，高壓內缸上、下缸溫差超過35?！睏l文“10.1.4.5 機組正常運行時，主、再熱蒸汽溫度在10min內突然下降50?！眑 主蒸汽溫度下降過快是過水的征兆富拉爾基二廠1號200MW機組，滑停時，主汽溫度下降太快，汽缸變形，高壓轉子彎曲。條文“10.1.5 應采用良好的保溫材料（不宜使用石棉制品）和施工工藝，保證機組正常停機后的上下缸溫差不

35、超過35，最大不超過50。”l 汽缸保溫對上、下缸溫差及脹差影響很大。保溫材料的選擇及保溫工藝嚴格要求條文“10.1.6 疏水系統應保證疏水暢通。疏水聯箱的標高應高于凝汽器熱水井最高點標高。高、低壓疏水聯箱應分開，疏水管應按壓力順序接入聯箱，并向低壓側傾斜45°。疏水聯箱或擴容器應保證在各疏水門全開的情況下，其內部壓力仍低于各疏水點。防腐蝕汽管直徑應不小于76?！?條文“10.1.7 減溫水管路閥門應能關閉嚴密，自動裝置可靠，并應設有截止門?！睏l文“10.1.8 門桿漏汽至除氧器管路，應設置逆止門和截止門。”條文“10.1.9 高壓加熱器應裝設緊急疏水閥，可遠方操作和根據疏水水位自動

36、開啟。”l 雙層缸結構的內下缸，大修中若不吊出，應采用灌水或通氣的辦法檢查內缸疏水管是否暢通正常。l 對僅具有冷態啟動功能的旁路系統，可將減溫水系統堵死。l 應注意檢查門桿漏汽至除氧器管路逆止門的動作靈活性或采取立式安裝。 高排逆止門應靈活、嚴密、撲板式高排逆止門應完善化改造條文“10.1.10 高、低壓軸封應分別供汽。特別注意高壓軸封段或合缸機組的高中壓軸封段，其供汽管路應有良好的疏水措施?！睏l文“10.1.11 機組監測儀表必須完好、準確，并定期進行校驗。尤其是大軸彎曲表、振動表和汽缸金屬溫度表，應按熱工監督條例進行統計考核。”條文“10.1.12 凝汽器應有高水位報警并在停機后仍能正常投

37、入。除氧器應有水位報警和高水位自動放水裝置。”l 凝汽器高水位報警在停機后仍能正常投入。四防止汽輪機軸瓦損壞條文“10.2.1 汽輪機的輔助油泵及其自起動裝置，應按運行規程要求定期進行試驗，保證處于良好的備用狀態。機組起動前輔助油泵必須處于聯動狀態。機組正常停機前，應進行輔助油泵的全容量起動、連鎖試驗?！眑 堅持定期試驗，停機前進行輔助油泵全容量起動、連鎖試驗條文“10.2.2 油系統進行切換操作（如冷油器、輔助油泵、濾網等）時，應在指定人員的監護下按操作票順序緩慢進行操作，操作中嚴密監視潤滑油壓的變化，嚴防切換操作過程中斷油。”l 油系統切換操作，必須有監護人按操作票順序進行條文“10.2.

38、3 機組起動、停機和運行中要嚴密監視推力瓦、軸瓦鎢金溫度和回油溫度。當溫度超過標準要求時，應按規程規定的要求果斷處理。”條文“10.2.4 在機組起停過程中應按制造廠規定的轉速停起頂軸油泵?！睏l文“10.2.5 在運行中發生了可能引起軸瓦損壞（如水沖擊、瞬時斷油等）的異常情況下，應在確認軸瓦未損壞之后，方可重新起動?！辨u金成分軸瓦溫度控制運行中瓦溫情況改進建議125MW機組正常運行85有瓦溫高現象軸瓦球面緊力按廠家規定下限盡量向間隙靠近國產200MW機組國內牌號chsnsb11-6正常運行95，100停機東方型200MW機2瓦易出現瓦溫高支持推力軸承頂隙按1.5D國產引進型300MW600MW

39、機組西屋配方支持軸承正常99,107報警,112停機。推力軸承及發電機和勵磁機軸承正常85，99報警，107停機30萬機4瓦溫度高，瓦溫達107軸瓦已損壞。（東方型30萬機2瓦溫度高）30萬機減輕4瓦負荷，低一發對輪高差降至0.38mm。(珠江電廠報警溫調至103)上汽廠對30萬機4瓦軸承座加固，低發對輪高差為0.15mm。（東方型30萬機可按廠家標準再適當降低2瓦標高）l 軸承鎢金溫度超過正常運行溫度時，調整軸承負荷分配是解決措施之一l 當采用國外鎢金的軸瓦損壞修復，更換為國產鎢金時，應注意修改瓦溫控制值條文“10.2.6 油位計、油壓表、油溫表及相關的信號裝置，必須按規程要求裝設齊全、指示

40、正確，并定期進行校驗?！睏l文“10.2.7 油系統油質應按規程要求定期進行化驗，油質劣化及時處理。在油質及清潔度超標的情況下，嚴禁機組起動?！睏l文“10.2.8 應避免機組在振動不合格的情況下運行。”條文“10.2.9 潤滑油壓低時應能正確、可靠的聯動交流、直流潤滑油泵。為確保防止在油泵聯動過程中瞬間斷油的可能，要求當潤滑油壓降至0.08MPa時報警，降至0.070.075MPa時聯動交流潤滑油泵，降至0.060.07MPa時聯動直流潤滑油泵，并停機投盤車，降至0.03MPa時停盤車?！?各臺機組的低油壓保護聯動值必須重新整定。潤滑油壓正常值較高的機組，低油壓聯動值還可適當提高。潤滑油壓較低的機組，可根據具體情況盡量提高聯動油壓值。條文“10.2.10 直流潤滑油泵的直流電源系統應能有足夠的容量，其各級熔斷器應合理配置，防止故障時熔斷器熔斷使直流潤滑油泵失去電源?！睏l文“10.2.11 交流潤滑油泵電源的接觸器，應采取低電壓延時釋放措施，同時要保證自投裝置動作可靠?！眑 交、直流潤滑油泵應有可靠的電源，直流電源系統有足夠容量，各級熔斷器合理配置條文“10.2.12 油系統嚴禁使用鑄鐵閥門，各閥門不得水平安裝。主要閥門應掛有“禁止操作”警示牌。潤滑油壓管道原則上不宜裝設