1、設計的目的與意義管殼式換熱器的發展史管殼式換熱器的國內外概況殼層強化傳熱管層強化傳熱提高管殼式換熱器傳熱能力的措施設計思路、方法換熱器管徑的設計1.8.2 換熱管排列方式的設計管、殼程分程設計1.8.3 折流板的結構設計管、殼程進、出口的設計選材方法1.9.1管殼式換熱器的選型1.9.3 流速的選擇材質的選擇1.9.4 管程結構殼體直徑的確定與殼體壁厚的計算1管徑1管子數n1管子排列方式，管間距的確定1換熱器殼體直徑的確定1換熱器殼體壁厚計算及校核12 換熱器封頭的選擇及校核容器法蘭的選擇53 管板管板結構尺寸6管板與殼體的連接管板厚度64 管子拉脫力的計算85 計算是否安裝膨脹節06 折流板

2、設計27 開孔補強58 支座7群座的設計7基礎環設計9地角圈的設計0符號說明2參考文獻4小結2殼體直徑的確定與殼體壁厚的計算管徑換熱器中最常用的管徑有©19mnX2mm和©25mnX。小直徑的管子可以承受更大的壓力，而且管壁較薄；同時，對于相同的殼徑，可排列較多的管子，因此單位體積的傳熱面積更大，單位傳熱面積的金屬耗量更少。所以，在管程結垢不很嚴重以及允許壓力降較高的情況下，采用©19mnX2mm直徑的管子更為合理。如果管程走的是易結垢的流體，則應常用較大直徑的管子。標準管子的長度常用的有1500mm，2000mm，2500mm，3000m,4500,5000,6

3、000m,7500mm,9000m等。換熱器的換熱管長度與公稱直徑之比一般為425,常用的為610選用25X的無縫鋼管，材質為20號鋼，管長。管子數nFd均Ln(2-1)其中安排拉桿需減少6根，故實際管數n=503-6=497根管子排列方式，管間距的確定采用正三角形排列，由化工設備機械基礎表7-4查得層數為12層，對角線上的管數為25，查表7-5取管間距a=32mm.換熱器殼體直徑的確定(2-2)其中I為最外層管子中心到殼壁邊緣的距離取I2d,Di32(251)2225868mm,查表2-5，圓整后取殼體內徑Di900mm換熱器殼體壁厚計算及校核PcDi2RpCt=92Mp(設殼壁溫度為350

4、材料選用20R計算壁厚為(2-3)式中:pc為計算壓力，取pc二；Di900mm;=;C)將數值代入上述厚度計算公式，可以得知:查化工設備機械基礎表4-11取C21.2mm；查化工設備機械基礎表4-9得G0.25mm+=mm圓整后取n7.0mm該殼體采用20鋼7mm厚的鋼板制造1、液壓試驗應力校核PT(Die)0.9(2-4)(2-4)Pt1.15PPt1.15P1.1511.15Mpa(2-5)(2-5)71.20.255.55mm(2-6)查化工設備機械基礎附表6-3s245Mpa15(900555)93.82Mpa，25.55可見T0.9可見T0.9故水壓試驗強度足夠。s2、強度校核設計

5、溫度下的計算應力設計溫度下的計算應力Pc(Dje)2e1.°(900555)81.58Mpa25.55920.982.8Mpa>最大允許工作壓力Pwe2920.95551.02MpaDie9005.55(2-7)故強度足夠。3換熱器封頭的選擇及校核上下封頭均選用標準橢圓形封頭，根據JB/T4746-2000標準，封頭為DN900X7,查化工設備機械基礎表4-15得曲面高度h!150mm,直邊高度h?40mm料選用20R鋼標準橢圓形封頭計算厚度：1.09002920.90.51.05.45mmPcDi2R0.5P(3-1)PwPw2KDi0.5e2920.95.5519000.5

6、5.551.02Mpa(3-2)所以，封頭的尺寸如下圖:圖3-1換熱器封頭尺寸4容器法蘭的選擇材料選用16MnR根據JB/T4703-2000選用DN90Q的榫槽密封面長頸對焊法、/,二。查化工設備機械基礎附表14得法蘭尺寸如下表：表4-1法蘭尺寸公稱直徑法蘭尺寸/mm螺柱DN/mmd規格數量900106010159769669635527M2428所以，選用的法蘭尺寸如下圖：圖4-1容器法蘭5管板管板除了與管子和殼體等連接外，還是換熱器中的一個重要的受壓器件。管板結構尺寸查（化工單元設備設計P25-27）得固定管板式換熱器的管板的主要尺寸：表5-1固定管板式換熱器的管板的主要尺寸螺栓孔bed

7、9001060101596696358442724管板與殼體的連接在固定管板式換熱器中，管板與殼體的連接均采用焊接的方法。由于管板兼作法蘭與不兼作法蘭的區別因而結構各異，有在管板上幵槽，殼體嵌入后進行焊接，殼體對中容易，施焊方便，適合于壓力不高、物料危害性不高的場合；如果壓力較高，設備直徑較大，管板較厚時，其焊接時較難調整。管板厚度管板在換熱器的制造成本中占有相當大的比重，管板設計與管板上的孔數、孔徑、孔間距、幵孔方式以及管子的連接方式有關，其計算過程較為復雜，而且從不同角度出發計算出的管板厚度往往相差很大。一般浮頭式換熱器受力較小，其厚度只要滿足密封性即可。對于脹接的管板，考慮脹接剛度的要求

8、，其最小厚度可按表5-2選用。考慮到腐蝕裕量，以及有足夠的厚度能防止接頭的松脫、泄露和引起振動等原因，建議最小厚度應大于20mm表5-2管板的最小厚度換熱器管子<25323857外徑d0/mm管板厚度25323d0/422/mm綜上，管板的尺寸如下圖:圖5-1管板6管子拉脫力的計算計算數據按表6-1選取表6-1項目管子殼體操作壓力/Mpa材質20鋼20R線膨脹系數彈性模量許用應力/Mpa10192尺寸管子根數497管間距/mm32管殼壁溫差/C管子與管板連接幵槽脹接方式l50脹接長度/mm許用拉脫力/Mpa1在操作壓力下，每平方米脹接周邊所產生的力qpqppfdol(6-1)其中(6-2

9、)f0.866a2d20.866322252396442mmp0.82Mpa,l50mm2、溫差應力引起的每平方米脹接周邊所產生的拉脫力qtt(d；di2)4dol(6-3)E(ttts)(6-4)As39mm(6-5)2231422A(d0di)n(2520)49787782.6mm44(6-6)(6-7)由此可知qp,qt作用方向相同，都使管子受壓，則管子的拉脫力：q=qp+qt=+=Mpa<Mpa因此拉脫力在許用范圍內。7計算是否安裝膨脹節管殼壁溫差所產生的軸向力為:FiE(ttts)AsAt6611.81060.211065019935.987782.6

10、2.01AsAt19935.987782.6106(7-1)壓力作用于殼體上的軸向力:F2QAsasAt(7-2)其中(7-3)其中(7-3)Q才山nd02)psn(d02t)2pt-(9002497252)0.78497(2522.5)20.824壓力作用于管子上的軸向力為:則(7-4)FiF2A2.011060.0810619935.9104.8Mpa根據GB1511999管殼式換熱器qvq=Mpa條件成立故本換熱器不必要設置膨脹節。8折流板設計設置折流板的目的是為了提高流速，增加湍動，改善傳熱，在臥式換熱器中還起支撐管束的作用。常用的有弓形折流板和圓盤-圓環形折流板，弓形折流板又分為單弓

11、形圖8-1（a）、雙弓形圖8-1（b）、三重弓形圖8-1（c）等幾種形sooo00000000000Qooooo-0000kooaQzropsooo00000000000Qooooo-0000kooaQzrop080coooSoooceo7*“I*H(88需§8§目=XOOggQOZ圖8-1弓形折流板和圓盤-圓環形折流板單弓形折流板用得最多，弓形缺口的高度h為殼體公稱直徑Dg的15%-45%最好是20%見圖8-2(a);在臥式冷凝器中，折流板底部幵一90°的缺口，見圖8-2(b)。高度為1520mm供停工排除殘液用；在某些冷凝器中需要保留一部分過冷凝液使凝液泵具有

12、正的吸入壓頭，這時可采用帶堰的折流板，見圖8-2(c)。圖8-2單弓形折流板在大直徑的換熱器中，如折流板的間距較大，流體繞到折流板背后接近殼體處，會有一部分液體停滯起來，形成對傳熱不利的“死區”。為了消除這種弊病，宜采用雙弓形折流板或三弓形折流板。從傳熱的觀點考慮，有些換熱器(如冷凝器)不需要設置折流板。但為了增加換熱器的剛度，防止管子振動，實際仍然需要設置一定數量的支承板，其形狀與尺寸均按折流板一樣來處理。折流板與支承板一般均借助于長拉桿通過焊接或定距管來保持板間的距離，其結構形式可參見圖8-3。圖8-3折流板安裝圖由于換熱器是功用不同，以及殼程介質的流量、粘度等不同，折流板間距也不同，其系

13、列為：100mm，150mm，200mm，300mm，450mm，600mm，800mm，1000mm。允許的最小折流板間距為殼體內徑的20%或50mm取其中較大值。允許的最大折流板間距與管徑和殼體直徑有關，當換熱器內流體無相變時，其最大折流板間距不得大于殼體內徑，否則流體流向就會與管子平行而不是垂直于管子，從而使傳熱膜系數降低。折流板外徑與殼體之間的間隙越小,殼程流體介質由此泄漏的量越少，即減少了流體的短路，使傳熱系數提高，但間隙過小，給制造安裝帶來困難，增加設備成本，故此間隙要求適宜。折流板厚度與殼體直徑和折流板間距有關，見表8-1所列數據。表8-1折流板厚度/mm殼體公相鄰兩折流板間距/

14、mm稱內徑<300300450450600600750>750/mm200250356101040070056101012700100068101216>1000610121616支承板厚度一般不應小于表8-1（左）中所列數據。支承板允許不支承的最大間距可參考表8-1（右）所列數據。殼體直徑400900v400/mm8001200支承板厚6810度/mm管子外徑/mm19253857最大間距1501802503400/mm000表8-2支承板厚度以及支承板允許不支承的最大間距3 3經選擇，我們采用弓形折流板，h=-Di-900675mm,折流板間距取600mm,查4 4化工設

15、備機械基礎表7-7得折流板最小厚度為4mm,折流板外徑負偏差查化工設備機械基礎表7-9折流板外徑為896mm,材料Q235-A鋼查化工設備機械基礎表7-10拉桿12,共10根，材料Q235-A?F鋼折流板幵孔直徑25.60040所以，折流板尺寸如下圖:圖8-4折流板9幵孔補強1確定殼體和接管的計算厚度及幵孔直徑由已知條件得殼體計算厚度5.47mm接管計算厚度為賞。c(9-1)其中Do258mm選用20鋼查附表9得92Mpa幵孔直徑為：ddi2C(25824)21252mm(9-2)2、確定殼體和接管實際厚度，幵孔有效補強面積及外側有效補強高度h已知殼體名義厚度7mm，補強部分厚度為nt4mm接

16、管有效補強寬度為接管有效補強寬度為B=2d=2252504mm(9-3)接管外側有效補強高度h.nt,502444.8mm(9-4)3、計算需要補強的金屬面積和可以作為補強的金屬面積需要補強的金屬面積為：.2Ad50242008mm(9-5)5、比較代與A可以作為補強的金屬面積為:A(Bd)(e)(504252)(5.554)390.6mm2(9-6)A22hi(ett)fr2244.8(2.751.55)1107.52mm(9-7)Ae(514.12mm2)A(2008mm2)，所以殼程接管需要補強，而管程4、2AeAA2A3390.6107.5216514.12mm(9-8)接管的公稱直徑

17、較大，也需要補強。常用的結構是在幵孔外面焊上一塊與容器壁材料和厚度都相同即7mm厚的鋼板綜上，得換熱器幵孔補強結構如下圖:圖9-1換熱器幵孔補強結構10支座裙座設計采用圓筒形裙式支座，裙座與塔體的連接采用焊接，由于對接焊縫的焊縫受壓,可承受較大的軸向力，故采用對接形式。取裙座外徑與封頭外徑相等。并且取裙座的厚度與封頭的厚度相同，即裙座尺寸為900X7mm。裙座材料選用Q235-A。圖10-1裙座殼與殼體的對接型式。無保溫層的裙座上部應均勻設置排氣孔，表10-1排氣孔規格和數量容器內直徑D600120014002400>2400排氣孔尺寸8080100排氣孔數量，個24>4排氣孔中心

18、線至裙座殼頂端的距離140180220因此設置兩個排氣孔，排氣孔尺寸為80,排氣孔中心線至裙座殼頂端的距離為140圖10-2裙座上部排氣孔的設置塔式容器底部引出管一般需伸出裙座殼外，表10-2引出孔尺寸引出管直徑d20、2532、4050、7080、100引出孔的加強管無縫鋼管133X4159X219X6273X8卷焊管-200250引出孔的加強管選用Q235-A的無縫鋼管，引出管直徑選用20圖10-3引出孔結構示意圖基礎環設計1、基礎環尺寸的確定DibDis300900300600mm（10-1）DcbDis3009003001200mm(10-2)2、基礎環的結構，基礎環選用有筋板的基礎環

19、圖10-4有筋板基礎環3、有筋板基礎環厚度的設計(10-3)操作時或水壓試驗時，設備重力和彎矩在混凝土基礎環（基礎環底面上）所產生的最大組合應力為基礎環上的最大壓應力bmax可以認為是作用作用在基礎環底上的均勻載荷表4-3混凝土基礎的許用應力Ra混凝土標號Ra/MPa混凝土標號Ra/MPa混凝土標號Ra/MPa15020025075100同樣，根據工藝要求和前人的經驗，可確定基礎環的厚度為20mm材料選用為Q235A地腳栓的設計為了使塔設備在刮風或地震時不至翻倒，必須安裝足夠數量和一定直徑的地腳螺栓，把設備固定在基礎環上。地腳螺栓承受的最大拉應力為如果b0，則設備自身足夠穩定，但為了固定塔設備

20、的位置，應設置一定數量的地腳螺栓。如果b0，則設備必須安裝地腳螺栓，并進行計算。計算時可先按4的倍數假設地腳螺栓的數量為n此時地腳螺栓的螺紋小徑（mrjn:螺紋小徑與公稱直徑見下表。表10-4螺紋小徑與公稱直徑對照表螺栓公稱直徑螺紋小徑螺栓公稱直徑螺紋小徑/mm/mmM24M42M27M48M30M56M36選用Q235-A,計算后，選取地腳螺栓為M30900,n=8,相應螺母M3Q8個，則其尺寸查表，得表10-5M30螺母的尺寸螺栓M3036422812300120170符號說明tt操作狀態下管壁溫度，ts操作狀態下殼壁溫度，C；F換熱面積，仃;C；a管間距，mm；焊接接頭系數，無量綱;di

21、殼體內徑，mm;b正六邊形對角線上的管子數，個;do殼體外徑，mm;Ln"換熱管長度，mm;Pc計算壓力，MPa;d均管子的平均直徑，mm;Pw工作壓力，MPa;:Pw最大允許工作壓力，MPa;P設計壓力，MPa;PT水壓試驗壓力，MPa;計算壁厚，mm;DN直徑（公稱），mm;3d設計壁厚，mm;PN-公稱壓力，MPa;3n名義壁厚，mm;Pt-管子的工作壓力，MPa;3e有效壁厚，mm;Ps-殼體的工作壓力，MPa;C厚度附加量，mm;t管殼壁溫度，°CC1鋼板的負偏差，mm;許用拉脫力，MPa;C2腐蝕欲量，mm;線膨脹系數，1/°C；屈服點，MPa；f每四

22、根管子之間的面積，mm;h1曲面高度，mm；At換熱管截面面積，mnho短圓筒長度，mm；As殼壁橫截面面積，mm；h2直邊長度，mmFi管、殼壁溫差所產生的軸向力N;E彈性模量，MPa;F2壓力作用于殼體上的軸向力，N;qt溫差應力，MPa;F3壓力作用于管子上的軸向力，N;l脹接長度，mm;最外層管子的中心到殼壁邊緣的距離，mm;qp在操作壓力下，每平方米脹接周邊受到的力，MPa;參考文獻1匡國柱史啟才：化工單元過程與設備設計;2秦叔經、葉文邦等：換熱器M，化學工業出版社,2003年版;:3譚天恩、竇梅、周明華等：化工原理（第三版）上、下冊M,化學工業出版社,2006年版;4化工過程及設備設計M華南工學院化工原理教研室，1987;:5賈紹義等：化工原理課程設計MC,天津大學出版社，2003年版；:6刁玉瑋、王立業、喻健良等：化工設備機械基礎M,大理理工大學出版社,2006年版；:7錢頌文：換熱器手冊M,化學工業出版社；:8蔡紀寧、張莉彥：化工設備機