1、1畢畢 業業 設設 計計 說說 明明 書書函函江江水水利利樞樞紐紐工工程程畢畢業業設設計計（泄泄水水閘閘設設計計） 班 級：水利水電建筑工程 03 課程班姓 名：X X指導老師：X X X2目 錄1 綜合說明綜合說明.31.1 工程概況.31.2 設計依據.41.3 設計成果.42 水文水文.102.1 流域概況.102.2 氣象.102.3 洪水.103 工程地形、地質工程地形、地質3.1 閘址地形.123.2 閘址地址.123.3 當地建筑材料.123.4 地震.134 工程布置及建筑物工程布置及建筑物.144.1 設計依據.144.1.1 工程等級及建筑物級別.144.1.2 設計依據.

2、14 4.1.3 設計基本資料.154.2 工程總體布置.174.2.1 船閘的布置.174.2.2 水電站的布置.184.2.3 泄水閘的布置.184.3 主要建筑物（泄水閘）.184.3.1 閘孔設計.184.3.2 消能防沖設計.224.3.3 防滲排水設計.274.3.4 閘室的布置.314.3.5 閘室穩定計算.364.3.6 閘室底板結構計算.404.3.7 兩岸連接建筑物設計.4531 1 綜合說明綜合說明1.11.1 工程概況工程概況函江位于我國華東地區。流向自東向西北，全長 375km，流域面積176 萬 km2，是鄱陽湖水系的重要支流，也是長江水系水路運輸網的組成部分。該流

3、域氣候溫和，水量充沛，水面平緩，含砂量小，對充分開發這一地區的航運具有天然的優越條件。流域內有耕地 700 多萬畝，礦藏資源十分豐富，工礦企業較發達，有國家最大的有色金屬冶煉工程銅基地及腹地內的建材輕工。原材料及銷售地大部分在長江流域各省、市地區，利用水運的條件十分優越。流域梯級開發后，將建成一條長 340km 通航千噸級駁船的航道和另一條長 50km 通航 300 噸級駁船的航道，并與長江、淮河水系相互貫通形成一個江河直達的上游水路運輸網。同時也為沿江各縣市擴大直流灌溉創造有利條件。對促進沿河地區的工農業發展具有重要的作用，社會和經濟效益十分顯著。本工程以航運為主體，兼任泄洪、發電、灌溉、供

4、水和適應戰備需要的綜合開發工程。41.21.2 設計依據設計依據1、函江樞紐畢業設計任務書；2、水閘設計規范(SL2652001)；3、水力計算手冊（武漢水利電力學院水力學教研室編）4、水工設計手冊第6冊過壩與泄水建筑物；5、水工鋼筋混凝土設計手冊1999年；6、水利水電鋼閘門設計規范DL/T 5039-95；7、水利水電工程初步設計報告編制規程（DL5021-93）1.31.3 畢業設計成果（泄水閘）畢業設計成果（泄水閘）1.3.11.3.1 樞紐總體布置樞紐總體布置根據水閘設計規范SL265-2001 第 4.1.6 條規定：水閘樞紐中的船閘、泵站或水電站宜靠岸布置，但船閘不宜與泵站或水電

5、站布置在同一岸側，船閘、泵站或水電站與水閘的相對位置，應能保證滿足水閘通暢泄水及各建筑物安全運行的要求。因此，本設計在樞紐布置時，將泄水閘布置在河床中間，船閘布置在左岸，水電站布置在右岸。其中：泄水閘每孔凈寬 10m，共 35 孔，高 12m，直升式平板鋼閘門控制，閉閘時攔截江流，穩定上游水位，開閘時泄水，排沙防淤。設計流量9540m3/s，校核流量 12350m3/s。船閘 1 座，閘室有效長度為 135m，凈寬 12m，檻上水深 2.5m，閘室頂高程 24.0m，底高程 10.5m。閘上公路橋設在上閘首的上游端。水電站廠房寬 15m(順流向)，長 36.2m。廠房地面高程 24.5m，水輪

6、5機安裝高程 10.5m。水電站設計水頭 3.5m，最高水頭 7.0m，最大引用流量 225m3/s，總裝機 32200KW。站上公路橋設在廠房的上游端。1.3.21.3.2 水閘設計水閘設計1、水閘水力設計、水閘水力設計1)、堰型、堰頂高程閘孔采用結構簡單、施工方便的無坎平底寬頂堰（平底水閘屬無坎寬頂堰） 。擬定閘底板頂高程為 13.0m。2)、水閘總寬度閘室總寬度：1035+361.6=407.6m。2、水閘消能防沖設計、水閘消能防沖設計1)、消力池消力池采用鋼筋砼結構，深 1.45m，消力池長 L=20.8m，厚度0.8m。2)、海漫 海漫長度 L=40m，海漫水平段長 15m，采用 6

7、0cm 厚鋼筋混凝土澆筑，斜坡段長 25m，1:10 放坡，采用 60cm 厚漿砌塊石砌筑。3)、防沖槽 防沖槽采用梯形斷面，槽深 2.5m，槽底寬 10m，上游設 C20 鋼筋砼齒槽，厚 50cm，下游坡比為 1：2.0，單寬體積為 37.5m2，沖刷坑采用拋6石合金鋼網石兜拋石處理。3、閘室布置、閘室布置1)、閘室結構閘室采用開敞式布置，鋼筋砼 U 型結構，閘門選擇直升式平板鋼閘門，液壓啟閉，閘上布置凈 7m 交通橋，兩側人行道 21.0m，總寬9.0m、寬 4m 工作橋和啟閉房，啟閉房寬 11.0m，底板長度取 20m。底板采用整體式，二孔一分縫，最中間一孔，底板長度為 20m，頂高程為

8、 13.0m，閘底板厚 1.5m 。閘墩長度采用與底板同長 20m， 。檢修門槽深 25cm，寬 30m；工作門槽深 40cm，寬 60cm。閘墩上下游端部均采用半圓形墩頭。 閘墩頂高程為 25.0m。閘墩厚度受控于閘門槽處最小厚度為 50cm，中墩厚度取 1.6m，縫墩厚度為 20.8m，邊墩厚度為 1.6m。公路橋布置在閘門上游側，公路橋載重按汽-20 設計，掛 100 校核，雙車道橋面凈寬 7.0m，兩側人行道 11.0m，總寬 9.0m。公路橋采用 T型結構，梁底高程為 25.0m，梁高 1.0m，梁腹寬 0.2m，梁翼寬 1.6m，用 5 根組梁組成，兩側人行道為懸壁式。2)、上下游

9、翼墻上游連接采用扶壁式翼墻，圓弧連接，半徑為 20m，下游翼墻采用扶壁式八字型翼墻加圓弧型翼墻連接，擴散角為 8，圓弧半徑為20m。上游翼墻頂標高為 25.0m，下游翼墻頂標高為 25.0m。4、閘基防滲排水設計、閘基防滲排水設計由于本工程閘址地基主要由砂7礫卵石層組成，為強透水土質，故在采用水平防滲措施的同時還必須采取垂直防滲措施。鋪蓋采用 C25 鋼筋砼結構，長 20m。鋪蓋與閘底板之間設水平止水。在消力池水平段前端與閘底板連接處設置水平止水；消力池末端依次鋪設碎石墊層和無紡土工布反濾，排水孔孔徑 15cm，間距 1.5m，呈梅花形布置，順水流方向長度為 7.5m。5、閘門及啟閉機設計、閘

10、門及啟閉機設計1)、閘門根據門頂高程及閘底標高，確定平面鋼閘門高為 7m，閘門凈寬10m，毛寬 10.6m。2)、啟閉機啟閉機型號：QPQ23006、閘室穩定計算、閘室穩定計算1)、閘室整體穩定水閘整體穩定分別對完建期、正常運用期及非常運用期三種工況進行閘室的偏心距、基底應力、基底應力的不均勻系數及沿閘室底面的抗滑穩定系數計算，均滿足規范要求。2)、閘室沉降計算經分析，本次不必計算閘室的沉降量。7、閘底板配筋、閘底板配筋經計算，面、底層鋼筋均按25200 配置。88、兩岸連接建筑物設計、兩岸連接建筑物設計采用扶壁式擋土墻，上游翼墻頂高程 25.00m，底高程 12.00m。下游翼墻頂高程 25

11、.00m，底高程 10.5512.00m。上游擋墻高 13.0m，擋墻壁厚 1.0m，墻身垂直，墻身高 12m，墻底板厚 1.0m。下游擋墻高1314.45m，擋墻壁厚 1.0m，墻身高度 1213.45m，底板厚度 1.0 m。翼墻兩側設置 1.01.0m 腋角，兩側懸挑 4m，底板總寬 11m。上游翼墻長 30m，下游翼墻長 36.8m。翼墻采用 C25 鋼筋砼澆筑。上游護坡，頂高程為 25.0m，底高程 13.0m，采用坡比為 1:3，40cm厚漿砌塊石護坡。下游護坡，頂高程為 25.0m，底高程 13.0m，采用坡比為 1:3，40cm厚漿砌塊石護坡。9、水閘特性表、水閘特性表綜上所述

12、，水閘特性表如下：水閘特性表水閘特性表工程級別等工程主要建筑物 3 級次要建筑物 4 級建筑物級別臨時建筑物 5 級設計洪水P=2%設計依據校核洪水P=0.33%基礎資料水文條件正常水位19.00 9灌溉水位19.50 設計流量9540m3/s設計洪水位23.40m校核流量12350m3/s校核水位23.80m凈寬1035m總寬407.6m閘底板長 20m,厚 1.5m閘室底高程13.0 閘室頂高程25.0 中墩厚 1.6m縫墩厚 20.8m邊墩厚 1.6m閘墩頂高程為 25.0工作橋4.5m交通橋7m+12m水閘閘室閘門板鋼,凈寬 10m,高 7m上游護底厚 60cm,L=10m鋪蓋厚 60

13、cm,L=20m消力池d=1.45m,L=15m海漫厚 60cm,L=40m防沖槽深 2.5m,底寬 10m上游翼墻圓弧連接,頂高 25.0m下游翼墻八字型,頂高 25.0m上游護坡底高 13.0m,頂高 25.0m主要建筑物上下游連接段下游護坡底高 13.0m,頂高 25.0m102 2 水文水文2.12.1 流域概況流域概況函江位于我國華東地區。流向自東向西北，全長 375km，流域面積176 萬 km2，是鄱陽湖水系的重要支流，也是長江水系水路運輸網的組成部分。該流域氣候溫和，水量充沛，水面平緩，含砂量小。流域內有耕地 700 多萬畝，礦藏資源十分豐富，工礦企業較發達，有國家最大的有色金

14、屬冶煉工程銅基地及腹地內的建材輕工。原材料及銷售地大部分在長江流域各省、市地區，利用水運的條件十分優越。2.22.2 氣象氣象本區位于北緯 2530之間，屬亞熱帶季風氣候區，溫暖濕潤，四季分明，雨水充沛。熱量資源豐富，年平均氣溫介于 1320之間,1 月平均溫普遍在 0以上，7 月平均溫一般為 25左右，冬夏風向有明顯變化，年降水量一般在 1000 毫米以上，主要集中在夏季，冬季較少。洪水期多年平均最大風速為 20.7m/s。2.32.3 洪水洪水根據畢業設計任務書提供的水文資料,函江 50 年一遇洪峰流量為 9540 m3/s,各設計頻率洪水流量及相應壩下水位見表 2-1。11洪峰流量及相應

15、壩下水位表洪峰流量及相應壩下水位表表 2-1 設計頻率（%）0.33220洪峰流量Q（m3/s）1235095405730壩下水位 H下（m）23.8023.4022.25水位流量關系曲線見表 2-2。水位流量關系水位流量關系表 2-2水位（m）流量（m3/s）水位（m）流量（m3/s）145020320015300214140166502253401712002377001818002413800192480123 3 工程地形、地質工程地形、地質3.13.1 地形地形地貌地貌閘址左岸與一座山頭相接，山體順水流方向長 700 米，垂直水流方向長 2000 米，山頂主峰標高 110 米，靠岸邊

16、山頂標高 65 米；山體周圍是河漫灘沖擊平原，灘面標高 18.520.0 米；沿河兩岸筑有防洪大堤，堤頂寬 4 米，堤頂標高 24.5 米；閘址處河寬 700 米，主河槽寬 500 米，深泓區偏右，河床底標高 13.013.0 米，右岸灘地標高 18.5 米。3.23.2 閘址地質閘址地質根據畢業設計任務書提供的工程地質勘察報告，本工程場區地基以砂礫卵石層為主,表層為中細砂層，層厚 25 米，左厚右薄并逐漸消失；河床中層主要是砂礫卵石層，卵石含量 30%50%，粒徑 213 厘米，層厚 1020 米，屬于強透水層，滲透系數 K=1.8410-1510-2（cm/s） ，允許坡降 J=0.150

17、.25；河床底層為基巖，埋深標高從左標高 10 米向右標高 15 米以下，其巖性為上古生界二迭長興階灰巖及硅質巖。水閘的防滲處理應重點考慮。河床土質資料如下：中砂：Dr0.6，E0=310kg/cm2，N63.5=20；砂礫石：Dr0.66，E0=360kg/cm2；3.33.3 當地建筑材料當地建筑材料塊石料：在閘址左岸的山頭上有符合質量要求的塊石料場，其儲量50 萬立方米，平均運距 1.0 公里。13砂礫料：閘址上、下游均有寬闊的沖積臺地，有大量的砂、礫料，可滿足混凝土的粗、細骨料之用，運距 35 公里，且水運極為便利。土料：閘址上游約 2 公里有劉家、八圩土料場，儲量豐富，符合均質土壩質

18、量要求，還有可作為土壩防滲體的粘性土，其質地良好。3.43.4 地震地震根據中國地震參數區劃圖 （GB18306-2001） ，參照工程區地震動峰值加速度分區與地震基本烈度對照表，相應本地區的地震基本烈度為 6度。144 4 工程布置及建筑物工程布置及建筑物4.14.1 設計依據設計依據4.1.14.1.1 設計依據的標準、規范設計依據的標準、規范（1） 水利工程初步設計報告編制規程 （DL5021-93） ；（2） 防洪標準 （GB50286-94） ；（3） 水閘設計規范 （SL265-2001） ；（4） 水工建筑物荷載設計規范 （DL5077-1997） ；（5） 水工建筑物抗震設計規

19、范 （DL5073-1997） ；（6） 水工鋼筋混凝土結構設計規范 （SL/T191-96） ；（7） 建筑地基基礎設計規范 （GB50007-2002） ；（8） 堤防工程設計規范 （GB50286-98） ；（9） 城市防洪工程設計規范 （CJJ50-92） ；（10） 水利水電工程等級劃分及洪水標準 （SL252-2000） ；（14）相關法律、法規及有關規范。4.1.24.1.2 設計依據設計依據函江樞紐的主要建筑物有船閘、泄水閘和水電站三部分組成。船閘的通航能力，按照五級航道標準進行設計。水電站總裝機為 6600Kw，設計水頭為 3.5m，水閘的泄洪能力為 13000m3/s。根據

20、畢業設計任務書，本工程為三等工程，主要建筑物按3級建筑物設計，次要建筑物按4級建筑物設計。根據畢業設計任務書 ，泄水閘的設計洪水標準為 50 年一遇，校15核洪水標準為 300 年一遇，最大通航洪水標準為 5 年一遇。4.1.34.1.3 設計基本資料設計基本資料一、水位一、水位正常蓄水位：19.0m灌溉水位：19.5m設計洪水 Q2%=9540m3/s，相應閘下水位 H下=23.4m校核洪水 Q0.33%=9540m3/s，相應閘下水位 H下=23.8m二、計算水位組合二、計算水位組合1、閘孔凈寬計算水位設計洪水 Q2%=9540m3/s，相應閘下水位 H下=23.4m；設計水位差H0.25

21、m（H上23.65m） ；校核洪水 Q0.33%=9540m3/s，相應閘下水位 H下=23.8m；計算閘上雍高水位 H上（供墩頂高程用） ；2、消能計算水位閘上水位 H上19.5m；閘下水位 H下14.5m；下泄流量：以閘門開啟度 e0.5m、e1.0m 以及全開時的泄量。3、閘室穩定計算水位（關門）閘上設計水位 H上19.5m，H下14.5m；閘上校核水位 H上20.0m，H下14.5m；三、地震設防烈度三、地震設防烈度16本地區地震基本烈度為度，不考慮地震設防。四、安全系數四、安全系數1、安全超高水閘為3級混凝土建筑物，根據水閘設計規范（SL 2652001）安全超高下限值：泄洪時 0.

22、7m(設計洪水位)，0.5m(校核洪水位)；關門時 0.4m(設計洪水位)，0.3m(校核洪水位)。 2、抗滑穩定安全系數 土基上的3級混凝土建筑物，基本組合（設計）為1.25；特殊組合（核校）為1.1。五、其它資料五、其它資料1、單孔凈寬：812m； 2、門型結構：平面鋼閘門；3、閘門類型：直升門；4、底板與中砂的摩擦系數 f0.4；5、閘孔的允許單寬流量 q30m3/s/m；六、公路橋六、公路橋公路橋載重按汽-20 設計，掛-100 校核，雙車道橋面凈寬 7.0m，兩側人行道 21.0m，總寬 9.0m，采用 T 型結構。梁高 1.0m，梁腹寬0.2m，梁翼寬 1.60m，用 5 根組梁組

23、成，兩側人行道為懸臂式，每米延長重量按 8T/m 計。174.24.2 工程總體布置工程總體布置函江樞紐的主要建筑物有船閘、泄水閘和水電站三部分組成。船閘的通航能力，按照五級航道標準進行設計。水電站總裝機為 6600Kw，設計水頭為 3.5m，水閘的泄洪能力為 13000m3/s。根據設計任務書提供的地形地質資料，以及功能要求，樞紐總體布置如下：4.2.14.2.1 船閘的布置船閘的布置船閘的通航能力，按照五級航道標準進行設計。船閘布置在函江的左岸，船閘本身由三部分組成：上游引航道、閘室和下游引航道。上游引航道：長度不小于 5 倍設計船隊的長度，根據經驗五級航道標準的設計船隊的長度為 91m，

24、故上游引航道的長度為 455m，設計時取為 500m；上游引航道的底寬度為 35m，兩岸采用漿砌石護坡，邊坡采用1：2.5；上游引航道的底高程為 15.0m。下游引航道：長度不小于 5 倍設計船隊的長度，根據經驗五級航道標準的設計船隊的長度為 91m，故下游引航道的長度為 455m，設計時取為 600m；下游引航道的底寬度為 35m，兩岸采用漿砌石護坡，邊坡采用1：2.5；下游引航道的底高程為 11.0m。閘室：閘室的長度為 135m，寬度為 12.0m；閘室的頂高程為24.0m，底高程為 10.50m。上下閘首控制船只的進出。4.2.24.2.2 水電站的布置水電站的布置考慮河床的主槽比較靠

25、近右岸，上下游不容易發生淤積，為最大的18可能提高水電站的出力，發揮水電站的效益，將水電站布置在函江的右岸。水電站的廠房的平面尺寸：主廠房的長度為 48.0 米，上下游方向的寬度為 36.20 米，主廠房總高度為 32.0 米。水輪機的型號為：GE(F02)-WP-380發電機的型號為：SFG200-70/3960總裝機：32200KW設計水頭：3.5m最高水頭：7.0m最小水頭：2.0m最大引用流量 225m3/s。4.2.34.2.3 泄水閘的布置泄水閘的布置泄水閘布置在水電站和船閘之間。泄水閘主要有三部分組成：上游連接段、閘室段和下游連接段。4.34.3 主要建筑物（泄水閘）主要建筑物（

26、泄水閘）4.3.14.3.1 閘孔設計閘孔設計水閘閘孔設計主要是確定閘孔型式、尺寸河設置高程，以保證水閘在設計水位組合情況下有足夠的過流能力。一、堰型和堰頂高程確定一、堰型和堰頂高程確定根據設計任務書提供的資料顯示，函江流域水面平緩，含砂量少，本水閘的主要功能為擋水灌溉和泄水，故本次設計采用堰流式閘室，堰19型采用無檻寬頂堰。這種型式閘室對于泄洪較為有利，它能使閘前漂浮物隨著水流下泄，而不會阻塞閘孔而影響泄洪。根據資料提供的地形圖，考慮水閘的運行、河道沖刷淤積以及閘孔允許單寬流量和工程造價等因素，本次設計取堰頂高程與河床底高程齊平為 13.0m。二、閘孔凈寬計算、泄流能力校核二、閘孔凈寬計算、

27、泄流能力校核1 1、水位、水位Q2%9540m3/s，H上23.65m，H下23.40m；Q0.33%12350m3/s，H上待算，H下23.80m；2 2、閘孔凈寬計算、閘孔凈寬計算閘孔總凈寬的確定，主要涉及兩個問題：一個是過閘單寬流量的大小；另一個是閘室總寬度與河道總寬度的關系。如果采用的閘孔總凈寬過小，使過閘單寬流量過大，將增加閘下游消能布置的困難，甚至影響水閘工程的安全；反之，如果采用的閘孔總凈寬過大，使過閘單寬流量過小，工程量加大，造成浪費。根據設計任務要求，閘孔允許單寬流量不大于 30m3/s，初步擬定閘孔總凈寬為 0.7 倍主河槽寬為 350m，閘孔分成 35 孔，每孔寬 10m

28、，中墩厚 1.6m，縫墩厚 0.8m。水閘底板為無檻寬頂堰，閘孔泄流能力計算公式如下： (水閘設計規范以下簡稱規范附 A）23002 HgmBQ式中：Q過閘流量（m3/s） ；20淹沒系數，根據上下游的堰上水深查得；側收縮系數；m流量系數；B0閘孔總凈寬（m） ； H0堰頂以上上游總水頭（m） 。堰上總水頭 H0H1（上游水頭）=23.6513.00=10.65mHs（下游水頭）=23.4013.00=10.40m行近流速 V0=Q/A=9540/700(23.6513.00)1.28m/sH0=H1+V2/2g=10.65+1.282/(29.81)=10.73m淹沒系數 hs/H0=10.

29、4/10.73=0.969查規范附表 A.0.1-2，得 0.556；流量系數 m按 P/H0=0 查表得 m0.385；側收縮系數 水閘中墩厚度取為 1.6m，縫墩取 0.8m，根據規范附錄 A.0.1-3公式計算得 =0.860根據以上公式可以試算出閘孔總凈寬21=9540/(0.5560.8600.3854.42910.733/2)=3323002 HgmQB3m一般來說，采用的閘孔總凈寬要略大于計算值，本次設計閘孔總凈寬取 350m，相應單寬流量為 27.26m3/s/m，小于閘孔允許單寬流量 30 m3/s/m，滿足要求。但校核工況下，水閘單寬流量為 35.28m3/s/m，大于閘孔

30、允許單寬流量q=30m3/s/m，若本次設計水閘總凈寬以校核工況下通過閘室的單寬流量為控制，水閘規模將偏大，工程量加大，與消能工造價比較而言，會造成浪費。校核工況稍大于允許單寬流量，可能會出現局部破壞，但只要工程消能防沖設施得當，個人認為是能滿足工程安全運行要求。因此，經綜合考慮本次設計水閘總凈寬取 350m，閘孔總數為 35 孔，單孔凈寬為 10m。根據規范的要求，中墩厚取 1.6m，縫墩厚取 0.8m。因此水閘總寬度為：B=350+361.6=407.6m3 3、校核工況上游水位、校核工況上游水位根據水閘泄流能力計算公式，可以試算出校核情況下的上游水位。設H0.3m，則 H上23.80+0

31、.324.1m；hs=23.8013.00=10.80m；行近流速 V0=Q/A=12350/700(24.1013.00)1.59m/s；H0=H+V2/2g=(24.113.0)+1.592/(29.81)=11.23m；hs/H0=10.80/11.23=0.9617，查規范附表 A.0.1-2 得0.600；22按 P/H0=0 查表 2.1 得 m0.385；0.860；Q試Bm(2g)0.5H3/2=3500.6000.8600.385(29.81)0.511.233/2=11589m3/s Q0.33%12350m3/s； 假設不符，重新假設試算。經試算，當H0.40m 時，Q試

32、Q0.33%12350m3/s。相應上游洪水位 H上=24.20m。4.3.24.3.2 消能防沖設計消能防沖設計消能防沖設計主要包括消能防沖設備形式的選擇、以及各種消能設施尺寸設計和上下游兩岸護坡的設計。本工程消能形式采用消力池消能，消力池后布置一定長度的海漫，海漫末端設置柔性防沖槽。一、消力池尺寸擬定一、消力池尺寸擬定1 1、消能水力計算、消能水力計算消能計算水位：H上19.5m，H下14.5m；1）單寬流量計算ae=0.5m e/H=0.5/6.5=0.0770.65，為孔口出流。根據上、下游水位可假定為自由出流。根據孔流公式：q=0e(2gH0)1/2其中 0.600.176e/H （

33、水計算手冊3-3-6 水利出版23社）0.600.1760.5/6.5=0.586；因孔流狀態 e 很小，行近流速 V0較小，在計算時可不計入，即H0H，因此，q=0e(2gH)1/20.5860.5(29.816.5)1/23.31m3/s/m；be1.0me/H=1.0/6.5=0.154ht，說明都發生遠離式水躍銜接，故需修建消力池。當 q=6.47m3/s/m 時，(h”-ht)值最大。因此，應按該流量設計消力池。252 2、消力池深度計算、消力池深度計算e1.0m，q6.47m3/s/m，hc=0.60m，hc”=3.48m，ht=2.07m；按近似公式估算池深 d，即d=hc”-h

34、t=1.053.48-2.07=1.58m設 d1.58m，則上游總水頭為T0=6.5+1.58=8.08m；由公式=8.08 試算22202cchgqhT求得 hc=0.53m； hc”=(1+8q2/(qhC3)1/21) hC/2 水躍方程 =(1+86.472/(9.810.533)1/21)1.62/2=3.75m； 消力池的流速系數 =0.95，則池中水流得水面降落 Z 為Z=q21/(ht)21/(ht”)2/2g 水力學教材11-11 =6.472/1/(0.952.07)21/(1.053.48)2/2/9.81 =0.414m 將該值代入公式d=hc”-（ht+Z） 水力學

35、教材11-9=1.053.69-(2.07+0.414)=1.455m與假設數據不符，故需重新試算。經試算，假設 d=1.44m 時,d試=1.434m，兩者數據接近，故取消力池深度 d=1.45m。3 3、消力池長度計算、消力池長度計算26水躍長度按公式：Lj=6.9（hc” hc）計算 規范B.1.2-2Lj=6.9（3.480.6）=19.87m；消力池長度按公式：LsjLsLj計算 規范B.1.2-1水平長度 Lj0.7519.87=14.9m，取 Lj=15m斜坡段 Ls按 1：4 放坡，取 5.8m。4 4、消力池底板厚度計算、消力池底板厚度計算t=k1(qH0.5)0.5 0.2

36、(6.47(19.5-15.07)0.5)0.50.74m；取消力池底板厚度為 0.8m。二、海漫長度計算二、海漫長度計算Lp= kS (qsH0.5)0.5 規范B.2.1=11.5(5.74(19.5-15.07)0.5)0.5=39.97m；取 Lp=40m；式中 kS=1112；qs6.4750/56.4=5.74m3/s/m；H下=15.07m海漫水平段長 15m，采用 60cm 厚鋼筋混凝土澆筑，斜坡段長25m，1:10 放坡，采用 60cm 厚漿砌塊石砌筑。底部墊層分別鋪設350g/m2土工布一層和 20cm 厚碎石層。海漫每 1.5m 設 50 排水孔。三、防沖槽設計三、防沖槽

37、設計1 1、沖刷坑深度計算、沖刷坑深度計算hp=0.164(kq/(d0.5(ht/d)1/6) 水工設計手冊25-3-1727 =0.164(1.35.74/(0.00050.5(2.07/0.0005)1/6) =13.66m則沖刷坑底高程15.4513.66=1.79mW=Ahd 水閘設計公式 6-32=4（13.02.01.79）36.8m2故取防沖槽頂高程 10.5m，深 2.5m，底寬 10m，上下游邊坡取 1:2，單寬體積為 37.5m2W36.8m2。沖刷坑采用拋合金鋼網石兜拋石處理。4.3.34.3.3 防滲排水設計防滲排水設計一、地下輪廓線設計一、地下輪廓線設計由設計任務書

38、提供資料表明，本工程閘址地基主要由砂礫石層組成，為強透水土質，故必須采取水平與垂直相結合的防滲措施。水平向采用鋪蓋防滲，垂直向采用防滲板樁防滲。鋪蓋采用鋼筋混凝土結構，長 20m，鋪蓋與閘底板之間設水平止水。采用鋼筋砼板樁，布置在閘底板上游一側。由于閘址位置不透水層距底板約有 16m，為便于施工和降低造價，采用“懸掛式板樁” 。板樁入土深度為 6m，厚 20cm。 （根據江蘇省大型水閘實踐經驗，鋼筋砼板樁長度多數采用 57m。-水閘設計規范SL265-2001 第 162 頁） 。在消力池水平段排水孔，排水孔孔徑150，間距1.5m，呈梅花形布置，底部鋪設土工布反濾。28閘基防滲長度：所需的最

39、小地下輪廓線L=CH=75.5=38.5m（根據地質資料取C=7）實際布置滲徑長度：L=(20+62+20+6.8) =58.8m（上游鋪蓋長20m，閘底板長20m，垂直防滲墻深6m，下游消力池不設排水孔段長6.8m），LL，滿足規范要求。二、滲流計算二、滲流計算1、計算水位組合：設計工況：上游擋水位19.5m，下游相應水位14.5m，H=5.0m。校核工況：上游擋水位20.0m，下游相應水位14.5m，H=5.5m。在上閘地下輪廓線所在的巖土為高滲水的砂礫石，查相關規范規定，允許坡降值為：水平段允許坡降值為 0.150.25出口段允許坡降值為 0.400.50（1）有效深度計算L0=46.8

40、m，S0=7.5m；L0/S0=46.8/7.5=6.245.0 ；計算有效深度=0.546.5=23.25m16m 05 . 0 LTe地基實際透水深度；aT =16m aecTTT,min（2）簡化地下輪廓將地下輪廓劃分成7個段，計算簡圖見下圖。2919.50（上游設計高擋水位）14.5（下游設計低水位）-16（計算地基相對不透水底板）（3）阻力系數計算 進口段：011.5(S/T)3/2+0.4411.182，T=16m，S=10m； 內部垂直段：022/(ctg(/4)(1-S/T)0.191，T=16m，S=7.5m； 水平段1：03L0.7(S1+S2)/T=0.506,T=16m

41、，L=20m，S1=7.5m ，S2=1.9m； 內部垂直段2：042/(ctg(/4)(1-S/T)0.027，T=16m，S=1.9m； 水平段2：05L0.7(S1+S2)/T0.754,T=16m，L=20m，S1=1.9m ，S2=1.9m； 內部垂直段3：062/(ctg(/4)(1-S/T)0.037,T=16m，S=1.3m； 水平段3：07L0.7(S1+S2)/T=0.220,30T=15.8m，L=6.8m，S1=1.3m ，S2=0m； 出口段：081.5(s/T)3/2+0.4410.451,T=15.8m，S=0.8m； 式中:S-齒墻或板樁的入土深度；T-地基有效

42、深度或實際深度；（4）各分段水頭損失計算i3.37, H20.514.5=5.5m；各分段水頭損失：hi=(i/i)Hh1=1.1825.5/3.37=1.929m;h2=0.1915.5/3.37=0.312m;h3=0.5065.5/3.37=0.826m;h4=0.0275.5/3.37=0.044m;h5=0.7545.5/3.37=1.231m;h6=0.0375.5/3.37=0.060m;h7=0.2205.5/3.37=0.359m;h8=0.4515.5/3.37=0.736m;計算列表如下：改進阻力系數法滲流計算表分段名 稱S(m)S1(m)S2(m)T(m)L(m)ihi

43、(m)1進口段1016.01.1821.9292內部垂直段7.516.00.1910.312313水平段7.51.916.0200.5060.8264內部垂直段1.916.00.0270.0445水平段1.91.916.0200.7541.2316內部垂直段1.316.00.0370.0607水平段1.3015.86.80.2200.3598出口段0.815.80.4510.736=3.368H=5.5m（5）進出口段水頭損失修正a.進口段修正系數11.211/(12(T/T)2+2)(S/T+0.059)1.211/(12(15/16)2+2)(10/16+0.059)1.090，取11.0

44、,無需修正。式中:S-底板（包括齒墻）的埋深與板樁入土深度之和；T-板樁另一側的地基深度；b.出口段修正系數21.211/(12(T/T)2+2)(S/T+0.059)1.211/(12(15.8/16)2+2)(0.8/16+0.059)0.5401，2應予修正。出口段水頭損失應修正為：h8 （1-2 ） h80.460.736=0.338m;三、地基土的抗滲穩定性驗算三、地基土的抗滲穩定性驗算32水平滲透坡降Jxh5/L5=1.929/20=0.0100，需設加重塊 Gj100KN；啟門力 FQ= nt(TzdTsd)+ PS+ G+Gj+Ws =1.2(95.00+2.94)+60+1.

45、1128+140+291 =749.3KN；nt-摩阻力安全系數，取 1.2；nG-計算閉門力時的閘門自重修正系數，取 1.1；nG-計算啟門力時的閘門自重修正系數，取 1.1；G-閘門自重，為 128KN；36Ws-作用在閘門上的水柱壓力，KN；Gj-加重塊重量，KN；Pt-上托力，KN；PX-下吸力，KN；Tzd-支承摩阻力，KN；Tsd-止水摩阻力，KN；B啟閉機選型根據啟門力 FQ =679.5KN，閘門高度為 7m，選用啟閉機型號為 QPQ-240，主要參數如下：啟閉力 240T，啟門高度 9m，啟門速度 1.34m/min，吊距3.19m。C選擇工作橋主橫梁平面尺寸位置 工作橋主梁

46、采用兩根 T 形梁，梁高 1.0m，翼板寬 1.2m，工作橋總寬 4.5m，T 形梁上布置橫向格梁，以布置啟閉機平臺。七、下游護坡七、下游護坡下游護坡同上游護坡。4.3.54.3.5 閘室穩定計算閘室穩定計算4.3.5.14.3.5.1 完建工況完建工況水閘內無水，計算恒載情況下基底應力與基底應力不均勻系數。一、自重計算一、自重計算 37自重彎矩(KNM)長度寬度(KN)（+）（-）向下游向上游啟閉機房160010160000交通橋板23.2911819-5.50-10004檢修橋23.260.5909-200閘墩203.211979204.5356400閘墩203.220812800000閘

47、底板23.2201.517400000啟閉機80閘門9500.54750合計434787.552115-10004總計42111荷載名稱高度 荷載到底板中心距二、基底壓力計算二、基底壓力計算G=43478kn()；H=0kn()；M=42111knm。壓應力 P=G/(BL)+6M/(BL2)Pmin=66.3(kn/m2)，Pmax95.5(kn/m2)；PR =230 kn/m2，滿足規范要求。應力不均勻系數 Pmax/Pmin=95.5/66.3=1.44KC=1.25，滿足規范要求。四、基底壓力計算四、基底壓力計算G=49368kn()；H=6322kn()；M=9446knm。壓應力

48、 P=G/(BL)+6M/(BL2)Pmin=76.4(kn/m2)，Pmax110.6(kn/m2)；39PR =230 kn/m2，滿足規范要求。應力不均勻系數 Pmax/Pmin=110.6/76.4=1.45KC=1.25 滿足規范要求。四、基底壓力計算四、基底壓力計算G=50381kn()；H=5742kn()；M=6025knm。壓應力 P=G/(BL)+6M/(BL2)Pmin=81.4(kn/m2)，Pmax118.9(kn/m2)；PR =230 kn/m2，滿足規范要求。應力不均勻系數 Pmax/Pmin=118.9/81.4=1.462.0，滿足規范要求。4.3.64.3

49、.6 閘室底板結構計算閘室底板結構計算底板結構計算以閘門為分界點，分上游段和下游段，本設計只作了上游段的計算。一、計算荷載一、計算荷載A.底板W1=1523.21.52.5=1305t；B.閘墩G1=1512（1.6+0.8+0.8）25=1440t；C.上部結構G2-1（公路橋）823.5=188.0T；41G2-2（工作橋）2.2223.52.4=125.21T；G2=354.21T；D.水重W2=15206.51.0=1950T；E.浮托力U1=1523.52.01.0=705T；F.滲透壓力U2=0.5（1.36+2.04）1523.51.0=599.3T；G.地基反力R=9.0615

50、23.5=3193T；二、總不平衡剪力二、總不平衡剪力Q=R+U1+U2W1W2G1G2 3193+705+599130519501440354.2 552.2T；三、不平衡剪力分配三、不平衡剪力分配 e1=0.52.813.52+(23.53.5)1.52/3.513.5+(23.53.5)1.5=4.42m； Iy(1/3)23.54.423(23.53.5)(3.7111.5)3+3.59.083 =1383.82m； (Sy)abcd=3.59.089.08/2=144.28m； (Iy)abcd=Ay2dA=b9.08-2.92ydy3.5(1/3)y 3 9.08-2.9242 =

51、902.43m4; Q墩(Q/ Iy) (Sy)abcdae0.5(Iy)abcd =(552.2/1383.82)(144.28120.5902.43) =519.5 Q板QQ墩552.2(519.5) =32.7四、單寬截條上的計算荷載四、單寬截條上的計算荷載（1）由閘墩傳遞的集中荷載A.縫墩Q=(0.8/3.5)Q墩137.4T；B.中墩Q=(1.6/3.5)Q墩294.4T；C.閘墩自重及上部結構縫墩 G=374.4+46.4+30.9+13.7=465.4T；中墩 G=561.6+89.6+59.67+13.67=724.54T；P縫墩=(G縫墩Q縫墩)/B=(465.4171.71

52、)/15=19.6T/m；P中墩(G中墩Q中墩)/B=(724.54220.77)/15 33.6T/m；（2）作用于底板的均布荷載q=(WUQ板)/2LB43=1950+1305/2(705+599.3)32.7/(23.215)=3.64T/m；五、彈性地基參數五、彈性地基參數 E0E0 及及 00 的確定的確定由于第一層中砂厚度較薄，第二層砂礫石厚度較大，兩層土的彈性模量接近，故取砂礫石彈性模量 E0，E0360kg/cm2。砂的泊松比 0一般取 0.3。六、整體式底板的基礎梁計算六、整體式底板的基礎梁計算由于本工程的地基基礎從高程 10 m 至15m 以下為基巖，H/L=29/11.6

53、=2.54;H-基礎以下基巖的埋深；L-基礎梁半長；因此，根據水工設計手冊第 6 冊 P6-59 的說明，基礎梁計算可按有限深彈性基礎梁計算用表 （張裕怡編，水利出版社，1980 年版）的列數表，直接算出基底反力的分布。現根據水工鋼筋混凝土結構設計手冊按半無限大彈性基礎梁，采用郭氏表計算。混凝土彈性模量（C20）E=2.55107KN/m2；地基土彈性模量 E0=36000KN/m2；1、柔度指標t=10(E0/E)(l/h)3 10(36000/2.55107)(11.6/1.5)3=6.53E0地基土彈性模量，KN/m2；44E混凝土彈性模量，KN/m2；l底板半長；h底板厚度；0tVC

54、因此，無需配箍筋。464.3.74.3.7 兩岸連接建筑物設計兩岸連接建筑物設計因本工程左右兩側分別布置了船閘和水電站，因此，兩岸連接建筑物因與該些建筑物聯合布置在一起，成為一個整體。根據本工程閘底板與閘頂高差以及兩側建筑物的運行特點，泄水閘左側連接物與船閘上下游引航道導墻相結合，直接利用引航道導墻作為本工程左側翼墻。右側上下游翼墻采用懸臂式鋼筋砼結構擋土墻。上游翼墻頂高程 25.00m，底高程 12.00m。下游翼墻頂高程 25.00m，底高程10.5512.00m。初步擬訂上游擋墻高 13.0m，擋墻壁厚 1.0m，墻身垂直，墻身高 12m，墻底板厚 1.0m。下游擋墻高 1314.45m，擋墻壁厚 1.0m，墻身高度 1213.45m，底板厚度 1.0 m。翼墻兩側設置 1.01.0m 腋角，兩側懸挑 4m，底板總寬 11m。上游翼墻長 30m，下游翼墻長 36.8m。翼墻采用 C25 鋼筋砼澆筑。翼墻穩定計算及配筋計算采用理正擋土墻計算軟件完成。47485