1、1引言北京市引進陜甘寧天然氣市內工程中公路一環Dn700天然氣管線的設計壓力已達25MPa。超高壓燃氣管道設計(>16MPa)，不同于一般的高壓燃氣管道設計。城鎮燃氣設計規范規定，敷設設計壓力大于16MPa的燃氣管道時，其設計應按現行的輸氣管道工程設計規范執行。而輸氣管道工程設計規范以油、氣田至目的地的長輸管線為主要對象，其中涉及到的廠站也以油、氣田廠、站建設為主，不適用于城鎮燃氣輸配系統中的管線和廠、站建設。那么在城鎮敷設超高壓燃氣管道時，其設計應如何執行城鎮燃氣設計規范及輸氣管道工程設計規范并將它們有機地結合起來就成為一個現實問題。隨著國內天然氣事業的發展，城鎮天然氣輸配系統的設計規

2、模也越來越大，為了保證項目的經濟性和可實施性，勢必要提高輸配系統的設計壓力。目前，北京市由我院設計并已經敷設的超高壓天然氣管線已接近200Km，還有幾十公里的超高壓管線正在敷設之中。下面結合我院所做的公路一環Dn700天然氣管線工程的設計和實施情況，就城鎮超高壓天然氣管線工程設計中的幾個重點問題進行研究和總結，以利于更進一步提高工程的設計質量。2工程概況北京市引進陜甘寧天然氣市內工程是陜甘寧盆地天然氣外輸工程中規模最大的下游工程，也是當前國內規模最大的城市天然氣輸配工程。工程主要內容包括一座城市門站、三座儲配站、五座調壓站、200多公里輸配干線、一套輸配調度自動化系統及生產配套設施等。該工程在

3、1991年至1994年中完成了項目的預可行性研究和可行性研究，1994年開始十個子項目的初步設計，1995年開始各子項目的施工圖設計。為籌措資金北京市政府在1993年將本項目列為“北京環境改善項目”中的一個子項目而申請亞洲開發銀行貸款，并于1994年初通過亞洲開發銀行的審查。高壓管線工程(第三子項)是陜甘寧天然氣進京工程下游工程中的主體工程之一。超高壓天然氣管線基本沿公路一環敷設，長45Km，管徑Dn700，設計壓力25MPa。工程沿線穿越鐵路5處，地鐵l處，現狀及規劃立交11處，河流15處，穿石山坡一處。工程總投資(含部分1OMPa管線及配套工程)64069萬元人民幣(其中美元12496萬美

4、元)，其中工程費21821萬元人民幣。3問題研究(1) 設計規范的選用及設計原則公路一環天然氣管線工程設計壓力為25MPa，已超出城鎮燃氣設計規范中高壓A級管道16MPa輸送壓力范圍。依照城鎮燃氣設計規范規定，應采用現行輸氣管道工程設計規范。輸氣管道工程設計規范以控制管道自身的安全性為原則，與城鎮燃氣設計規范的安全性原則不完全一致。但兩本設計規范的條文說明都指出，長期的實踐經驗及燃氣管道漏氣引起的爆炸和中毒事故的統計資料表明，燃氣事故的發生在一定范圍內并不與燃氣管道與建筑物的距離有必然聯系。加大管道與建筑的距離并不能完全避免事故的發生，相反會增加設計時管位選擇的困難或使工程費用增加。因此，城鎮

5、燃氣設計規范中所規定的地下燃氣管道與建、構筑物之間的水平凈距是考慮了施工和檢修間距并適當考慮燃氣輸送壓力的影響，規范的修編也傾向于減弱考慮燃氣輸送壓力的影響。輸氣管道工程設計規范是以為城市輸送燃氣的長輸干線為主要對象。該規范以提高管道自身的強度安全作為輸氣管道的設計原則，參照美國國家標準ANSIB318，采用地區等級劃分確定強度設計系數，再進行管道強度計算，管道與建、構筑物之間的水平凈距在規范中并沒有具體規定。設計中具體體現在以不同地區等級，采用不同的強度設計系數，進行管道強度計，來保證管道周圍建構筑物的安全。地區等級是以沿管道中心線兩側各200米范圍內，任意劃分成長度為2km的若干地段，按劃

6、定地段內的戶數確定的。一級地區：戶數在15戶或以下的區段；二級地區：戶數在15戶以上、100戶以下的區段：三級地區：戶數在100戶或以上的區段，包括市郊居住區、商業區、工業區、發展區以及不夠四級地區條件的人口稠密區；四級地區：系指四層及四層以上樓房(不計地下室層數)普遍集中、交通頻繁、地下設施多的地段。城鎮供氣區一般應為四級地區。各級地區強度設計系數見下表。地區等級強度設計系數(F) 一級地區072二級地區06三級地區05四級地區04城鎮燃氣輸配系統既要保證系統的整體合理性，還應滿足相應設計規范的要求。輸氣管道工程設計規范中雖然未確定管道與建、構筑物之間的水平凈距，但并不等于不需要凈距，最起碼

7、應考慮施工和檢修間距。同時，高一級壓力的管道總不應比低一級壓力的管道距建、構筑物更近，應考慮燃氣輸送壓力的影響。因此，在與規劃、消防及上級主管部門充分醞釀、討論的基礎上，我院決定采用輸氣管道工程設計規范“以控制管道自身的安全性為原則”的原則進行管道強度計算，為保證規范執行的連續性，線路選擇則按照城鎮燃氣設計規范532條高壓A級管道與建、構筑物之間6米的水平凈距的規定進行。這樣，兩本規范并用，不僅為在城區選擇超高壓天然氣管線路由提供了可行性，而且，采用“以控制管道自身的安全性為原則”的原則，從設計上也保證了在城區敷設超高壓管線的安全可靠性。同時，開創了在城區敷設超高壓天然氣管線的先例，為今后同類

8、型的工程設計樹立了典范。(2)管材的選取管道強度計算在進行超高壓燃氣管道設計時，因管線與其它建、構筑物水平凈距的確定始終是以強調管道自身的安全性為前提的，因此在進行壓力大于16MPa的燃氣管道設計時，必須對管道、彎頭、彎管的壁厚進行計算。根據輸氣管道工程設計規范512條規定，管道強度計算采用如下公式：PD= 2sFt式中： -鋼管計算壁厚(cm)；P 設計壓力(MPa)；D 鋼管外徑(cm)；s 鋼管的最小屈服強度(MPa)；F-強度設計系數；-焊縫系數；t溫度折減系數；當溫度小于120時，t值取1.0。在以往的燃氣管道強度計算時，由于制管水平、施工焊接等缺乏嚴格的要求，在計算中要考慮一個小于

9、1的焊接系數以確保輸氣安全，這實際上就增加了管道工程的鋼材用量。當前，我國制管技術已有較大的提高，新的鋼管標準如石油天然氣輸送管道用螺旋縫埋弧焊鋼管，是參照美國APISpec 5L的標準制定的，技術要求基本一致。在輸氣管道工程設計規范中對管道的施工、焊接和檢驗也提出了嚴格的要求，以確保管道的安全運行。故在進行管道的強度計算時，不再考慮由于焊接所降低鋼材的設計應力，規定焊接系數為1。另外，輸氣管道工程設計規范中規定在進行管道強度計算時，不考慮增加管壁的腐蝕裕量。這是因為規范中明確提出了輸氣管道防腐設計必須符合國家現行標準鋼質管道及儲罐防腐蝕工程設計規范和埋地鋼質管道強制電流陰極保護設計規范的有關

10、規定。而這兩本規范是根據國內外的實踐經驗制定的，規范中提出了防止管道外腐蝕的有效辦法。在輸送滿足規范要求的天然氣時，管子內壁一般不會產生腐蝕。同時，由于工程造價、金屬耗量等經濟原因，一般不允許采用增加腐蝕裕量的方法來解決管壁內腐蝕問題。因此，管道采取防腐措施后，確定管壁厚度時可不考慮腐蝕裕量。對幾種常用管材進行計算，結果如下表：    Q235B20號鋼SM41BX4216MnX52最小屈服強度(MPa)  235245245290340358設計壓力 (Mpa)  2.52.52.52.52.52.5鋼管計算壁厚DN700095709180918077

11、606620628(cm)DN500070306750675057004860462  DN400056605430543046l03930372  DN300043204150415035002990284注：表中鋼管計算壁厚值均是以、t為1，F為04情況下得出的。在對管道進行強度計算的同時，燃氣管道的壁厚還不得小于最小公稱管壁厚度。在承受內壓較小時計算的壁厚可能很小，為滿足運輸、吊裝鋪管和修理的要求，還應根據各種荷載條件下予以校核。一般認為D/>140時，才會在正常的運輸、敷設、埋管情況下出現圓截面的失穩。下表列出幾種常用管徑的最小公稱壁厚。最小公稱壁厚鋼管公稱直

12、徑(mm)公稱壁厚(mm)DN3004.5DN350 DN400 DN4505.0DN500 DN5506.0DN600 DN650 DN7006.5綜上所述對于管道壁厚的確定，除了對管道強度計算的同時，還要滿足最小公稱管壁厚度，此外還要適當考慮在制管、運輸、施工過程中人員的素質、目前的管理水平等因素可能對管道造成的損傷，適當增大管道管壁厚度。管材選擇原則 技術原則根據輸氣管道工程設計規范，所選用鋼管應符合國家現行標準石油天然氣輸送管道用螺旋縫埋弧焊鋼管等的有關規定，若選用標準以外的管材，其材質應是鎮靜鋼，并應滿足下列基本要求：屈服強度與抗拉強度之比不應大于085；含碳量不應大于025，碳當量

13、不應大于045；材料熔煉分析含硫量不應大于0035；含磷量不應大于004。 經濟原則對于相同管徑的管材，其運輸及施工費用基本相同，焊接材料的價格對工程投資的影響較小，經濟性方面僅考慮管材價格因素。 施工和運行管理原則管材的選取應有利于管材定貨、施工焊接、帶氣接線、事故搶修和運行管理等方面。管材確定根據以上選材原則及管道強度計算，既滿足技術標準，又方便施工和運行管理，并且兼顧經濟性，DN700管道幾種常用材質分析對比如下表： 管材材質Q235BSM41BX4216Mn管材單價A(元t)4070413041304300施焊要求低中中高設計預選壁厚(cm)1.030.950.790.79單長管重B(

14、Kgm)177.98164.34136.97136.97A1000*B (元m)724.4678.7565.7589.0注：1壁厚系列采用APISpec 5L標準系列。2確定設計預選壁厚時，計算壁厚向上靠至最小普通重量級管線管壁厚。3表中單價為本工程初設階段某管廠按SY503683提供管材的出廠報價，按APl標準提供管材時，每噸增加10001500元。運雜費另增10。從以上管材的對比分析可以看出，針對DN700鋼管，選擇最小屈服強度低的管材，則管壁較厚，不但增加了管材重量和費用，而且為運輸和施工也帶來許多不便：如果選擇最小屈服強度更高的管材，可以減小壁厚，但受最小公稱壁厚及施工因素的限制，設計

15、壁厚要大計算壁厚較多，高強度管材的單價又高于低強度管材，勢必造成管材強度的浪費和費用的提高，而且，高強度管材在施工焊接等方面也有更高的要求。因此，DN700管線選用X42是最佳方案。同樣，其它管徑管材的選取也可以通過上述對比分析方法來確定。小結本工程首次在國內城鎮燃氣輸配系統中采用APISpec 5LX42管材。該管材的選用是在原北京市天然氣公司提供的四種保證貨源的管材的基礎上，經過技術分析、經濟對比并考慮管材購置、焊接質量、方便施工和運行管理等多種因素優選的結果。選用較高強度的管材，既解決了城鎮超高壓天然氣管道的管材選擇問題，又節省了工程投資，一舉多得。(3) 防腐和電保護系統超高壓天然氣管

16、線運行壓力高，輸送能力大，一旦出現泄露事故，其危害性也大。因此，確保管線安全可靠運行是一個基本的設計原則。而輸氣管道工程設計規范對于確保管道的安全可靠運行是建立在嚴把管材質量關、防蝕質量關和嚴把管道的施工、焊接和檢驗質量關的基礎之上的。所以，管道的防腐方案和防腐質量是確保管道工程質量和管道安全可靠運行的關鍵因素之一。埋地管道采用外防腐層與電法保護是延長管道運行壽命、減少管道運行故障的有效手段。七十年代初，自美國首次立法開始，一些國家相繼立法，規定埋地管道必須采用防腐涂層與陰極保護的雙重保護措施。防腐涂層是對埋地管道外壁的面保護，主要是針對均勻腐蝕而言，陰極保護則主要以點保護為主，是針對防腐涂層

17、的漏損處。一條管道，可能由于一個點蝕而造成整條管道癱瘓而不能正常運行。近十多年來，國內對埋地管道的雙重保護問題日漸重視，各地就埋地管道的腐蝕與防護問題多次召開各種專題研討會，并對管道進行陰極保護的必要性和可行性進行了深入細致的研討。本高壓管線工程的管道保護方案即采用單層熔結環氧粉末噴涂外防腐和犧牲陽極法陰極保護的雙重保護技術。外防腐近十年來北京市埋地燃氣管道采用的外防腐層主要包括以下幾種：a) 石油瀝青+玻璃布b) 環氧煤瀝青+玻璃布c) 塑化瀝青防蝕帶d) 無機富鋅+環氧煤瀝青+玻璃布e) 環氧粉末噴涂(+聚乙烯粘膠帶)石油瀝青、環氧煤瀝青及塑化瀝青防蝕帶主要用于城區中壓干線及小區中低壓燃氣

18、管道的防腐。環氧煤瀝青在防止細菌腐蝕和植物根系方面比石油瀝青性能優越，對環境污染也較小，使用較普遍。但由于操作溫度和固化時間的限制，冬季施工困難較多。塑化瀝青防蝕帶近幾年才開始在北京市的燃氣管道上使用，且價格偏高，但隨著塑化瀝青防蝕帶的大面積推廣使用，其價格會適當降低，而且其施工受環境溫度影響較小，己成為常用防腐方式的一種。無機富鋅+環氧煤瀝青是隨著華北油田進京天然氣復線工程進入燃氣工程應用領域的。主要用于1.0MPa高壓管線。原因是當時燃氣管道的陰極保護得到重視，但實施管道陰極保護需要設置一定數量的檢測樁，而在城區交通干道上設置檢測樁(地上或地下)有一定的難度，并且，基于當時工程技術人員陰極

19、保護理論水平的限制，工程工期又緊，所以采用無機富鋅底漆做為管道雙重保護的一種措施。而且，在當時條件下，對采用犧牲陽極或外加電流的陰極保護方案，從運行管理方面能否得到預期保護效果的疑慮，也是采用無機富鋅底漆的原因之一。實際上，采用無機富鋅做為金屬的防蝕保護措施是有其適用環境、條件和局限性的，對于埋地管道的長效保護，尤其是做為雙重保護措施，采用無機富鋅并非為一種好的選擇。單層熔結環氧粉末噴涂防腐技術是目前國際上公認的高效防腐方式之一。該技術九十年代初在北京液化石油氣三油線上首次使用(埋地和架空)，從多年運行情況看效果良好。該防腐方式采用機械化、半自動化流水線作業，原料及作業工藝易于控制，有一套完整

20、的管道附件和補口、補傷工藝方案和一套完整的質量保障體系，性能指標遠優于其他常用方式，尤其采用雙重保護時更顯其優越性，而且價格適中。通過慎重分析，并與常規外防腐方式進行對比和研討，我們決定在本超高壓、大口徑天然氣干線工程設計中使用這種機械化、工廠化、高質量、高速度、中等成本的防腐技術，同時為保證粉末涂層的噴涂質量，環氧粉末指定采用美國3M公司產品。選定了一種好的防腐方式并不就等于選擇了好的防腐工程質量。每種防腐涂料都有其優缺點，但它們有一個共同特點，就是對埋地管道給予保護。而它們對管道的保護效果又取決于從選料至管槽回填的各個工序質量。如果在各個階段均按照標準、規范的要求進行，那么無論哪種外防腐層

21、、哪種陰極保護方案，都會對埋地管道起到應有的保護作用。相反，不論多么優質的涂料，多么先進的防腐手段，花費多高的投入，也不能確保對埋地管道起到應有的保護作用。只有在各個工序質量控制過程中以認真、求實、科學的工作態度，嚴格執行質量標準，才能確保防腐工程質量。環氧粉末噴涂防腐方式中，涂層質量的三個關鍵指標就是附著力、厚度和電火花檢測。這三個指標也正是我院設計人員在涂層質量跟蹤工作中的重點。在粉末質量保證的前提下，涂層的附著力主要取決于鋼管表面的除油、除銹及除塵質量和錨紋情況。這與鋼管的原始狀態，除銹用料的選擇和更換頻度又有直接關系。環氧粉末用料的多少則直接決定著該防腐方式的經濟性。在涂層設計厚度確定

22、的前提下，實際涂層薄，達不到設計要求；實際涂層厚，又造成不必要的浪費。例如，在管材防腐過程中，曾因環氧粉末貨運周期與工程周期沖突，指定的美國3M環氧粉末一時斷貨，為確保工程進度，防腐廠經設計單位及甲方同意臨時調換了另外一個廠家的環氧粉末。在工程質量巡查過程中，我們加大了對更換環氧粉末的管材防腐涂層的檢查力度，及時發現了涂層的附著力問題。經過分析討論，認為關鍵問題之一就是鋼管表面涂有防銹底漆，該問題起初并未引起防腐廠足夠的重視，除油效果不好，同時拋丸除銹用鋼砂又造成連鎖負效應，使不帶底漆的鋼管造成污染。由此引起幾十根防腐好的鋼管重新返工。加強鋼管除油工作，又徹底更換了鋼砂之后，附著力問題得到徹底

23、解決。該問題的及時糾正，雖然造成幾十根鋼管重新防腐，但卻減少了工程事故隱患，確保了防腐涂層的質量。再如，由于管材為螺旋縫管，螺旋焊縫根部在拋丸除銹時就不容易達到質量要求，進而影響防腐涂層質量。我院設計人員在防腐廠發現該問題后，及時反饋給工廠技術人員，改進了鋼砂的選料和配比后，不但圓滿解決了螺旋焊縫根部的除銹問題，而且，新選鋼砂由于使用壽命增加，同時也降低了除銹成本。還有，如防腐涂層火花檢測標準問題，為了嚴格監督粉末質量、噴涂工藝質量、噴涂厚度以及施工過程中人為因素產生的破損問題，在質量保證、規范允許的范圍內，通過實踐、總結、再實踐、再總結，提出了正常管段5000V、現場補口10000V的火花檢

24、測標準，并在后續同類工程使用至今。帶狀鎂陽極的應用本工程首次在城鎮天然氣管道電保護系統設計中引入了帶狀鎂陽極。由于本工程的重要性，在工程設計的各個環節，都要精心細致。過去，在頂管穿跨越工程中，由于套管的屏蔽作用，套管內的管段除了工藝上采用加厚管壁、提高防腐等級等措施外，在電保護系統設計上并無更好的措施。另外，在犧牲陽極陰極保護系統中，陽極的埋設位置及深度有一定的要求，同時，陽極周圍也應有一個較好的導電環境。在本工程的穿山段，管道是敷設在采用爆破方式炸出的石頭管槽中的，如果仍舊采用塊狀犧牲陽極陰極保護方式，開挖陽極坑將非常困難，而且由于石頭地質的導電環境較差，管道的陰極保護效果也不會十分理想。為

25、了解決上述兩個問題，我們查閱了大量的工程技術資料，拜訪了多位學術界和工程應用領域的防腐專家及工程技術人員，并進行了多次技術調研和研討，最終選擇了帶狀鎂陽極，并在一些專家的幫助下，進行了敷設方式和用量的選擇、計算和設計。從而解決了套管內和惡劣工程地質環境中燃氣管道的陰極保護問題。該工程竣工后的測試資料表明，采用帶狀鎂陽極完全達到了設計初衷，也為同類工程提供了切實可行的參考方案。直埋絕緣接頭的選取和布置絕緣是埋地管道電保護系統中一項常規且重要的技術。沒有絕緣，就沒有電保護。過去，陰極保護的電絕緣一般是采用絕緣法蘭。而絕緣法蘭在絕緣性能、日常維護等方面有許多局限性，而且需要砌筑專用維護井。我們通過對

26、國內外絕緣裝置的性能、價格、施工和運行管理等方面的分析和比較，認為直埋絕緣接頭絕緣可靠性高、密封性能好、設計有防爆、防雷擊的放電火花間隙、施工簡單、各種性能均優于絕緣法蘭，而且綜合費用低，性能價格比高。因此，我們在國內城鎮燃氣系統首次確定和選用了德國大口徑、超高壓、整體直埋絕緣接頭專利產品，代替常規采用的安裝于地下小室內的絕緣法蘭，既提高了天然氣管道的電保護效果，又減少了占地，方便了管道電保護系統的運行管理。自此開始，北京市燃氣系統大量采用直埋絕緣接頭。電保護系統設計中，絕緣裝置一般布置在管線的起、終點及分支口處。本高壓管線工程中，電保護系統的設計根據管道沿線的土壤腐蝕性調研和地質情況，將管道

27、沿線土壤腐蝕環境分為幾個典型地段，在干線上增設了多個分段絕緣接頭，把穿山及長距離與河流伴行等特殊地段的管段與其他管段實行電絕緣，以防止不同土壤腐蝕環境相互影響和由于工程地質不同造成的宏觀電池腐蝕。(4)焊接與檢驗過去，城鎮燃氣輸配系統的設計壓力最高為08Mpa，鋼管管材大多選用碳素鋼，鋼管壁厚也是按照慣用壁厚系列選取，其強度遠高于管道強度計算結果。焊接工藝屬于常規工藝，焊縫的檢驗要求也比較低，抽檢比例不低于5(城鎮燃氣輸配工程施工及驗收規范CJJ3389中規定，當設計文件無規定時，抽檢數量應不少于焊縫總數的15)、質量不低于級即可，除非設計文件另有特殊要求。隨著城鎮燃氣輸配系統設計壓力的提高，

28、管材的選用已經發生了較大的變化，開始采用高強低合金鋼，焊接材料的選用也因管材的改變而改變，燃氣管網系統的安全性要求也更加突出，過去的老一套做法已不再適用。針對超高壓天然氣管道的焊接要求，輸氣管道工程設計規范明確規定，除設計文件應標明管道和管道附件母材及焊接材料的規格、焊縫和焊接接頭型式，提出焊接方法、焊前預熱、焊后熱處理及焊接檢驗等明確要求外，對施工單位也應提出具體要求。施工單位在工程開工前應根據設計文件的要求，進行焊接工藝試驗，并根據焊接工藝試驗結果編制焊接工藝說明書。針對城鎮燃氣輸配系統中的管道，應按四級地區考慮，焊縫無損探傷檢驗數量和質量等級為：用射線照像檢驗時，應對每個焊工當天完成的全

29、部焊縫中任意選取不少于75的焊縫進行全周長檢驗。對于管道壁厚大于或等于8mm的焊件，也可先用超聲波探傷儀對所有焊縫進行全周長100檢驗，然后再用射線照像對所選取的焊縫全周長進行復驗，其復驗數量為每個焊工當天完成的全部焊縫中任意選取不少于20的焊縫。管道穿越水域、公路、鐵路的管道焊縫以及未經試壓的管道碰口焊縫，均應進行100的射線照像檢驗。用超聲波探傷檢驗的焊縫，其質量的驗收標準應按現行國家標準鋼焊縫手工超聲波探傷方法和探傷結果分級執行，I級為合格。用射線照像檢驗的焊縫，其質量的驗收標準應按現行國家標準鋼熔化焊對接接頭射線照像和質量分級執行，級為合格。設計文件中采用射線照像檢驗還是超聲波探傷加射

30、線照像復驗則要取決于管道壁厚、工期以及兩種檢驗方式的質量和速度。陜京市內工程由于施工周期要求緊迫，而采用X射線照像時需要的時間長，因此我們采用了100超聲波探傷，加任意抽取全部焊縫的20進行復驗的方式。對管線穿越鐵路、河流、大砂坑及重要交通干道等特殊地段的管道焊縫以及未經試壓的管道碰口焊縫則采用100的射線照像檢驗，而且對未經試壓的管道碰口焊縫要求工級為合格。近一年來，隨著Y射線源照像裝置的引進，射線照像檢驗所需的時間減短，其檢驗結果的可信度又高于現場定級的超聲波探傷方式，工程又開始采用純射線照像檢驗方式。(5) 壓力試驗管道的壓力試驗包括強度試驗和嚴密性試驗。城鎮燃氣輸配工程施工及驗收規范)

31、CJJ3389(適用壓力不大于08MPa)中規定，燃氣管道的壓力試驗介質宜采用壓縮空氣。燃氣管道的強度試驗壓力應為設計壓力的15倍，嚴密性試驗的試驗壓力應為設計壓力的115倍。輸氣管道工程設計規范)GB5025194則根據地區分級，規定四級地區管道的強度試驗應采用水作為試驗介質，試驗壓力不應小于設計壓力的15倍；嚴密性試驗用氣體作為試驗介質時，其試驗壓力應為設計壓力。工業金屬管道工程施工及驗收規范GB50235-97對壓力試驗的規定則為：壓力試驗應以液體為試驗介，當管道的設計壓力小于或等于06MPa時，也可采用氣體為試驗介質，但應采取有效的安全措施。當管道的設計壓力大于06MPa時，必須有設計

32、文件規定或經建設單位同意，方可用氣體進行壓力試驗。氣壓試驗的試驗壓力應為設計壓力的115倍。輸送可燃流體的管道必須進行泄露性試驗，泄露。性試驗的試驗介質宜采用空氣，泄露性試驗壓力應為設計壓力。從以上幾個正在執行中的國標、行標的規定中可以看出，由于編制時間不同，應用的范圍不同，對燃氣管道壓力試驗的要求也不盡相同。針對城鎮燃氣管道系統的壓力試驗，尤其是超高壓天然氣管道的壓力試驗，則應在執行國家標準、行業標準的同時，必須認真考慮壓力試驗的安全性、試驗介質的來源與排放、試驗介質對燃氣輸配系統的影響等因素。城市天然氣供應絕大多數輸送的是干天然氣，燃氣輸配系統也是按照干天然氣進行設計的。由于城市道路下市政管道多，管網綜合以有壓讓無壓為原則，燃氣管道的縱斷布置比較復雜。若采用水作為壓