1、目 錄目 錄1一、 工程概況2二、編制依據2四、施工準備4五、主要施工方法及措施5六、質量管理11七、各項保證措施12八、雨季施工13九、成品保護措施13十、附件B區地下室首層（地下室頂板）拆除相應梁板計算書.14十一、附件B區地下室-1層拆除相應梁板計算書.341、 工程概況 本標段工程主要由地下室（三層，局部四層）和六棟塔樓：其中10、11幢塔樓30層，地下3層；6、7、8幢塔樓25層，地下4層；9幢塔樓23層，地下4層。抗震設防烈度為7度，結構形式為鋼筋混凝土框架剪力墻結構。10、11棟塔樓標準層建筑面積511.5，30層，標準層高3m；6棟塔樓標準層建筑面積455，25層，標準層高3.

2、3m；7、8棟塔樓標準層建筑面積319，25層，標準層高3.15m；9棟塔樓標準層建筑面積319，23層，標準層高3.15m。根據建設單位的要求，拆除B區地下室首層（地下室頂板）相應部位（拆除部位詳見相應的施工圖），梁最大截面：KL51(A)700mm*1000mm(計算跨度6.95米），KL2(1)400mm*900mm(計算跨度10.5米）,L2(3)300mm*800mm(計算跨度10.9米),相應板厚為160mm。拆除B區地下室一1層局部相對應梁（拆除部位詳見相應的施工圖），500mm*800mm（跨度7.5米）和400mm*800mm(計算跨度7.7米）。計算詳見相應附件，拆除結構自

3、重按相應結構自重的2.5倍計算。工程建設簡介建設單位：*設計單位：* 監理單位：*施工單位：*二、編制依據1、施工圖紙2、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-2002（2011版）3、建筑拆除工程安全技術規范JGJ147-20044、建筑現場臨時用電安全技術規程JGJ46-20125、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20116、建筑施工安全檢查標準JGJ59-20117、建筑施工手冊第五版8、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-919、建筑結構荷載規范GB50009-201210、鋼結構設計規范GB50017-200345項目施工組織結構網絡圖 項目經理 執行經

4、理土建隊裝飾隊內業組機械隊安裝隊成本員后勤保衛組資料員 工程部商務部辦公室質檢員試驗組測量組質安部技術部安全員預算勞資員材料組項目技術負責人1、職業健康及安全生產目標：創珠海市安全文明示范工地；杜絕重傷及死亡事故，輕傷事故頻率控制在0.15%以內，重傷為零，在施工期間杜絕一切重大安全質量事故；杜絕機械設備事故，杜絕火災事故。2、文明施工和環保目標：為保持施工現場周圍安靜、清潔的環境，我們將采取施工全封閉作業，并設專人打掃清潔等措施，做到物流有序、施工順暢、文明施工，在確保工程質量和工期的前提下，樹立現場全體員工環保意識，自覺保護市政設施，最大限度減少對環境的污染，保證周邊居民的正常工作、生活。

5、四、施工準備1、材料準備1.1施工機具的配備機具數量表機具名稱規格型號單位數量用途風鎬G10套30破碎大塊的混凝土結構手錘把30破碎鋼筋表面附著的混凝土殘渣鐵鍬平頭、尖頭把30清理破碎的混凝土建筑垃圾手推車臺15倒運建筑垃圾掃帚把30清掃建筑垃圾，文明施工工具：墨斗、卷尺等。1.2作業條件準備作業面施工前應具備的基本條件：1.2.1認真對照圖紙確認需拆除部分主體結構。1.2.2將需要拆除部分主體結構上使用墨斗彈線確認區域。1.2.3遇雨天及五級風及其上必須停止施工。2、施工組織2.1為保證結構拆除的安全，項目部根據工程特點，派專業施工隊伍負責結構拆除工作，各片區安全員全程跟蹤。3、 技術準備3

6、.1詳細核對建筑施工圖紙與結構施工圖紙，確認拆除部位。3.2卸除在結構上的所有活荷載。3.3結合現場實際情況，施放切割線。4、勞動力準備工 種拆除階段建筑垃圾清運階段專業拆除工18小 工2020合 計38205、現場準備5.1在拆除工程作業前，應檢查板內及臨近各類管線情況，確認全部切斷后方可施工。5.2在施工場所設置相關的安全標志。劃定危險區域，施工前應發出告示，通報施工注意事項，并采取可靠的安全防護措施。五、主要施工方法及措施一)施工程序核對圖紙確認拆除部位放線確認拆除位置及標高搭設結構拆除施工架體及結構支承架體拆除相應的結構板、次梁、主梁、柱施工架體及支承架體拆除建筑材料歸堆碼垛二）施工方

7、法（1）按施工圖紙要求確定拆除部位，經復核無誤后做好明確標志。拆除部位周邊做好成品保護措施。（2）對拆除部位框架梁板做好支撐架體。支承架體搭設形式詳見下圖所示：1） 支承架體:梁截面400mm*800mm及以上按梁跨度方向立柱間距450mm,梁兩側立柱間距1200mm,梁底兩側立柱間各增加兩根立柱回頂（詳見附件計算書）；支承架體梁截面300mm*800mm按縱*橫間距為900*1200，梁底兩側立柱間各增加兩根立柱回頂（詳見附件計算書）；砼板底立桿縱*橫距為900mm*1200mm（詳見附件計算書）。 2 ）在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。可調支托底部

8、的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂部水平拉桿之間的距離，水平拉桿步距為1.5m。3）所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢或設置成抱柱箍式緊拉。無處可頂時，應在水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續式剪刀撐。4）鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用Ø48.3×3.0mm鋼管，用扣件與鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉扣件分別在離桿端不小于150mm處進行固定。5 ）支架搭設按本設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認可。3、立柱及其他桿件(1) 扣件式1) 立柱平面布置

9、圖（詳見計算部分附圖）；2) 搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接，接頭位置要求如下：3) 嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。4、水平拉桿(1) 每步縱橫向水平桿必須拉通；(2) 水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖： 當層高小于8m時，水平拉桿如下圖示意：5、剪刀撐(1) 扣件式 其他構造詳見建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20116、支承腳手架搭設完成后開始結構梁板拆除作業。7、結構梁板拆除時由板中逐步向框架柱及框架梁位置拆除，板砼拆除完成后將鋼筋割除，板拆除完成后才可進行框架梁拆除。板拆除方向見下圖所

10、示：8、板砼拆除完成后將板鋼筋全部割除，然后在拆除框架梁，框架梁拆除分為主次梁交接與單跨梁兩種形式，主次相交框架梁拆除由交接處開始，單跨梁由梁中開始。9、梁拆除時將梁分段剔鑿，梁按照1.5m每段剔鑿，剔鑿寬度不得小于150mm，將需要拆除的框架梁全部分割完成后才可逐段切斷鋼筋，每切割一段后及時使用塔吊吊離施工作業面。待全部拆除完畢后堆放至指定位置統一破碎后外運。 10、結構拆除：由專業隊伍施工，風鎬破碎，將要拆除的結構清理干凈；檢查所拆除的砼塊是否給其它結構或人體造成危害；拆除的混凝土塊，運至指定的外運場地。11、架體搭設需持有操作證并且經過崗前培訓考試的專業架子工進行架體的搭拆作業。12、腳

11、手架采用滿堂紅鋼管腳手架，腳手架鋼管選用48×3.0，架體搭設高度為該層結構梁、板底（搭設方法詳見附件計算書）13、與拆除部位相鄰跨的梁板（不拆除的梁、板）按梁、板相應跨度方向不少于2/3搭設滿堂紅鋼管腳手架，搭設構造、材質要求同拆除部位。三）施工要求1確定拆除部位，拆除部位必須按圖紙反復核對，無誤后才能進行，根據施工現場實際情況，先拆砼結構，后拆除鋼筋，拆除部位周邊保護措施應可靠，對易碎易損物品應做好嚴密隔離措施。2為了確保其他樓棟的施工正常進行，故在拆除時安排專人值班，以消除拆除施工安全隱患。3拆除過程中若遇鋼筋，則需輕輕敲打，避過鋼筋剔除周圍混凝土，盡量避免損壞鋼筋，尤其是柱墻

12、鋼筋。4為確保拆除施工中無粉塵污染，采用噴水灑水降塵。5拆除掉的混凝土用吊籃運輸下樓，再統一運至建筑垃圾丟棄處。6搭設支承架體：支撐架必須牢固可靠，承重必須滿足要求，支撐架必須緊貼梁底。7拆除樓板：拆除樓板不得損壞周邊鋼筋。拆除的樓板與保留的樓板混凝土分離后，才能進行原位破碎拆除，以確保拆除部位不損壞周邊結構。8設置臨時圍護欄：拆除混凝土引成的樓面空缺，應設置臨時圍護欄，圍護欄設置應醒目，牢固可靠。9拆除部份不能損壞原結構。六、質量管理1、質量管理流程1.1建立崗位責任制嚴格執行“自檢”、“交接檢”、“專職檢查”，確保過程質量達到要求。1.2上崗工人嚴格按工序要求進行操作，每道工序完成后立即進

13、行自檢，自檢中發現不合格項，班組立即改正，直到全部合格。1.3過程間的交接檢查，包括工程質量、過程完成后的清理和成品保護內容。由工長主持上步工序過程合格才可交給下道過程。2、質量的管理措施2.1嚴格按照ISO9001質量保證體系的要求，落實施工過程控制的責任，適應程序的具體規定，保證施工過程，按照規定進行有效控制，以滿足業主的要求。2.2工程以項目經理為質量保證第一人，項目總工把關，工程師、技術員、各工種工長親臨現場，責任分明，層層落實。2.3工長根據施工方案、工藝標準、質量計劃，明確質量管理重點和管理措施，對各分包隊和全體操作人員進行技術交底。在施工過程中嚴格檢查措施落實情況，狠抓工程質量，

14、確保優良。七、各項保證措施1、質量保證措施1.1嚴隔執行施工材料進庫檢查驗收制度，嚴隔執行進場原材料、半成品、成品的檢驗、試驗工作。1.2各分項工程、各工序均要嚴隔執行班組、工長、質檢、監理四級檢查驗收制度。1.3加強過程控制與記錄，保證施工全過程具有可追溯性。2、安全及文明施工保證措施專業施工人員必須經過培訓后方可上崗操作，并應全面地掌握應知應會的施工安全技術和質量標準，強化安全與質量意識。現場施工人員必須穿平底鞋。施工現場及作業面的周圍，不準存放可燃易爆物品，應備有滅火器材和其它相應的防護措施。高空作業時，應有安全防護措施，并設安全監督員。必須堅持貫徹安全崗位責任制，執行安全交底制，使施工

15、人員清楚作業范圍內安全狀態，提高自身防護意識。進入施工現場，必須戴好安全帽，高空作業必須佩帶安全帶，安全帶做到“高掛低用”，禁止穿硬底鞋。組織安全文明施工執法隊，專門負責檢查監督施工安全工作。交通要道要設警示牌及外圍封閉，避免傷及行人。施工用電必須采用三相五線制，所有線路與腳手架鋼管及鋼筋處于絕緣狀態。所有電器設備設接地線、安裝觸電保護器。施工用電操作人員必須持證上崗，無證人員嚴禁操作。高空施工時，必須留有足夠的操作面，操作面寬度不小于500mm，并滿鋪腳手，并搭設安全防護欄桿。滿堂腳手架外圍須滿掛密目網，作業層下方須設安全兜網。四口五臨邊必須用鋼管搭設安全欄桿，并掛明顯標識。安全防護的拆除在

16、沒有得到安全部門允許的情況下，任何人無權私自拆除。夜間施工要有足夠的照明。各作業班組做到工完場清，剩料放齊，垃圾倒入設置的垃圾箱內。每道工序施工前，現場施工員必須對工人進行詳細的安全技術交底。施工操作人員應戴手套。五級以上大風和下雨天，避免在屋面進行作業。屋面上的垃圾下運不得高空拋擲。有關安全的未盡事宜，如高空作業、垂直運輸、衛生防護、杜絕高空墜落等均按安全操作規程、國家和地方有關規定執行。3、重大危險源分析及對策3.1四口五臨邊和高處作業要求屋面臨邊洞口搭設好防護欄桿、加設好防護網；立體交叉作業作好防護措施，必要時作業面下面設立安全防護區，禁止人員進入；作好安全交底；教育施工人員牢固樹立安全

17、意識；材料堆放必須穩固，不要堆在臨邊位置及洞口邊部。3.2施工用電現場用電嚴隔按規定實行三相五線制；保護接地與保護接零不得混亂；嚴隔執行“一機、一閘、一漏、一箱”的規定；逐級設置漏電保護裝置，分級保護；對老化的線路及時更換。3.3可燃物品切割鋼筋前先辦理動火手續，切割鋼筋時應在旁配備滅火器等防火滅火器材，動火前及時清理下方易燃易爆物品。八、雨季施工拆除施工經歷雨季施工階段，應對施工現場采取必要的技術措施。 1.1下雨時不得進行拆除作業。1.2拆除未完成時遇雨應及時將裸露的鋼筋覆蓋。1.3下雨前對屋面樓板預留洞進行臨時封蓋，避免屋面雨水對室內施工造成影響。九、成品保護措施拆除作業施工前，將已經施

18、工完成的主體結構使用木模板進行格擋，避免剔鑿下來的砼塊損壞結構。十、附件：B區地下室首層（地下室頂板）相應部位（拆除部位詳見相應的施工圖），梁最大截面：KL51(A)700mm*1000mm(計算跨度6.95米），KL2(1)400mm*900mm(計算跨度10.5米）,L2(3)300mm*800mm(計算跨度10.9米),相應板厚為160mm，以下只計梁截面700mm*1000mm（梁截面400mm*900mm支撐方法同700mm*1000mm）和300mm*800mm（P24頁）。梁支撐架（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 2、混

19、凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性混凝土梁名稱KL51(A)混凝土梁計算跨度(m)6.95混凝土梁截面尺寸(mm×mm)700×1000混凝土結構層高(m)7梁側樓板厚度(mm)160 二、荷載設計支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)60混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)3.75混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)2.75當計算支架立柱及其他支承結構構件

20、時Q1k(kN/m2)2.5對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.35非自定義:0.182風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、砼板支撐體系設計混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)450梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1500混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)900、1200混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm

21、)400,800梁底支撐小梁根數5每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)100結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 q10×max1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1

22、.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2k×b=0.9×max1.2×(0.1+(60+3.75)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(60+3.75)×1)+1.4×0.7×2×179.342kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(60+3.75)×1×177.578kN/m q1活0.9×1.4×

23、0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(60+3.75)×1×163.85kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.107×77.578×0.1752+0.121×1.764×0.17520.261kN·m Mmax/W0.261×106/540004.829N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.63

24、2q2L4/(100EI)=0.632×63.85×1754/(100×10000×486000)0.078mml/250175/2500.7mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.393×77.578×0.175+0.446×1.764×0.1755.473kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143×77.578×0.175+1.223×1.764×0.17

25、515.895kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.928×77.578×0.175+1.142×1.764×0.17512.951kN 標準值(正常使用極限狀態) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×63.85×0.1754.391kN R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×63.85×0.17512.772kN R3'=0.928 q2l=0.928×63.85×0.17510.369kN 五、小梁驗算小梁

26、類型鋼管小梁材料規格(mm)48×3小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面慣性矩I(cm4)10.78驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max5.473+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1-0.16)+0.9×max1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(60

27、+2.75)×0.16)+1.4×0.7×2×max0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2/2×1，15.895+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.7/4=15.938kN/m q2max4.391+(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1-0.16)+(0.5+(60+2.75)×0.16)×max0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2/2×1，12.772+(0.3-0.1)×0.7/412.807kN/m 1、抗彎

28、驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.1×15.938×0.452，0.5×15.938×0.120.323kN·m Mmax/W0.323×106/449071.879N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6×15.938×0.45，15.938×0.14.303kN max2Vmax/A=2×4.303×1000/42420.298N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.

29、677q2l14/(100EI)0.677×12.807×4504/(100×206000×107800)0.16mml1/250450/2501.8mm 2q2l24/(8EI)12.807×1004/(8×206000×107800)0.007mm2l2/2502×100/2500.8mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1×15.938×0.45，0.4×15.93

30、8×0.45+15.938×0.17.889kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R53.884kN，R2R47.889kN，R36.432kN 正常使用極限狀態 R'maxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1×12.807×0.45，0.4×12.807×0.45+12.807×0.16.339kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'53.349kN，R'2R'46.339kN，R'35.154kN 六、主梁驗算主梁類

31、型鋼管主梁材料規格(mm)48×3可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.211×106/449047.06N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax5.556kN max2Vmax/A=2×5.556

32、15;1000/42426.208N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.07mml/250400/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=0.402kN，R2=14.594kN，R3=14.584kN，R4=0.4kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內主梁根數2可調托座承載力容許值N(kN)30 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力RmaxR1,R4max0.402,0.40.402kN0.85×8=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065N

33、83;m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR2，R314.594kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205支架自重標準值q(kN/m)0.15 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×

34、;(600+2×200)=1386mm 非頂部立桿段：l02=k2h =1×1.755×1500=2632.5mm =l0/i=2632.5/15.9=165.566=210 長細比滿足要求！ 2、風荷載計算 Mw0×1.4×c×k×la×h2/101.4×0.9×0.182×0.45×1.52/100.023kN·m 3、穩定性計算 根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011，荷載設計值q1有所不同： 1)面板驗算 q11.2×(0.

35、1+(60+3.75)×1)+1.4×0.9×2×179.14kN/m 2)小梁驗算 q1max5.466+1.2×(0.3-0.1)×0.7/4+0.5×(1-0.16)+1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5×max0.6-0.7/2，(1.2-0.6)-0.7/2/2×1，15.865+1.2×(0.3-0.1)×0.7/4=15.907kN/m 同上四六計算過程，可得： R10.401kN，R214.57

36、4kN，R314.563kN，R40.4kN 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm 1l01/i1600.83/15.9100.681，查表得，10.588 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+Mw/lbmax0.401+1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5×(1.2+0.6-0.7/2)/2×0.9，14.574，14.563，0.4+1.2×(0.5+(60+2

37、.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5×(1.2+1.2-0.6-0.7/2)/2×0.9+0.023/1.214.593kN fN/(A)+Mw/W14593.286/(0.588×424)+0.023×106/449063.705N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.155×1.755×1500=3040.537mm 2l02/i3040.537/15.9191.229，查表得，20.197 立柱最大受力NwmaxR1+N邊1，R2，R3，R4+N邊2+1

38、.2×0.15×(7-1)+Mw/lbmax0.401+1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5×(1.2+0.6-0.7/2)/2×0.9，14.574，14.563，0.4+1.2×(0.75+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.9×2.5×(1.2+1.2-0.6-0.7/2)/2×0.9+1.08+0.023/1.215.673kN fN/(A)+Mw/W15673.286/(0.197×424)

39、+0.023×106/4490192.812N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 九、立桿支承面承載力驗算支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強度等級C35立桿底座長a(mm)200立桿底座寬b(mm)200 F1=N=15.673kN 1、受沖切承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.5.1條規定，見下表公式參數剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷載設計值或集中反力設計值h截面高度影響系數：當h800mm時，取h=1.0；當h2000mm時，取h=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強度設計值pc,m臨界面周長上兩個方向混

40、凝土有效預壓應力按長度的加權平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范圍內um臨界截面周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0 /2處板垂直截面的最不利周長。h0截面有效高度，取兩個配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+as×h0/4Um1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數2臨界截面周長與板截面有效高度之比的影響系數s局部荷載或集中反力作用面積為矩形時的長邊與短邊尺寸比較，s不宜大于4：當s<2時取s=2，當面積為圓形時，取s=2as板柱結構類型的影響系數：對中柱，取as=40，對邊柱，取as=30：對角柱，取as=20說

41、明在本工程計算中為了安全和簡化計算起見，不考慮上式中pc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲備。 可得：h=1，ft=1.57N/mm2，=1，h0=h-20=100mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1200mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.7×1×1.57+0.25×0)×1×1200×100/1000=131.88kNF1=15.673kN 滿足要求！ 2、局部受壓承載力計算 根據混凝土結構設計規范GB50100-2010第6.6.1條規定，見下表公式參數剖析Fl1.35clfcAlnF

42、1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設計值fc混凝土軸心抗壓強度設計值；可按本規范表4.1.4-1取值c混凝土強度影響系數，按本規范第6.3.1條的規定取用l混凝土局部受壓時的強度提高系數Aln混凝土局部受壓凈面積l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計算底面積，按本規范第6.6.2條確定 可得：fc=16.7N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)×(b+2b)/(ab)1/2=(600)×(600)/(200×200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35×1

43、15;3×16.7×40000/1000=2705.4kNF1=15.673kN 滿足要求！梁支撐（扣件式）計算書 計算依據： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ 1302011 2、混凝土結構設計規范GB50010-2010 3、建筑結構荷載規范GB 50009-2012 4、鋼結構設計規范GB 50017-2003 一、工程屬性混凝土梁名稱L2(3)混凝土梁計算跨度(m)10.9混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×800混凝土結構層高(m)7梁側樓板厚度(mm)160 二、荷載設計支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0

44、.3模板面板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標準值G2k(kN/m3)60混凝土梁鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)3.75混凝土板鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)2.75當計算支架立柱及其他支承結構構件時Q1k(kN/m2)2.5對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.35非自定義:0.182風壓高度變化系數z0.65風荷載體型系數s0.8 三、砼板支撐體系設計混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)1200步距h(mm)1500混凝土樓板立柱間距l'a(m

45、m)、l'b(mm)900、1200混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)600梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按梁兩側立柱間距均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)400,800梁底支撐小梁根數5每縱距內附加梁底支撐主梁根數0梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200結構表面的要求結構表面隱蔽 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按四等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×18&#

46、215;18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 q10×max1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4cQ2k×b=0.9×max1.2×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(60+3.75)×0.8)+1.4×0.7×2×163.851kN/m q1靜0.9×1.35&#

47、215;G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(60+3.75)×0.8×162.087kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.764kN/m q2G1k+(G2k+G3k)×h×b0.1+(60+3.75)×0.8×151.1kN/m 1、強度驗算 Mmax0.107q1靜L2+0.121q1活L20.107×62.087×0.0

48、752+0.121×1.764×0.07520.039kN·m Mmax/W0.039×106/540000.714N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.632q2L4/(100EI)=0.632×51.1×754/(100×10000×486000)0.002mml/25075/2500.3mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R5=0.393 q1靜l +0.446 q1活l=0.393×62.087×0.075+0.446×

49、;1.764×0.0751.889kN R2=R4=1.143 q1靜l +1.223 q1活l=1.143×62.087×0.075+1.223×1.764×0.0755.484kN R3=0.928 q1靜l +1.142 q1活l=0.928×62.087×0.075+1.142×1.764×0.0754.472kN 標準值(正常使用極限狀態) R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×51.1×0.0751.506kN R2'=R4'=1.

50、143 q2l=1.143×51.1×0.0754.381kN R3'=0.928 q2l=0.928×51.1×0.0753.557kN 五、小梁驗算小梁類型鋼管小梁材料規格(mm)48×3小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205小梁抗剪強度設計值(N/mm2)125小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面抵抗矩W(cm3)4.49小梁截面慣性矩I(cm4)10.78驗算方式三等跨連續梁 為簡化計算，按三等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.889+0.9×1.35×(0.3-0.1)

51、5;0.3/4+0.5×(0.8-0.16)+0.9×max1.2×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(60+2.75)×0.16)+1.4×0.7×2×max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/2×1，5.484+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/4=5.574kN/m q2max1.506+(0.3-0.1)×0.3/4+0.5×(0.8-0.16)+(0.5+(6

52、0+2.75)×0.16)×max0.6-0.3/2，(1.2-0.6)-0.3/2/2×1，4.381+(0.3-0.1)×0.3/44.396kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.1q1l12，0.5q1l22max0.1×5.574×0.92，0.5×5.574×0.220.452kN·m Mmax/W0.452×106/4490100.561N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.6q1l1，q1l2max0.6×5.574×0.

53、9，5.574×0.23.01kN max2Vmax/A=2×3.01×1000/42414.199N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.677q2l14/(100EI)0.677×4.396×9004/(100×206000×107800)0.879mml1/250900/2503.6mm 2q2l24/(8EI)4.396×2004/(8×206000×107800)0.04mm2l2/2502×200/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(

54、即梁底支撐主梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.1q1l1，0.4q1l1+q1l2max1.1×5.574×0.9，0.4×5.574×0.9+5.574×0.25.519kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R55.447kN，R2R45.519kN，R34.446kN 正常使用極限狀態 R'maxmax1.1q2l1，0.4q2l1+q2l2max1.1×4.396×0.9，0.4×4.396×0.9+4.396×0.24.352kN 同理可得，梁底

55、支撐小梁所受最大支座反力依次為R'1R'54.355kN，R'2R'44.352kN，R'33.539kN 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48×3可調托座內主梁根數2主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 主梁自重忽略不計，因主梁2根合并，則抗彎、抗剪、撓度驗算荷載值取半，計算簡圖如下： 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN·m) Mmax/W0.423×106/449

56、094.191N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax6.598kN max2Vmax/A=2×6.598×1000/42431.12N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.215mml/250400/2501.6mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 承載能力極限狀態 支座反力依次為R1=1.403kN，R2=14.598kN，R3=14.585kN，R4=1.402kN 七、可調托座驗算荷載傳遞至立桿方式可調托座扣件抗滑移折減系數kc0.85可調托座內主梁根數2可調托座承載力容許值N(

57、kN)30 1、扣件抗滑移驗算 兩側立柱最大受力RmaxR1,R4max1.403,1.4021.403kN0.85×8=6.8kN 單扣件在扭矩達到4065N·m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求！ 2、可調托座驗算 可調托座最大受力NmaxR2，R314.598kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗算剪刀撐設置普通型立桿頂部步距hd(mm)600立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型48×3立柱截面面積A(mm2)424回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強