1、目錄一、工程概況2二、地下室頂板加固施工方案設計3三、地下室頂板加固計算31、 參數信息42、 荷載計算43、 立桿驗算54、 混凝土強度驗算55、 基礎驗算66、 樓板破碎應力驗算9 7、 頂托上墊方木承壓強度驗算11四、安全措施12施工電梯地下室樓板加固施工方案一、 工程概況1、工程名稱：東方紅郡商業廣場18# 23#樓及地下室工程 2、工程地點江寧區麒麟鎮東麒路東側與悅民路南側3、周邊環境：“三通一平”已完成，四周交通、施工現場飲水、污水排放、通信等均能滿足施工要求。4、設計單位：南京凱盛建筑設計院有限公司。 深圳華森建筑與工程設計顧問有限公司5、建設單位：南京宇達置業有限公司。6、監理

2、單位：南京工大建設監理咨詢有限公司。7、施工單位：華仁建設集團有限公司。8、建筑概況：本工程商業廣場由6幢建筑物和整體地下室組成，建筑物層數為1-14層，最大高度約60米；地下室北側為兩層地下車庫，南側為一層地下超市。建筑物擬采用框剪結構,基礎形式為筏形基礎。梁板形式梁板地下二層車庫頂板厚300、250，梁300×700、400×700、600×600、400×800、400×900、200×500、250×700一層地庫屋面板厚180、250，梁400×800、300×700、250×600、

3、400×1600、250×600C35P6根據本工程需要擬安裝6臺施工升降機，計劃將施工電梯安裝在地下室頂板上，人防地下室頂板厚250mm，混凝土強度等級為C35，配筋為14150雙層雙向，超市地下室頂板厚250mm，混凝土強度等級為C35，配筋為12150雙層雙向，施工電梯為SC200/200，架設高度,18#施工電梯為41米、19#施工電梯為46米、20#、22#施工電梯為62米、21#施工電梯為26米、23#施工電梯為60米。二、 地下室頂板加固施工方案設計為保證施工升降機正常運行及樓面安全，擬采用如下加固方案：采用鋼管（48×3.5）搭設滿堂腳手架架（支撐

4、面為5 m×5m）,把地下室頂板上的荷載傳至地下室底板以滿足安全施工要求。滿堂架搭設時采用立桿上加可調頂托，頂板上用方木（50×90mm）作為主龍骨的支撐體系，支撐架搭設寬度為電梯基礎寬度每邊加寬1米。立桿間距700mm，底部墊方木，水平拉桿步距小于1200mm，45度角剪刀撐隔兩條立桿連續設置到頂，上、下水平拉桿距立桿端部不大于200mm。為確保施工電梯荷載能有效傳遞至地下室底板，可調頂托必須旋緊，并要求上、下層立桿位置相對應。 在地下室頂板施工電梯的機座處，頂板因防水要求不能打孔穿地腳螺栓，故采用澆筑砼基礎C35厚度300mm，方形4m×4m ，鋼筋網格間距按

5、照使用說明書的要求雙向雙層200×200，規格C10；機座底盤與砼基礎的連接用原配地腳螺絲。電梯機座安裝在地下室頂板上，基礎螺栓M25和10#槽鋼安裝在現澆的基礎上。三、 地下室頂板加固計算本工程架設高度最高的為20#、22#施工電梯為62米，以20#、22#施工電梯為例計算如下：本計算書主要依據本工程施工圖、施工升降機說明書、施工升降機（GB/T 10054-2005），施工升降機安全規則（GB10055-2007），建筑地基基礎設計規范（GB50007-2011），混凝土結構設計規范（GB 50010-2010）等編制。5、 參數信息1）.施工升降機基本參數施工升降機型號：SCD

6、200/200J； 吊籠形式：雙吊籠；架設總高度：62m； 標準節長度：1.508m；底籠長：3.05m； 底籠寬：1.31m；標準節重：175kg； 對重重量：1258kg；單個吊籠重: 1480kg； 吊籠載重：2000kg；外籠重：1225kg； 其他配件總重量：200kg；2）.荷載參數：施工荷載：4kN/m2；3）.鋼管參數：鋼管類型：48×3.5； 鋼管橫距: 700mm；鋼管縱距: 700mm； 鋼管步距: 1000mm；模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度：0.2 m；6、 荷載計算根據設備說明書導軌架重（共需42節標準節，標準節重175kg,附加1

7、5kg）：190kg×42=7980kg基礎承載N(吊籠重+圍籠重+導軌架總重+對重重+載重量) 安全系數×9.8N/ kg （16002+1480+19042+12002+20002） 2.1×9.8 392254.8 N 392.3 kN基礎底座平面尺寸為 40003300 mm ，則地下室頂板承壓P474.4 /（43.3） 29.7 kN/m2。7、 立桿驗算以最大荷載對立桿進行驗算，不考慮鋼筋砼上梁的承載力，則傳給每根立桿的力為：N29.70.50.57.425kN 查施工手冊當水平步距為1500mm時，立桿（483.5鋼管、對接方式）允許荷載【N】=3

8、0.3kN > 7.425kN ;查建筑材料手冊得，可調頂托的允許荷載【N】=20kN > 9 kN 。故立桿受力滿足要求。8、 混凝土強度驗算為方便計算，假設載荷全部集中并均勻分布于底座的兩條槽鋼12（b×h53×120），計算如下：兩槽鋼與混凝土基礎的接觸面積S（53mm×3300mm）×2349800mm2 據前項計算，本施工電梯荷載N 392.3 kN，則混凝土單位面積承載P392.3/3498000.00112 kN/ mm2 1.12 N/ mm2 查施工手冊 ，強度等級為C35混凝土強度設計值軸心抗壓為【P】16.7 N/ mm

9、2 > 1.12 N/ mm25、基礎驗算1）、基礎底面積驗算軸心受壓基礎基底面積應滿足S=4×4=16m2(Pk+Gk)/fc=(223.89+120)/(16.7×103)=0.021m2。基礎底面積滿足要求。2）、承臺抗沖切驗算由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。計算簡圖如下：F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al式中 Pj=P/S=470.169/16=29.386kN/m2；hp -受沖切承載力截面高度影響系數，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265

10、mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=4×1.25=5m2； am -沖切破壞錐體最不利一側計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長；ab=a+2h0=0.6+2×0.265=1.13m am=(at+ab)/2=(0.6+1.13)/2=0.865m FlPj×Al=29.386×5=146.928kN0.7hpftamh0=0.7×1×1.57×865×265/1000=251.918kN146.928

11、kN。基礎抗沖切滿足要求。3）、承臺底部彎矩計算屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩：M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=1.55m； l,b -基礎底面的長和寬； pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(470.169+144)/

12、16=38.386kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=38.386kN/m2； G -考慮荷載分項系數的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35×120=162kN；M1=1.552/12×(2×4+0.9)×(38.386+38.386-2×162/16)+(38.386-38.386)×4=100.712kN·m;M2=(4-0.9)2/48×(2×4+0.6)×(38.386+3

13、8.386-2×162/16)=97.318kN·m;4）、承臺底部配筋計算s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2s = 1-/2 As = M/(sh0fy)式中 1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內插法，1=1；1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=100.71×106/(1.00×16.70×4.00×103×265.002)=0.021；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.022；s=1-

14、/2=1-0.022/2=0.989； As=|M|/(sfyh0)=100.71×106/(0.989×360.00×265.00)=1067.27mm2。2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=97.32×106/(1.00×16.70×4.00×103×265.002)=0.021；=1-(1-s)1/2=1-(1-2×0.021)0.5=0.021；s=1-/2=1-0.021/2=0.990； As=|M|/(sfyh0)=97.32×106/(0.990×360.00&

15、#215;265.00)=1030.91mm2。截面1-1配筋：As1=1649.336 mm2 > 1067.268 mm2截面2-2配筋：As2=1649.336 mm2 > 1030.907 mm2基礎配筋滿足要求！6、樓板破碎應力驗算（按1m長度截面計算）。(1)樓板1m長度截面含鋼率：UFu / (b×h0)配筋采用 雙層 14 150。則截面布筋面積 Fu 2052 mm2 。截面長度 b 1m 1000 mm 。樓板有效高度 h0 25050 200 mm 。則 U 2052 / （1000×200） 0.0103(2)混凝土強度計算系數 U &#

16、215; R/ Ru據施工手冊，R(鋼筋強度)，三級螺紋鋼， 采用R 400 N/mm2Ru (混凝土強度)， C35，采用Ru 16.7 N/mm2則0.0103×400/16.70.25則A0×（1）0.187(4)斷面可承載最大彎矩【Mp】A0×b×h02×Ru 0.187×1000×2002×16.7 125250000 N·mm 125.25 KN·m（5）實際最大跨中彎矩。立桿支承間距為500mm，假設荷載全部集中并均勻分布于底座的兩條槽鋼（長為3.31m），按可能的最大彎矩驗算，即

17、槽鋼正好位于兩排立桿的正中間， 此時計算跨中彎矩最大值可簡化為按簡支梁計算，見圖2。P(每米集中荷載) L 0.5m圖2每米截面最大彎矩W1/4 × P × L 1/4 ×474.4 /(2×3.3)×0.5 10 KN·m < 111.04 KN·m(6)若底座槽鋼正好與底板下鋼管頂撐排列位置重疊，則此項彎矩計算按均布載荷連續梁計算，可忽略不計（見圖3）。圖37、頂托上墊方木承壓強度驗算方木主要承受支撐點的承壓強度計算，按前項荷載計算及立桿驗算，每根立桿所受壓力N9 kN，方木支撐接觸面積為60×905400 mm2 則單位面積壓力fc9kN / 5400 mm2 1.67 N/mm2查木結構設計手冊,針葉松最弱順紋壓應力為:【fc】=9.8 N/mm2 >