1、淘寶專業學術雜志店com第 43 卷 第 5 期2013 年 3 月上結構Building StructureVol 43 No 5Mar 2013某疊角超限結構分析與設計萱朱( 同濟大學)，上海 200092)摘要 常州市某綜合大樓平面由兩個疊角矩形結構組成，結構于裙房頂收進形成退臺，尺度較大且復雜，屬結構。結構形式采用框架和三個筒體組成的框架 剪力墻結構結構平面疊角和豎向收進，采用了基超限于性能的抗震設計，在宏觀上把握結構的薄弱部位，有性地采取加強措施。計算結果表明，結構的工作狀態和性能均能達到設計的預期性能目標和規范要求。局部密肋樓板和預應力混凝土梁的運用保證了功能的實現。 平面疊角;

2、豎向收進; 框架 剪力墻結構; 性能設計; 彈塑性分析; 密肋樓蓋; 預應力混凝土號: TU318文獻標識碼: A文章編號: 1002 848X( 2013) 05 0011 07Design and analysis on a corner-overlap tall building beyond cZhu Xuanimits( Architectural Design Research Institute of Tongji University ( Group) Co ， ，Shanghai 200092，China)Abstract: The plane of a clinical t

3、all building in Changzhou was composed of two corner overlap rectangular structures Thestructure is backward to form back stage on the roof of the podium，and is beyond cimits because of large scale andcomplexity Frame shear wall structure was used，and the shear wall consisted of three core walls Per

4、formance based seismic design was adopted aiming at the structure corner overlap and vertical setback The weak members were distinguished on the whole and were strengthened by pertinent measures The results show that the functional state and performance of the structure can meet the design goals of

5、the performance and code requirement The architectural function was implemented by the application of partial rib slab and prestressed concrete beamsKeywords: corner overlap plane; vertical setback; frame shear wall structure; performance based design; elastic plasticanalysis; rib slab; prestressed

6、concrete工程概況常州市某綜合大樓體型大且復雜，屬于平面及豎向均不規則結構。該項目地上為 26 層( 結構層) ，1 6 層為裙房，主要用作手術室，裙房以上1主要用作;為 3 層，主要用于車庫及倉庫。結構埋深約 13. 2m，出地面結構總高度 99. 9m( 主要屋面) ，裙房高度 27. 7m; 裙房底層層高 5. 4m，裙房其他層層高 4. 5m，出裙房以上樓標準層層高3. 8m，總面積約 12 萬 m2 。裙房以上塔樓部分由兩個疊角矩形結構，根據筑平面的兩端及疊角部分布置布置，分別于建筒，結合筒外的框架形成框架和三個筒體組成的框架-剪力墻結構。效果圖見圖 1。基礎和室結構設計2圖

7、1效果圖2. 1 工程地質參數擬建場地為長角洲沖積平原，地貌類型單水位取地表以下 0. 5m。地基土情況見表 1。2. 2 樁基選型及討論整個結構的基礎設計根據結構布置不同大體分為三個部分: 1 ) 高 99. 9m 塔樓下基礎; 2 ) 高 27. 7m一。主要為第四系長江沖積土層，地勢平坦，地表高程在黃海高程 5. 50m 左右。室埋深 13. 2m，此范圍內水位主要有兩層，上層滯水和下層承壓水，承壓水穩定在地表以下 5 40m，主要補給源為大運河水和長江水的側向補給，水量豐富，水位年變化幅度 1m 左右。據當地建設管理部門要求，抗浮裙房下基礎; 3) 外擴純室部分的基礎設計。在作者簡介:

8、 朱萱，高級工程師，副zhuxuan tongji edu cn。，一級結構工程師:淘寶專業學術雜志店com結構2013 年12工程地質參數表 1法的整體傾斜。復合樁是 20 世紀 90 年代初引進的一沉降種新的樁基形式，原理是利用樁和較好樁間同分擔荷載，由于性較好，已被樁基技術規范( JGJ 942008 ) 1 ( 簡稱樁基規范) 和上海地礎設計規范( DGJ 08-112010 ) 采用，主要在地基承載力基本滿足要求時使用。盡管樁基規范建議沉降復合樁用于多層，但根據當地多幢已運用的經驗，設計時對此進行了詳細的計算。計算結果發現主樓施加短樁后，按現有理論計算的承載力更加驗算更大。承載力要求

9、并且沉降是，相對于天然的地基計算值，樁基規范對地基承載力特征值取未進行深度修正前的值，上海規范則相當于將未修正前的地基承載力特征值除以一個 2. 0 2. 2 的綜合分注: fak 表示地基土承載力特征值; qsia 表示側阻力特征值; qpa 表示端阻力特征值; qsia 表示抗拔側阻力特征值; Es1 2 表示壓縮模量。項系數，顯然對于多層室的結構而言，取消深度修正或特征值折減是承載力計算值反倒低于天然地樁型選擇中考慮兩個因素:( 1) 預制樁穿越層，。沉降驗算過大的是，基承載力計算值的。采用預制樁沉短樁方案的樁端持力層以下正好是本場強度最樁時樁身要依次穿過層粉土夾粉砂( 層厚 3. 20

10、 6. 80m，平均厚度 5. 22m) ，樁端探頭阻力 qc 平均為5. 728MPa，標慣平均擊數為 15. 8 擊; 層 粉砂( 層厚 6. 00 8. 00m，平均厚度 6. 82m) ，樁端 qc 平均為11. 88MPa，標 慣平均擊數為 26. 6 擊，沉 樁難度較大; 并且送樁深度達 13. 5m，據以往經驗，沉樁可行性低。( 2) 根據 2010 年 3 月 9 日江蘇省住房和城鄉建設廳文件“蘇建科( 2010 ) 78 號”關于規定預應力低、壓縮性最大的層 粉質黏土夾粉土( 軟塑，中等壓縮性) 和層粉質黏土( 軟塑，中等偏高壓縮性) ， 而且土層厚度分布不均勻，厚度差異在

11、3. 7 17. 8m 左右。最終采用常規樁基方案: 主樓采用直徑 800mm 的鉆孔灌注樁，樁長 37m，持力層為層瑏瑤黏土，承載力特征值 3 450kN，沉降估算在 60mm 左右，能滿足設計要求; 裙樓采用直徑 600mm 的鉆孔灌注樁，樁長 12m，持力層為層粉土，承載力特征值1 000 kN，混凝土管樁適用范圍應力管樁，裙房下及外擴，抗拔樁不能采用預室考慮水位變動影響，抗拔承載力特征值 200kN; 純車庫亦采用直徑600mm 的鉆孔灌注樁，樁長 12m，抗拔承載力特征值 600kN。2. 3 筏板設計及后澆帶的布置工程基礎底板采用無梁筏板，筏板厚度由沖切和強度，中間塔樓部分筒體及大

12、跨度柱網處柱下底板局部厚度加厚至 2. 10m。裙房部分筏板厚采用抗壓抗拔直徑 600、長 12m 的灌注短樁。以下討論主要塔樓下基礎設計展開。設計室筏板頂標高 13. 2m，約在承載力較高、壓縮性較低的層粉砂上。初步設計階段主要考慮三種方案: 1) 天然地基; 2 ) 沉降樁基。復合樁; 3 ) 常規1. 3m，純室部分筏板厚 0. 9m。工程平面尺度當天然地基的承載力和地基沉降滿足要求時， 天然地基是結構設計中首選的地基形式。本工程雖然層數較多、高度較大。但有如下有利條件: 1 ) 地下室較深，會形成補償式基礎; 2 ) 筏板持力層的( 層) 承載力及壓縮性均較低; 3 ) 埋深較深，導致

13、在進行深度修正之后地基承載力非常大，進行深度修正之后的地基承載力特征值可以達到 737kPa; 4 )水位較高，可以彌補部分承載力。但計算結果表明:1) 中間塔樓的局部平均應力達到 850kPa( 扣除水浮力) ; 2) 塔樓下沉降值也達到 120mm 以上，導致無遠超規范規定的結構伸縮縫最大間距，且平面上部荷載差別較大，根據使用功能需要，不能設縫，主要采取三種措施: 1 ) 為減少差異沉降帶來的不利影響，在主樓與裙樓間設置沉降后澆帶; 2 ) 在荷載大體相同的超長結構之間設置多條伸縮后澆帶; 3 ) 在預應力梁布置部分，后澆帶設置受到限制，于該處設置微膨脹加強帶，通過添加混凝土微膨脹劑，適當

14、增加配筋，合理制定施工及養護措施等方法，減小混凝土的溫度應力和收縮應力，避免產生不均勻沉降、溫地層壓縮性平均厚度 / mfak/ kPaq sia/ kPaq pa/ kPaq sia/ kPaE s1 2/ MPa層 層 粉砂層 黏土層 粉土層 粉黏土夾粉土層 粉質黏土層 粉砂層瑏瑡A黏土層瑏瑡B黏土層瑏瑢粉砂層瑏瑣粉質黏土層瑏瑤黏土層瑏瑥粉黏土夾粉土層瑏瑦黏土層瑏瑧粉細砂低壓縮中偏低中等中等中偏高中偏低中等中等中等中等中偏低中等中等偏低中偏低12. 666. 824. 584. 203. 147. 622. 702. 853. 561. 783. 518. 884. 936. 83未揭穿3

15、703502602103402003403102604502104003040453225352845323450650400350600400800600650900212832221724203222243512. 019. 0 9. 5 9. 0. 05. 010. 0 6. 012. 5 7. 5 8. 513. 0 7. 012. 5淘寶專業學術雜志店com第 43 卷 第 5 期朱萱某疊角超限結構分析與設計13度和收縮裂縫。3上部結構設計3. 1 主要設計參數該工程結構設計使用年限 50 年大，局部收進較多，7 層以上水平向為相鄰下一層水平向68. 4% ，小于規范要求的 75%

16、，屬于豎向不規則結構2 ，如圖 3 ( b) 所示; 3 ) 扭轉不規則。結構長寬比較大，考慮偶然偏心的扭轉位移比大于 1. 2，屬 于平面不規則概念里面的扭轉不規則2。結構安全等級，抗震設防類別為重點設防類( 乙類) ; 抗震設防烈度 7 度，根據抗震規范2 ，設計基度值 0. 10g，設計分組第一組，特征本周期 0. 45s( 類場地) 。地面粗糙度類別為 C 類， 風荷載體型系數 1. 3，基 本風壓值為 0. 45 kN / m2( 重現期 100 年) 。關于學校、醫院等震設防要求確定原則密集場所建設工程抗( 中震防發200949號) 規定，對于重點設防類結構，在抗震設防時，需要將反

17、應譜提升一級，則設計基本值為 0. 15g。據此規定，需要將水平最大值由 0. 08 提高到 0. 12。度影響系數工程安全性評價報告給出本場地的反應譜的影響系數最大值為 0. 11，特征周期為Tg =0. 34s，并給出了反應譜曲線公式。將規范規定水平影響系數最大值 0. 08、據局文件提升后的0. 12 及安評反應譜進行對比，如圖 2 所示。關于如何對反應譜進行取值的問題，超限組討論的意見是: 小震計算時，以安評報告為準，認為安評報告已經對反應譜適當放大，就不再遵照局文件提升一級; 中震及大震均參照現有規范執行，均不提升。圖 3 不規則示意圖性能設計目標結合重點設防類框架-剪力墻的結構特點

18、，將工3. 3程抗震性能目標定為4: 承受多遇作用時( 水平影響系數最大值 0. 11 ) 本工程完全可使用;圖 2 規范反應譜與安評反應譜比較設防烈度下達到一定程度的損壞，但 基本可使用( 水平用時( 水平影響系數最大值 0. 23) ; 遭遇罕遇作3. 2結構形式及主要超限內容樓采用框架-剪力墻結構體系。結構平面影響系數最大值 0. 50 ) 達到生命安全的性能目標，結構可以損壞但不致倒塌。基于以為角部重疊的兩個矩形立面在 7 層收進。不上的性能目標，層間位移角限值為: 多遇作用下規則情況包括: 1 ) 平面不規則。7 層以上結構標準層平面為角部重疊的平面圖形，其中角部重疊面積為其較小部分

19、的 19. 1% ，屬于平面不規則結構3 ，不超過 1 /800; 設防烈度時不超過 1 /400; 罕遇作用時不超過 1 /100。小震作用下，結構構件滿足彈性設計要求; 設防烈度作用下關鍵部位豎向構件( 墻肢、框架柱)如圖 3 ( a) 所示; 2 ) 豎向不規則。由于功能要求，結構整體不設縫，裙房和主樓連成一體，底盤較淘寶專業學術雜志店com結構2013 年14保持彈性或不屈服設計要求，剪力墻洞口連梁可出及延性。3. 5 主要構件混凝土強度等級主要考慮: 1 ) 底部筏板及擋土墻考慮到不同等級混凝土的實際防水效果取C35; 2) 非防水混凝土豎向構件考慮到當地商品混凝土市場實際情況，從下

20、到上由 C55 漸變至 C35; 3) 預應力梁部分采用 C40，非預應力部分的水平構件采用 C35。剪力墻從底部受力實際到頂部構造要求依次由現彎曲塑性鉸; 大震作用下剪力墻墻肢局部正截面屈服，但不剪切脆性破壞，框架梁出現彎曲塑性鉸，框架柱作為抗震最后一道防線滿足不屈服設計要求。樓板薄弱部位，在彈性設計時混凝土不拉裂，中震作用下鋼筋混凝土不被拉壞。超限采取的主要構造原則及措施3. 4超限情況，經過超限組認可，施工圖階段采取以下設計構造原則及加強措施:( 1) 調整整體結構的平面布置，適當增大結構兩端剛度，增大結構的抗扭剛度，以限制結構的扭轉效應，增強整個結構體系的抗震性能，使得結構在雙400m

21、m厚漸變至300mm厚。柱從底到頂依次由1 200 1 200漸變至 800 800。結構的整體彈性分析采用 SATWE 和 PMSAP 軟件對結構進行了整體分析，計算結果如表 2 所示。從表中可以看出，兩種軟件計算所得結果大體相符，且滿足規范要求。4向作用及偶然偏心力作用下的樓層最大彈性水平位移與該層平均位移的比值均不超過 1. 4，實際達到 1. 25。同時，嚴格結構的周期比，前 2對該結構 X，Y 方向用三條波分別進行了彈性階振型均為平動，第 3 階振型為扭轉，第 3 階與第 1階周期之比不超過 0. 9，實際為 0. 7 左右。時程分析，分析結果如表 3 所示。采用計SATWE算得到的

22、地上結構層間位移角結果如圖 4 所示，圖中計算樓層頂端帶兩層塔樓。結果表明，結構響應( 2)結構平面重疊區域面積較小、中間開洞較多的情況，設計時盡可能利用該部位電梯、消防 樓梯的布置，將該部位設計為鋼筋混凝土墻體， 在不影響使用的前提下，盡可能將角部剪力墻圍成筒體，設計時對該部位按框筒結構設計要求進遠遠滿足“多遇作用下層間位移角不超過1 /800”的性能設計目標。結構彈性分析主要結果表 2行配筋。同時為了該區域的合理剛度，盡可能地減小該區域的內部剪力墻厚度。設計時樓板采用彈性樓板假定進行整體分析，以考慮樓板剛度對水平力分配的影響，同時對周邊連接部位樓板采用局部加強措施，如加厚樓板至 180mm

23、，采層雙向配筋等，以提高樓板剛度及延性。施工圖設計中控制多遇作用下連接板的主拉應力不大于混凝土抗拉強度設計值，并按多遇作用主拉應力放大時程分析法響應計算結果表 33 倍( 約中震水平) 復核連接板的配筋。( 3)立面收進幅度過大，設計時重點了結構在收進處的位移、剛度，保證其不出現突變以保證結構在收進處剛度的延性。采取了一些抗震構造措施: 一是對裙房層及其相鄰上下層的樓板適當加厚至 150mm，樓板配筋率適當提高，采層雙注: 上述平均剪力值大于振型分解反應譜法的 80 % ，各條波分別作用下的底部剪力值大于振型分解反應譜法的 65 % ，滿足抗震規范2 選波要求。向配筋; 二是對收進部位的柱配筋

24、適當加強，并將加強范圍向上延伸兩層、向下延伸一層。( 4)本工程水平抗要由鋼筋混凝土墻體承擔，在保持剪力墻墻肢布置整體較均勻、防止出現抗震薄弱環節的前提下，適當減小內部剪力墻肢長度，增加邊框剪力墻肢的長度和厚度，在結構兩端樓梯間筒體四周設置混凝土柱等，即實現“剛度邊緣化”，增大結構的抗扭剛度，以增加結構強度結構的靜力彈塑性分析5對該結構運用進行了靜力彈MIDAS / Gen 7. 3塑性分析以結構的結構性能及破壞過程。靜力加載分為兩個步驟: 第 1 步施加豎向荷載，豎向荷載采取恒荷載 + 0. 5 活荷載; 第 2 步水平加載，采取第結構響應最大層間位移角基底剪力/ kNX 向Y 向X 向Y

25、向RH2 TG035 TH2 TG035 TH4 TG035平均值CQC 法1 /1 2011 /1 9791 /2 2761 /1 7531 /1 5211 /2 1331 /2 1581 /2 2781 /2 2001 /2 00838 87924 77925 40329 68733 11240 45426 91545 79245 77554 073軟件SATWEPMSAP結構總質量/ t188 704188 383總剪力/ kNX 向Y 向43 71453 65345 09254 073最大層間位移角X 向Y 向1 /1 0651 /1 2101 /1 2801 /1 445周期T1 /

26、 s T3 / s T3 / T12. 7 ( X 向平動)1. 9 ( 扭轉)0. 7192. 5 ( X 向平動)1. 8 ( 扭轉)0. 737淘寶專業學術雜志店com第 43 卷 第 5 期朱萱某疊角超限結構分析與設計15圖 4力作用下樓層層間位移角分布圖 5 結構 Pushover 曲線1 階振型施加方法。結構配筋均采用( 具體操作時將小震的應力值放大 2. 82 倍當作中震應力) 。分析中考慮疊角區域及相鄰一跨為彈性板，其余部分為剛性板，PMSAP 分析結果如圖 6 ( a)所示。分析結果表明，由于工程疊角部分為豎向交通的集中區域，洞口較多，再加強了豎向筒體厚度 ( 外筒厚度 40

27、0mm) 、樓板厚度( 板厚 180mm) 以加強橫向傳力之后，應力集中部分多分布于豎向筒體角部，但水平尺度不超過 2 3 倍板厚，但除此極少部分應力集中點之外，小震作用下樓板應力均能夠達到性能設計要求，如圖 6 ( b) 所示。有研究表明: 在進行板的應力分析時，反應譜工況未能考慮相位差的影響，其分析應力會比彈性時程工況分析結果MIDAS / Gen配筋結果。多遇、基本及罕遇作用下 Y 向的推覆曲線如圖 5( a) 所示，需求曲線采用規范反應譜生成，其中中震反應譜在軟件中根據規范通過自定義方式得到。從圖 5( b) 可以看出，大震作用下結構的性能點時的位移譜為 0. 158，結構倒塌時的位移

28、譜為 0. 633，這也說明了結構良好的抗倒塌能力。圖 5 ( b) 為結構中震及大震作用下層間位移角沿高度分布圖，可以看出，中震和大震作用下結構的最大層間位移角分別為 13 層的 1 /525 和 11 層 1 /135。研究結構水平作用下各個加載步塑性鉸出鉸順序可以發現: 隨著側移的增大，達到中震作用性能點時，塑性較逐漸從剪力墻連梁出現，隨著繼續加載，剪力墻墻肢及框架梁逐步發展出塑性鉸，但至大震性能點，塑性鉸基本沒有出現在框架柱中。這也體現了結構的性能設計意圖: 剪力墻作為結構的第一道防線，但大震作用下，框架結構作為第二道防線，保證結構不致倒塌。X 向結論類似，不予贅述。低5。本工程分析時

29、還綜合對比分析了 X向和 Y6疊角所采取的樓面板驗算樓板作為水平抗側力構件，在承受和傳遞豎向力作用的同時，把水平力傳遞和分配給豎向抗側力構件，協調同一樓層中豎向構件的變形，使物形成一個完整的抗側力體系。疊角結構，由于樓板尺寸和剛度的急劇變化都可能會造成該處樓板過早破壞。這種結構，高規3 、上海市超限工程抗震設計指南4 、陜西省超限工程工程界界定標準、省抗震設防超限定規定規范均對不規則的情況進行了認定和限制。但對樓板平面內應力的分析、方法及在地震作用下應達到的性能水準，我國規范尚未作明確的規定。工程分析時對板的性能做了如下設定: 小震作用下，主拉應力不大于混凝土抗拉強度設計值; 中震作用下板面等

30、效應力小于鋼筋等效拉應力設計值圖 6 疊角及附近應力分布圖淘寶專業學術雜志店com結構2013 年16向的反應譜工況和彈性時程工況，但分析的結果未出現時程工況所產生的比反應譜工況應力明顯增大的現象，相反反應譜工況分析應力會比時程工況應力偏大。這也表明，疊角結構內在普遍的應力變化規律尚需深入的研究。7密肋樓蓋設計預應力梁的設計88. 1 預應力梁及密肋樓蓋比選裙房門廳處開敝的效果要求柱網需抽掉兩根柱子，導致 3 7層每層均形成兩榀19. 2m 跨梁，外接 4. 1m 較大跨度懸挑梁，連續梁截要求條件下采取 700 1 000，懸挑梁面在工程2，3 層為車庫，由于盤旋車道的截面采用 450 800

31、。考慮到該部位多位于手術室、影響，形成局部柱網達到 12m。而又會議室等對變形比較敏感的部分，需要結構的要求梁高不得大于 800mm，經過方案比較，于該部分設置密肋樓蓋。由于密肋的存在，荷載傳至框架的方式趨于均勻，可以使框架梁跨中彎矩減小、變形減小; 雙向密肋樓蓋由于雙向共同承受荷載作用，使密肋板受力性能也較好。相比較于一般框架結構，剛度及變形性能。和密肋樓蓋相比，此處采用預應力結構主要因為: 1 ) 此部位多位于手術室、層流室等部位，密肋樓蓋結構對樓板開洞及施工后開洞限制較嚴，尤其對于不規則排列洞口，構造復雜; 2 ) 由于公共空間，密肋樓蓋的設置會預設隔墻、構造不但可以較有效梁高，也可以有

32、效減小樓板厚柱，這會影響空間后續可能的改變及拓展;度; 相比較于平板樓蓋，可以節點區力學性能，3) 外接 4. 1m 較大跨度懸挑梁，連續梁和懸挑梁則可以通過預應力索連續布置達到調節整體變形的目的，故對該部位采取了施加后張有粘結預應力措施; 4) 相比較密肋樓蓋，預應力梁對變形可控性更強， 更能預定設計目標。最終對該部位實施后張有粘結預應力措施。降低整個結構的整體重量，減少混凝土用量; 相比較于預應力結構，施工方便，成本較低。總體而言，可以起到減輕自重、降低層高、降低造價的作用，越來越多地應用于較大跨商業結構、工業廠房及車車在庫等。本工程密肋樓蓋主要用于2，3 層庫部分，該部分柱間最大跨度 1

33、2m，框架梁預應力梁建模及計算預應力索采用 2-8s 15. 2 高強預應力鋼絞線，連續梁段鋼絞線采用三段拋物線布置; 懸挑段采取了兩段拋物線。計算采用 MIDAS / Gen，取 單榀框架，考慮 0. 00m 層對上部結構的嵌固作用，考慮剛8. 2800mm 高，肋間距在 1. 05m 以下，密肋板厚度由車輪沖壓承載力，小型及微型車 在50mm，而卸貨區中型車作用區可以在 60mm。而對于局部預留設備洞口及部分由于隔墻穿過、構造柱設置處，則采取了加強措施，如圖 7 所示。度較大的筒對結構的約束作用，模型建立如圖 8 所示。預應力施加時考慮預埋金屬波紋管每米長度局部偏差的摩擦系數 0. 001

34、 5 及預應力鋼筋與孔道壁之間的摩擦系數 0. 25，張拉端錨具變形和鋼筋內縮值 5mm，考慮低松弛預應力鋼絞線松弛系數 0. 3。預加張拉力 0. 75fptk ( fptk 為預應力鋼筋強度標準值) 后構件中建立的軸向力如圖 9 所示，由其產生綜合彎矩如圖 10 所示，由其產生的反拱如圖圖 7 密肋板加強措施圖圖 8 計算模型及預應力束 2 8s15. 2 布置曲線淘寶專業學術雜志店com第 43 卷 第 5 期朱萱某疊角超限結構分析與設計17向不規則，屬于特別不規則的超限礎類型比選及分析后仍采用傳統樁基。多基特點，結構采用框架-筒結構，筒體由分別布置于兩端及中間的三個筒組成，該結構形式在抗震性能、結構形式和性能上均具較明顯優勢。結合結構具體的超限情況采取相應的加強措施，采用基于性能的抗震設計方法，整體結構分析表明小、中、大震作用下均滿足預定性能目標，疊角處板應力分析亦滿足預定性能目標。車庫密肋樓蓋及地上預應力混凝土梁的采用滿足了預定的功能要求。參考文獻圖 9 預加力引起構件軸向力/ kN1 2008樁基技術規范 S 北京: 中國建，2008JGJ 94筑工業2 抗震設計規范 S 2008 年GB 500112001版 北京: 中國JGJ 3 2002，2008工業3 混凝土結構技術規程 S 北，2002工程設計指南M 上海: 同京: 中國工業4 呂