1、銀J11市閱海彎匯豐大廈工程（主樓）懸挑式外腳手架專項方案編制人:審核：審批:日期：2013年3月目錄一、工程概況2二、設計依據2三、腳手架構造與搭設2四、搭設懸挑式鋼管外腳手架的注意事項3五、懸挑式鋼管腳手架的拆除4六、設計與計算4七、安全措施14懸挑式外唧手架專項施工方案一、工程概況：本工程為寧夏銀川匯豐投資置業有限公司開發建設。建設地點為銀川市金鳳區北部閱海灣中央商務區西南角，西臨親水北大街。總建筑面積39290.5m2,其中地上主樓19層面積為26154.32m2,建筑高度77.7m;主樓13層層高4.5米，4-19層層高3.9米；主樓19層采用懸挑腳手架，附樓4層采用落地式鋼管腳手架

2、，框剪結構，由于結構造型原因，本工程一三層采用落地式外腳手架：4-7層懸挑一次架、8-11層懸挑一次架、12-15層懸挑一次架、16-19層懸:挑一次架，與主體結構采用剛性連接。二、設計依據：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范(JGJ130-2001)2、建筑施工安全檢查標準(JGJ59-99)3、鋼結構設計規范(GBJ17-88)4、建筑結構荷載規范(GBJ9-87)5、設計施工圖紙三、腳手架的構造與搭設要求：1、基本要求采用扣件式鋼管搭設腳手架施工臨時結構，它要承受施工過程各種垂直和水平荷載，因此腳手架必須有足夠的承載能力、剛度和穩定性。在施工過程中，在各種荷載作用下不發生失穩、倒塌

3、，并不超過結構的容許強度、變形、傾斜、搖晃或扭曲現象，以確保安全。2、受荷情況采用48X3.5鋼管和扣件等構成的腳手架，立桿、大橫桿和小橫桿是主要受力桿件，剪力撐、斜撐和連墻桿是保證腳手架整體剛度和穩定性的桿件，并具有加強腳手架抵抗包括風力產生的垂直和水平力作用的能力。扣件是腳手架組成整體的連接件和傳力件。3、腳手架的構造和搭設要求腳手架立桿采用對接扣件連接、相鄰兩立桿接頭應錯開不小于50cm,且不在同一步內外兩根縱向水平接頭也應錯開，并不在同一跨內。(1) 剪刀撐斜桿的接頭必須采用搭接，其搭接長度不得小于100cm。(2) 小橫桿伸出外立桿連接點外15-20cm伸出里立桿外60-400cm,

4、離開墻面10cm。腳手架從縱向兩端和轉角處起，在腳手架外側設置用斜桿搭成剪力撐，設置方式是在腳手架外側整個長度和高度上，自下而上循序連續。斜桿用長鋼管與腳手架底部成45-60度夾角，搭接長度不小于50cm。斜桿用旋轉扣件與立桿扣牢。(3) 外立桿第一步起設1.2m高防護欄桿、0.6m擋腳桿和18cm高、2cm厚的擋腳板，操作層上同樣設置防護欄桿。(4) 腳手架每隔4步不大于10m,應在里桿與墻面之間通長鋪設安全竹架板。(5) 腳手架與主體結構必須采用剛性連接(連墻鋼管一端同埋于主體結構上豎向短鋼管用扣件連接，另一端用扣件同立桿扣牢)，不允許采用一頂一拉的柔性連接；連接桿應與墻面垂直，連墻桿與框

5、架梁、柱中預埋件連接時，碌強度不宜低于15N/MM2(相當于C15)才能使用。(6) 在碌樓板內予埋16鋼筋環，水平挑梁用18號工字鋼。(7) 懸挑梁固定端長度應不小于1.5倍的外挑長度，與建筑物必須可靠連接。懸挑端采用鋼撐桿或鋼絲繩斜拉的方式，斜拉鋼絲繩每隔6m及轉角處設置。(8) 搭設參數：立桿縱距L=1.5M,橫距b=1.05M，步距高h=1.5M,內立桿離建筑物外墻邊線b1=0.4M，鋪設竹笆腳手板10層，施工荷載QK=3KN/M2,并允許二層同時施工，腳手架與主體結構連接點豎向問距為3.0M;水平距離為3.0M;挑架設計高度H=18M。四、搭設懸挑式鋼管外腳手架的注意事項：1、搭設腳

6、手架必須由經安全教育持崗位證的架子工承擔，凡患有高血壓、心臟病者不得上腳手架操作。2、搭拆腳手架時，工人必須戴好安全帽，佩好安全帶，工具及零件配件要放在工具袋內，穿防滑鞋工作，袖口、褲口要扎緊。3、在靠近架空輸電線路搭設腳手架時，應按供電局規定保持一定的安全距離，必須時應切斷電源或遷移電線。4、施工現場帶電線路如無可靠的安全措施，一律不準通過腳手架，非電工不準擅自拉接電線和電器裝置。5、嚴禁在腳手架上堆放鋼模、木材及施工多余的物料等，以確保腳手架暢通及防止超載。6、吊運腳手架、腳手管等須用保險釣鉤，嚴禁單點起吊，要堆放平穩，并嚴格控制腳手架上的施工荷載。7、腳手架四角應有接地保護及避富裝置。五

7、、懸挑式鋼管腳手架的拆除1、拆除腳手架。應設置警戒區，并有專人負責警戒。2、拆除腳手架前，應將腳手架上的保存材料、雜物等活除十凈。3、腳手架拆除順序一般為腳手板(竹片笆)一欄桿一剪刀撐一牽杠一橫桿一立桿，按自上而下先裝者后拆，后裝者先拆，逐步拆除，一步一活，不得采用踏步式拆法，不準上下同時作業。剪刀撐應先拆中間扣，在拆兩頭扣，由中間操作人往下遞桿子。4、拆下的桿件和零配件，應就近按類分堆（零配件裝入容器內）,用吊車吊下，嚴禁高空拋投。5、拆下的桿件和零配件運到地面時，應隨時按品種、分規格堆放整齊，妥善保管。有損壞者給予維修和保養。六、設計與計算：鋼管腳手架的計算參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

8、技術規（JGJ130-2001）c計算參數：雙排腳手架，搭設高度15.6米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.20米，立桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.50米，立桿的步距1.20米。采用的鋼管類型為垓48X3.5,連墻件采用2步2跨，豎向間距2.40米，水平問距2.40米。施工活荷載為3.0kN/m2,同時考慮2層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.15kN/m2,按照鋪設4層計算。欄桿采用竹笆片，荷載為0.15kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。腳手板下大橫桿在小橫桿上面，且主結點問增加一根大橫桿。基本風壓0.45kN/m2,高度變化系數1.2500，體型系數0.6000。懸挑水平

9、鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸:挑段長度1.5米，建筑物內錨固段長度3米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，鋼梁端頭采用鋼絲繩與建筑物安全拉結。一）大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.150X1.050/2=0.079kN/m活荷載標準值Q=3.000X1.050/2=1.575kN/m靜荷載的計算值q1=1.2X0.038+1.2X0.079=0.141kN/m活荷載的計算值q2=1.4X1.575=2.2

10、05kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:岫皿=0,08幻尸+0鳴/跨中最大彎矩為M1=(0.08X0.141+0.10X2.205)X1.2002=0.334kN.m支座最大彎矩計算公式如下:嶺咬=-0100項11海尸支座最大彎矩為M2=-(0.10X0.141+0.117X2.205)X1.2002=-0.392kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.392X106/5080.0=77.115N/mm2大橫桿的計算強度小丁205

11、.0N/mn?,滿足要求！撓度計算最大撓度考慮為三跨連續梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:V=0.677-+0.990-100或1005Z靜荷載標準值q1=0.038+0.079=0.117kN/m活荷載標準值q2=1.575kN/m三跨連續梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677X0.117+0.990X1.575)X1200.04/(100X2.06X105x121900.0)=1.353mm大橫桿的最大撓度小丁1200.0/150與10mm足要求!）小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值腳手板的荷載標準值活荷載標準值荷載

12、的計算值用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。P1=0.038X1.200=0.046kNP2=0.150X1.050X1.200/2=0.095kNQ=3.000X1.050X1.200/2=1.890kNP=1.2X0.046+1.2X0.095+1.4X1.890=2.815kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下J=qS集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=(1.2X0.038)X1.0502/8+2.815X1.050/4=0.745kN.mb=0.745X106/

13、5080.0=146.694N/mm2小橫桿的計算強度小丁205.0N/mn2,滿足要求！3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:V.工38?集中荷載最大撓度計算公式如下:由_P13匕唄=4S/小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0X0.038X1050.004/(384X2.060X105X121900.000)=0.02mm集中荷載標準值P=0.046+0.095+1.890=2.031kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=2030.580X1050.0X1050.0X1050.0/(48X2.06X105X

14、121900.0)=1.950mm最大撓度和V=V1+V2=1.974mm小橫桿的最大撓度小丁1050.0/150與10mm足要求！三) 扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5.2.5):RRc其中Rc扣件抗滑承載力設計值，取8.0kN;R縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038X1.050=0.040kN腳手板的荷載標準值P2=0.150X1.050X1.200/2=0.095kN活荷載標準值Q=3.000X1.050X1.200/2=1.890kN荷載的計算值R=1.2X0.040+1.2X0.095

15、+1.4X1.890=2.808kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN;腳手架荷載標準值作用丁腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1489NG1=0.149X18.000=2.680kN腳手板的自重標準值(kN/m2);本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2=0.150X4X1.200X(1.050+0.500)/2=0.558kN欄桿

16、與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3=0.150X1.200X4/2=0.360kN吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m2);0.005NG4=0.005X1.200X18.000=0.108kN經計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.706kN活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值NQ=3.000X2X1.200X1.050/2=3.780kN風荷載標準值應按照以下公式計算Wk=07耳陰其中W0基本風壓(kN/m2),按照建筑結構荷載規范(

17、GB50009-2001)附錄表D.4的規定采用：W0=0.450Uz風荷載高度變化系數，按照建筑結構荷載規范(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規定采用：Uz=1.250Us風荷載體型系數：Us=0.600經計算得到，風荷載標準值Wk=0.7X0.450X1.250X0.600=0.236kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+0.85X1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2X3.706+0.85X1.4X3.780=8.946kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓

18、力N=1.2X3.706+1.4X3.780=9.739kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩MWf算公式MW=0.85xi.4Wklah2/10其中Wk風荷載標準值(kN/m2)；la立桿的縱距(m)；h立桿的步距(m)。經過計算得到風荷載產生的彎矩Mw=0.85X1.4X0.236X1.200X1.200X1.200/10=0.049kN.m四) 立桿的穩定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N=9.739kN;i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；k計算長度附加系數，取1.155;u計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;10計算長度(m),由公式

19、10=kuh確定，10=1.155X1.500X1.200=2.079m；A立桿凈截面面積，A=4.890cn2;W立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；人由長細比，為2079/16=132;故軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比10/i的結果查表得到0.391;b鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經計算得到=9739/(0.39X489)=50.910N/mn2;f鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N立桿的軸心壓力設計值，N=8.946kN;i計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm；

20、k計算長度附加系數，取1.155;u計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.500;10計算長度(m),由公式10=kuh確定，10=1.155X1.500X1.200=2.079m；A立桿凈截面面積，A=4.890cn2;W立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；X由長細比，為2079/16=132;軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l0/i的結果查表得到0.391;MW計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW=0.049kN.mb鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2);經計算得到cf=8946/(0.39X489)+49000/5080=56.324N/mn2;f鋼管立桿抗壓強度設計

21、值，f=205.00N/mm2;考慮風荷載時，立桿的穩定性計算bNl,連墻件的設計計算滿足要求連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到Nl=6.905kN小丁扣件的抗滑力8.0kN，滿足要求！腳手架結構連墻件扣件連接示意圖七）懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端CS腳手架荷載N的作用，里端以與樓板的錨固點，A為墻支點。qBNN懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式反疽狄小號知+當口+幻&勺也)+?(1W)支座彎矩計算公式*.am也4=-Ng四1)-42C點最大撓度計算公式Vg=嘻身中嘻Of*嘉普（E4牛拆）5&1Sai3A/o十（小3知（網-林）+（2十3也）（w-f）676E1其

22、中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l本工程算例中，m=2500mml=1500mm,ml=500mm,m2=1550mm水平支撐梁的截面慣性矩I=1130.00cm4，截面模量（抵抗矩）W=141.00cm3受腳手架作用集中強度計算荷載N=9.74kN水平鋼梁自重強度計算荷載q=1.2X26.10X0.0001X7.85X10=0.25kN/mk=2.50/1.50=1.67kl=0.50/1.50=0.33k2=1.55/1.50=1.03代入公式，經過計算得到支座反力RA=34.101kN支座反力RB=-13.638kN最大彎矩MA=20.734kN.m抗彎計算強度f=20.734

23、X106/（1.05X141000.0）=140.048N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小丁215.0N/mn?，滿足要求！受腳手架作用集中計算荷載N=3.71+3.78=7.49kN水平鋼梁自重計算荷載q=26.10X0.0001X7.85X10=0.21kN/m最大撓度Vmax=17.584mm按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄A結構變形規定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即5000.0mm水平支撐梁的最大撓度大丁5000.0/400,不滿足要求！懸挑梁的整體穩定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼，計算公式如下其中b均勻彎曲的受彎構件整體穩定系數，查表鋼結構設計規范

24、(GB50017-2003)附錄B尋到：b=2.00由丁她大丁0.6，按照鋼結構設計規范(GB50017-2003)附錄我值/b=1.07-0.282/b=0.929經過計算得到強度b=20.73X106/(0.929X141000.00)=158.29N/mm2;水平鋼梁的穩定性計算bf,滿足要求！八) 錨固段與樓板連接的計算1. 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環，拉環強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環受力R=13.638kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環強度計算公式為其中f為拉環鋼筋抗拉強度，每個拉環按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規范10.9.8f=50N/mm2;所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環最小直徑D