1、xxxx小區工程屋面挑檐鋼管三角支撐架方案、工程概況：本工程位于XXXXXX 本工程地下一層，地上17層，由13幢 17 層高層住宅及 6 幢 3 層住宅組成； 13 幢高層采用框架剪力墻結構，采 用鉆孔灌注樁基礎； 6 幢 3 層住宅，框架結構，采用預應力方樁基礎；擬 建場地設地下室一層， 基坑開挖深度約 3m ?？偨ㄖ娣e： 88398 平方米； 總工期： 720 天。 0.000 相對于黃海標高 8.200 室內外高差 100mm, 建 筑物高度 （室外地面至主要屋面板的板頂 ）:。建筑抗震設防類別為丙類 ,建筑 結構安全等級為二級 ,所在地區的抗震設防烈度為六度 ,剪力墻抗震等級為 四

2、級。本工程砌體施工質量控制等級為 B 級。本工程結構設計正常使用年 限為 50 年。本工程標準層高，共17層，屋面挑檐檐口高49.850m,挑檐跨度m從 軸線至最外懸挑距離 ，如圖 1 所示。903圖1 屋面挑檐剖面圖100PlP2圖2 屋面挑檐支撐體系的受力二、方案確定根據工程情況，如采用槽鋼懸挑架作支撐，造價高，不經濟，經反復論證，決定采用48鋼管三角懸挑支撐架作為屋面挑檐的支撐體系。為防止斜撐角度太大，斜撐設置在16層、17層。17層設置垂直支撐。每榀三角形 懸挑架縱向間距m，上口垂直支撐橫向間距 m。三、技術要求1、14層，15層樓梁板混凝土澆筑時，必須沿建筑四周結構梁預埋48鋼管，鋼

3、管埋深20cm，上部30cm，并要求14層，15層預埋 位置上下對應。2、內腳手架的縱橫掃地桿及大橫桿與懸挑架水平桿相連。所有水平桿 均采用旋轉扣件連接，不得采用對接扣件。所有扣件使用前必須進 行檢查，不得采用有裂紋、滑扣等缺陷的扣件；扣件必須擰緊，不 脫扣。3、搭設必須嚴格按照方案要求進行，鋼管間距、角度必須符合設計計 算要求。4）、在17 層設置一排斜撐桿，起到卸荷作用，減輕 16 層斜撐系統荷載， 以增大整體支撐系統的穩定性，5 、遇邊柱墻時，設置鋼管抱箍，與懸挑架連接。6 、16 層樓面標高處外架滿鋪腳手板， 17 層鋼管懸挑平臺滿鋪腳手片， 懸挑架外側立面滿掛密目網，水平向張掛水平兜

4、網。四、混凝土澆筑的注意事項1澆筑屋面梁板混凝土時應采用先里后外的順序進行。2混凝土卸料時，不宜堆放在挑檐處，應在框架邊梁的內側卸料，然后采用人工鏟料到挑檐處，防止荷載集中，分布不均勻。3操作人員不得在懸挑部位集中作業，盡量減少人員在懸挑部位作業。4混凝土澆筑過程中需有專人看護支撐體系，時刻關注支撐體系的變化情況。五、懸挑架受力計算1、計算模型的建立挑檐板厚100mm,梁截面300mm X500mm。根據鋼管三角支撐架的受力情況，建立如圖 3 的計算模型假定為一次超靜定結構 ，按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術標準及建筑結構荷載標準，施工荷載按2kN/m 2計，先計算Pi、P2;再依據力法及

5、圖乘法求得其他桿件受力；最后根據計算 的內力進行水平桿及斜支撐桿的受彎、受壓驗算按照圖3簡圖進行計算。XaD JEY A NboNeo800PiP2圖3 懸挑架各構件的受力2、計算書1求 Pi、P2 值300X500mm 梁模板扣件式計算書、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL新澆混凝土梁計算跨度（m）8混凝土梁截面尺寸（mm xmm）300 X500新澆混凝土結構層高（m）梁側樓板厚度（mm）100、荷載設計模板及其支架自重標準值 Gik（kN/m 2）面板面板及小梁模板面板模板及其支架新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m 3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m 3)梁板施工人員及設備荷載標準值

6、Qlk當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m 2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m 2)對水平面模板取值2風荷載標準值3 k(kN/m 2)基本風壓3 o(kN/m 2)風壓高度變化系數卩z風荷載體型系數卩s三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)1200梁兩側立柱間距lb(mm)800步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距la(mm)、lb(mm)1200 、 800混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離 (mm)400梁底增加立柱根數0梁底支撐小梁根數3每縱距內附加梁底支撐主梁根數2梁底支撐

7、小梁一端懸挑長度(mm)50設計簡圖如下:平面圖本圏集側支撐構造僅柞示意，具體詳見梁側棋板設計四、面板驗算150150jT*(2)W = bh 2/6=1000 X15 X15/6 = 37500mm3, 1 = bh 3/12=1000 X15 X15 X15/12 =面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)15面板抗彎強度設計值f(N/mm 2)15面板彈性模量E(N/mm 2)10000取單位寬度1000mm，按二等跨連續梁計算，計算簡圖如下:281250mmqi = 0.9max1.2(G ik+ (G 2k+G 3k) Xik, 1.35(Gik+ (G 2k+G 3k) xxik x(

8、0.1+(24+1.5) XXX Xqi靜 XGik+(G 2k+G 3k) xh XX)0.1+(24+1.5) X0.5 Xqi活 XXX2k xxx XXq2 = (Gik+ (G 2k+G 3k) Xh) Xb=0.i+(24+i.5)X0.5 X1、強度驗算M maxi L2i l2 X m(t=M max Xi062 f = i5N/mm 2滿足要求！2、撓度驗算vmax4 XXi504/(i00 Xi0000 X28i250) = 1和和汁u 1 “ “ 1忡和* “ 1忡1濘111八丿1濘m m 1 m j1訂s 1 “ 1和f1m400J-2qi XX(0.3-0.1) XX

9、 答0.5+(24+1.1) XX 答0.5+(24+1.1) xx1 Xmax0.4-0.3/2,(0.8-0.4)-0.3/2/2xx0.3-0.1) Xq2 = max0.72+(0.3-0.1) X(0.5-0.1)+(0.5+(24+1.1)X0.1) X,(0.8-0.4)-0.3/2/2 X1, 2.41+(0.3-0.1) X1、抗彎驗算M max1 |121|22 XX XX m(TMMmax X1062 2滿足要求！2、抗剪驗算Vmaxl ll , qibXXXTax = 3Vmax/(2bh 0)=3 xx1000/(2 X60 X2 T滿足要求！3、撓度驗算V2I14

10、XX4004/(100 X9350 X2560000) = V = 1/400 = 400/400 = 1mmv = q2l24 X400 4/(8 X9350 X2560000) =2 T = 125N/mm 2滿足要求！3、撓度驗算-1.263主梁變形圖(mm)vmax = w V = 1/400 = 800/400 = 2mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R= maxR i,R28kN單扣件在扭矩到達4065N m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!2 T = 170N/mm 2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(mm)vmax = w V = 1/400 = 1200/400 =

11、 3mm滿足要求！4、扣件計算 8kN單扣件在扭矩到達4065N m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!(1500+2 X200)=非頂部立桿段：l02=k p2h =1 XX1500=/=l 0(0.5+(24+1.1) XX1 Xmax0.4-0.3/2,(0.8-0.4)-0.3/2/2X1, 3.03+(0.3-0.1) X同上四七計算過程，可得：R1 = 5.07kN , R2頂部立桿段：l01=k 皿(hd+2a XX1500+2 X200)=/1 = l01/i = 2936.241/15.9 = 184.669，查表得， 1立柱最大受力 Nw = maxR 1+N 邊 1，

12、 R2+N 邊2+M w/l bX(0.5+(24+1.1) XXX X(0.8+040.3/2)/2XXp.5+(24+1.1) XX1 X(0.8+0.8-0.4-0.3/2)/2Xf = N/( X103X2 f = 205N/mm 2滿足要求！非頂部立桿段：l02=k p2 XX1500=?2 = l02/i = 2935.237/15.9 = 184.606，查表得， 2立柱最大受力 Nw = maxR i+N 邊 1, R2+N 邊 2+M w/l b XX(0.75+(24+1.1)XXX X(0.8+040.3/2)/2XXX0.75+(24+1.1)XXX X(0.8+0.8

13、-0.4-0.3/2)/2Xf = N/( A)+M w XX1062 (0.1+(24+1.5) XXX Xq2 = (G ik+ (G 2k+G 3k) xh) Xb=0.1+(24+1.5)X0.3 X1、強度驗算M max =q1l2 X2 m(t=M max X1062 f = 15N/mm 2滿足要求！2、撓度驗算vmax = 5qL 4/(384EI)=5 XX200 4/(384 X10000 X281250) =1 Xmax0.4-0.2/2,(0.8-0.4)-0.2/2/2xx0.3-0.1) Xq2 = max0.77+(0.3-0.1)X(0.3-0.1)+(0.5+

14、(24+1.1)X0.1) X,(0.8-0.4)-0.2/2/2 X1, 0.77+(0.3-0.1) X1、抗彎驗算M max1 l121b2 XX XX m(tMM max X1062 2滿足要求！2、抗剪驗算Vmax1 l1 , q 1I2 XXXTax 3V max /(2bh 0)=3 XX000/(2 X60 X2 T3、撓度驗算V2I14XX4004/(100 X9350 X2560000) = V = 1/400 = 400/400 = 1mmv = q2l24 X400 4/(8 X9350 X2560000) =2 T = 125N/mm 2滿足要求！3、撓度驗算0.62

15、9主梁變形圖(mm)vmax = w V = 1/400 = 800/400 = 2mm滿足要求！4、扣件抗滑計算R= maxR i,R28kN單扣件在扭矩到達4065N m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!8kN單扣件在扭矩到達4065N m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!七、縱向水平鋼管驗算鋼管類型48 X鋼管截面面積A(mm 2)489鋼管截面回轉半徑i(mm)鋼管彈性模量E(N/mm 2)206000鋼管截面慣性矩l(cm4)鋼管截面抵抗矩W(cm 3)鋼管抗剪強度設計值T(N/mm 2)125鋼管抗壓、彎強度設計值b(N/mm 2)215計算簡圖如下:1.O0kl 03

16、K1 08K1 08k1.lKk1.08k1 0811 03k 1 08k1.06kl.08kTU8k1.08k1 03k1 08k1.0ek1.D6kTOSk1 OSkNL 1200 JL個DL 1200 JL 120012001200r彳r-1r丿FR= maxR i, R2=1.08kN , R = maxRi, R21、抗彎驗算縱向水平鋼管彎矩圖(kN m)(t=M max X1062 wf=205N/mm2滿足要求!2、抗剪驗算1.8571.1S3T1S30 0030 090 0260102EC9970 9972 T = 170N/mm 2滿足要求！3、撓度驗算縱向水平鋼管變形圖(m

17、m)vmax = 1mm w V = 1/400 = 1200/400 = 3mm滿足要求！4、扣件計算 8kN單扣件在扭矩到達4065N m且無質量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求!(1500+2 X200)=非頂部立桿段：l02=k p2h =1 XX1500=/=l 0(0.5+(24+1.1) XX1 X,(0.8-0.4)-0.2/2/2X1 , 1.06+(030.1) X同上四七計算過程，可得：R1 = 2.69kN , R2頂部立桿段：l01=k 皿(hd+2a XX1500+2 X200)=/1 = l01/i = 2936.241/15.9 = 184.669，查表得， 1立

18、柱最大受力 Nw = maxR 1+N 邊 1， R2+N 邊2+M w/l bX(0.5+(24+1.1) XXX X(0.8+040.2/2)/2XXp.5+(24+1.1) XX1 X(0.8+0.8-0.4-0.2/2)/2Xf = N/( X103X2 f = 205N/mm 2滿足要求！非頂部立桿段：l02=k p2 XX1500=?2 = l02/i = 2935.237/15.9 = 184.606，查表得， 2立柱最大受力 Nw = maxR i+N 邊 1, R2+N 邊2+M w/l b XX(0.75+(24+1.1)XXX X(0.8+040.2/2)/2XXX0.7

19、5+(24+1.1)XXX X(0.8+0.8-0.4-0.2/2)/2 Xf = N/( A)+M w XX062 P1Rc=8kN，故P1桿上下端必須使用雙扣件才能滿足要求。2求AE桿、BO桿、EO桿內力已知 P1=8.09KN、P2=5.84KN。經計算得 1 67、2 85、sin 1 0.9205、 sin 20.9962、cos 10.3907、cos 20.0872。現依據力法及圖乘法求 AE桿、BO桿、EO桿內力假定該鋼管三角支 撐架為一次超靜定結構。X 0 XA Nbo cos 2 N EO cos 10Y 0YA P| F2 N BOsin 2 NEO sin 1 0XA Nbo cos 2 Neo COS 1Ya P P2 Nbo sin 2 N eo sin 1此結構為超一次的超靜定結構11 X1 芻P A2P 01 1 1 2 1 1 ! 1 2 15423552 3 5111119991632P1 5115425050102250310229163911 19263(-P1P1)23P1P1)35032505010503250丿El60EIEl11113P211154250502“ 21P2123P2)19(-2 P35032505010EI1P232P2191250351021,22311 、(-卩2P2 )23250350