1、吊車梁設計3.3.1設計資料圖3-1吊車輪壓示意圖吊車總重量：8.84噸，最大輪壓：74.95kN,最小輪壓：19.23kN3.3.2吊車荷載計算吊車荷載動力系數1.05,吊車荷載分項系數q 1.40則吊車荷載設計值為豎向荷載設計值PQ Pmax1.05 1.4 74.95110.18kN橫向荷載設計值qT 1.4 "1° 3.03kN3.3.3內力計算3.3.3.1吊車梁中最大彎矩及相應的剪力如圖位置時彎矩最大a2 / a2P PP/a6hmin0.6 f l 0.6 6000 500 200 10 6 360mm/1¥ T BC3000/3000/圖2-2 C

2、點最大彎矩Mmax對應的截面位置考慮吊車來那個自重對內力的影響,將內力乘以增大系數w 1.03,則最大彎矩好剪力設計值分別為:2l-a2八 _ 人 2M k.max73.10kN m22 74.95 (3.75 1.875)l7.5P(2 a2)2 110.18 (3 0.125)Vmaxc w2 1.03 (87.0kNl7.53.3.3.2吊車梁的最大剪力如圖位置的剪力最大al60006000圖2-3 A點受到剪力最大時截面的位置3.5RA 1.03 110.18 （一 1） 179.60kN , 5 179.69kN。63.3.3.3水平方向最大彎矩sHc 3.3MHFMmax再而312

3、.68 8.6kN m。3.3.4截面選擇3.3.4.1梁高初選容許最小高度由剛度條件決定，按容許撓度值(v擊湮求的最小高度為:600mm。tw當 1.2 17960 2.34mmh0 fv576 160twho3.5,5763.52.40mm。取 tw6mm o3.3.4.3確定翼緣尺寸初選截面時:111 1b ()h0 () 576 115.2 192mm5 35 3 上翼緣尺寸取350mm 14mm,下翼緣尺寸取 240mm 14mm。初選截面如下圖所示:11!. 350 .1d=23.5TZ90L90T 'wy 2401圖2-4吊車梁截面3.3.5截面特征3.3.5.1毛截面特

4、性2A 57.2 0.6 35 1.4 24 1.4 116.92cm2V。116.92Ix35 1.43(0.712235.33)235 1.4 (59.3235.33)1 57.2312-21 57.2 (35 35.33)24 1.4324 1.412Wx379 1079 103 cm4(60 35.33)2.68 1033 cm上翼緣對中和軸的毛截面面積矩S 35 1.4 (59.3 35.33) (60 35.331.4)2 0.6/2 1336.978cm3。上翼緣對y軸的截面特性:1.4123531.067 1 04 cm4Wy1.4352232.85 10 cm35 1.4 5

5、9.3 57.2 0.6 35 24 1.4 0.7 35.33cm3.3.5.2凈截面特征An57.2 0.6(35 2 2.35) 1.4一 ， ，一一 224 1.4 110.34 cmVn0(35 2 2.35) 1.4 59.3 57.2110.340.6 35 24 1.4 0.7 32.05 cmI nx_3(35 2 2.35) 1.432.05)21224 1.43(35 22.35) 1.4 (59.3 32.05) 2-30.6 57.2120.6 57.2 (3524121.4 (0.732.05) 264.997 103cm4"，上64997 c c”Wnx

6、2.32527.95103cm3, Wnx64997332.028 10 cm32.05上翼緣對y軸的截面特性:. ._2A (35 2 2.35) 1.4 42.42cmI ny_32 2.35 1.4 92Wny124469 。加 3255cm17.50.4469 104cm43.3.6梁截面承載力驗算3.3.6.1強度驗算 (1)正應力上翼緣正應力:M maxMHmax h312.68 1062.3251068.6 106225 150.4N / mm2 210N / mm22.55 105滿足要求。卜翼緣正應力:M max Wnx312.68 1062.028 106116.7N/mm

7、2 210N /mm2 滿足要求。(2)剪應力計算的突緣支座處剪應力:1.2Vmax 108.76 103hotw572 101.222一 37.76N/mm2 170N/mm2 潴足要求。(3)腹板的局部壓應力370mm ;采用 QU80 鋼軌，軌高 130mm。lz a 5hy 2hR 50 5 14 2 130集中荷載增大系數1.0,腹板的局部壓應力為:6 400P 1.0 110.18 1032229.78N /mm 200N / mm(4)腹板計算高度邊緣處折算應力為計算方便偏安全的取最大正應力和最大剪應力驗算。Mrmax 312.68 106N mmMry1 nx312.68 10

8、62(600 320.5 14) 105.08N/mm279 107VS 108.76 103 350 14 (60079107 67 320.5) 30.64N/mm2則折算應力為:eq105.082 29.782 105.08 29.78 3 30.642.2107.78 N / mm1f1.1_ 2200 220N / mm當(T與(c同號時,仇取1.1。3.3.6.2梁的整體穩定性驗算11/b1 6000/350 17.14 10.5,因此需要計算梁的整體穩定性。Ii tn h6000 140.4 2.0350 6000.730.18 1 0.730.18 0.4 0.80214 12

9、3-35050.02“64 ,10 mm , I214 2403 16.13 106mm4 1211Ii I250.120.75650.12 16.130.8 (21) 0.8 (2 0.756 1)0.4096iyI1 I 2A50.02 106 16.13 106 75.22mm11692li . iy 6000 75.22 79.77 梁的穩定性系數為:4320b 2-yA h 1 ( y t1)2Wx 4.4hb0.802432079.77211692 6002.68 10679.77 14 2 ( 4.4 600)0.40962.13 0.6b 1.070.282b1.070.282

10、2.130.94整體穩定性為：（取y 1.0）MmaxMhWy312.68 1060.94 2.68 1068.6 1062.55 105157.84N / mm2200N / mm2滿足要求3.3.6.3腹板的局部穩定性驗算h0 , tw 572 6 95 80170 ,應配置橫向加勁肋。加勁肋間距 amin0.5h0 0.5 572 286mm,.* 2% 2a 1000mm外伸寬度：bs h0/30 40 572/30 40 59.2mm ,取 bs572 1144mm ,取60mm厚度：ts bs/15 60/15 4mm,取 ts 6mm計算跨中處，吊車梁腹板計算高度邊緣的彎曲壓應力

11、為:Mhc c312.68 106 (600 320.5 14)79 107,一 _ 一一一 .2105.08N /mm腹板的平均剪應力為:V108.76 103231.47 N mm hwtw 572 6腹板邊緣的局部壓應力為:0.9 110.18 103244.67N. mm6 370(1)計算cr2hc_twb 1532 6 900 320.5 1460.580.85則cr200N. mm2153(2)計算crcrfv160N mm2(3)計算c,cr則 c,crf 200 N . mm2計算跨中區格的局部穩定性為:crcrc,cr105.0820031.471602 4467 0.54

12、 1.0,滿足要求。200其他區格,經計算均能滿足要求，計算從略。3.3.6.4撓度計算M kx wkxl210EIxlp 2k 2l2a22 110.183 0.235 21.03 312.68KN .m312.68 106 6000233410 206 10 79 10 104.92 mm%006mm3.3.7焊縫計算(1)上翼緣與腹板連接焊縫221V§P2 0.7f： Ix lz108.6 103 350 14 600 320.5 779 1071.0 110.18 1033701.24mmM hf 6mm。(2)下翼緣與腹板連接焊縫hVmaxSf 2 0.7ffwIx108.

13、76 103 240 14 520.5 72 0.7 200 79 103 1040.52mmM hf 6mm。(3)支座加勁肋與腹板的連接焊縫hfRmax2 0.7lwf；3108.76 100.7 3 (572 12) 2000.5mm取 hf 6mm。3.3.8支座加勁肋計算取平板支座加勁板的寬度為100mm ,厚度為10mm2承壓面積：Ace 100 10 1000mm支座加勁肋的端面承應力為：ce108.76 1031000108.76N mm2fce 325 N mm2穩定計算:A 100 10 150 1022500 mm1313410 1003150 103 846000 mm41212I z 846000A : 250018.4,h。iz57218.431.9從上得知：屬b類截面，查表可以知道/ = 0.932 ,所以按照下列公式來計算支座加勁肋在腹板平面外的穩定性:ceRm