1、寧電#2機組汽輪機通流改造工程工程名稱寧電#2機組汽輪機通流改造主要構(gòu)成汽輪機通流，2號3號軸瓦、調(diào)速汽門 振動治理，2號高加等設(shè)備改造?？裳芯幹迫素撠?zé)部門生產(chǎn)技術(shù)部工程負責(zé)人一、工程提出的背景及改造的必要性 需要改造設(shè)備的運行簡歷，設(shè)備銘牌、投運時間、運 行狀況、技術(shù)狀況及其他有關(guān)技術(shù)參數(shù)，現(xiàn)狀、存在的主要問題，從對平安、經(jīng)濟運行、環(huán) 境的影響等方面論證該工程的必要性一機組概況國華寧海電廠一期工程建有 4X 600MW火力發(fā)電機組。鍋爐、汽輪機、發(fā)電機三大主機 分別由上海鍋爐廠、上海汽輪機、上海汽輪發(fā)電機設(shè)計制造。國華寧海電廠#2機組2005年12月投入商業(yè)運行，業(yè)績良好，最長連續(xù)運行時間

2、339 天。2號機發(fā)電煤耗性能試驗值約為 298.6 g/kW h,熱耗率為8107KJ/kWh，與行業(yè) 先進水平還有較大差距。汽輪機主要技術(shù)參數(shù)見下表：編號項目單位THA工況VWS況1機組輸出功率MW600.243673.3782主蒸汽壓力MPa(a)16.716.73主蒸汽溫度C5385384主蒸汽流量t/h1758.2972028.0035高壓缸排汽壓力MPa(a)3.51384.0046再熱蒸汽壓力MPa(a)3.1623.6047再熱蒸汽溫度C5385388再熱蒸汽流量t/h1469.2911677.6699額定冷卻水溫C202010凝汽器背壓kPa(a)4.94.911轉(zhuǎn)速r/mi

3、 n3000300012旋轉(zhuǎn)方向從機頭向發(fā)電機方向看順時針順時針13給水加熱級數(shù)8814給水溫度C272.4281.615發(fā)電熱耗率性能試驗值kJ/kW h8107/16發(fā)電煤耗率性能試驗值g/kW- h298.6/二存在問題上汽亞臨界600MW機組為美國西屋公司第一代產(chǎn)品的國產(chǎn)引進型，投產(chǎn)后汽輪機平安性 及經(jīng)濟性一直較差。機組運行效率與設(shè)計效率偏差較大，實際熱耗率為8107 kJ/kW - h，高于設(shè)計值達3%以上。寧海亞臨界600MW汽輪機高、中、低壓缸效率偏差對機組性能的影響 程度分別計算如下：(1) 、試驗高壓缸效率為87.1 %，比設(shè)計值88.5 %偏低1.5 %，影響整機效率約0.

4、32%;(2) 、試驗中壓缸效率為91.5 %，比設(shè)計值92.6 %偏低1.1 %，影響整機效率約0.24%;(3) 、試驗低壓缸效率為84.2 %，比設(shè)計值89.3 %偏低5.1 %，影響整機效率約2.14%。綜合以上三項偏差后可知，影響整機效率的總和為2.7 %。除了汽輪機通流效率外，其它如缸漏汽、熱力系統(tǒng)泄漏等也會對機組運行效率產(chǎn)生影響。(三) 技術(shù)進步近年來，隨著汽輪機容量、進汽參數(shù)的提高，國各制造廠提供的汽輪發(fā)電機組熱耗率水平不斷得以降低，機組的性能試驗結(jié)果也明確地反映了這一技術(shù)進步趨勢。各大電氣集團不斷創(chuàng)新開展，開發(fā)了先進的整體通流葉片設(shè)計技術(shù)，新技術(shù)包含了通流的整體布置、 葉型優(yōu)

5、化、葉片結(jié)構(gòu)設(shè)計、差脹設(shè)計等功能，已成功應(yīng)用于300600MV等級新機組開發(fā)及亞臨界300MW1冷汽輪機通流改造中，有 50臺以上改造和新機應(yīng)用業(yè)績。機組的供電煤耗、熱耗 均有大幅度的下降。其中上某電氣集團參照西門子 1000MW技術(shù)而研發(fā)的超超臨界660MW機組到達了世界 先進的效率水平。以樂清電廠#3、4機為例，試驗得出的機組熱耗率以及汽輪機高、中、低 壓缸效率與設(shè)計值十分接近。機組熱耗降低到7372kJ/kWh,在同類型機組中到達了世界先進的效率水平。例如：名稱單位樂清# 3、4機組考核工 況/THA設(shè) 計THA試 驗偏差(%修正后 電功率MW660683.5/修正后 熱耗率kJ/kWh

6、73287372.60.6高壓缸效率%91.188.7-2.4中壓缸效率%93.4940.6低壓缸 效率%89.989.8-0.1四改造的必要性1節(jié)能減排已經(jīng)提升為火電企業(yè)開展的約束性指標電力工業(yè)是節(jié)能減排的重點領(lǐng)域之一，面對環(huán)境壓力，國家對節(jié)能減排的要求日益嚴格。 在“十二五期間，要完成新的節(jié)能減排目標，難度將會進一步加大。尤其是隨著機組運行 年份的增加以及脫硫、脫硝環(huán)保要求的提高，機組供電煤耗率下降的空間越來越小，因此， 對投運年份較長的火電機組進行節(jié)能改造的要求已十分迫切。2發(fā)電企業(yè)要想在日益劇烈的市場競爭中保持良好的開展優(yōu)勢，就必須采取有效措 施，大幅度降低機組的供電煤耗率水平。隨著我

7、國電力改革的進一步深化，如何不斷降低發(fā)電本錢、提高企業(yè)效益和機組運行 的可靠性與經(jīng)濟性已成為發(fā)電企業(yè)目前面臨的一個重大課題，而機組節(jié)能降耗是這個課題中 的一個主要環(huán)節(jié)。面對國家對火力發(fā)電越來越高的節(jié)能降耗要求，必須對影響機組效率的關(guān)鍵設(shè)備進行 改造，以提高機組運行效率，降低發(fā)電本錢，提高經(jīng)濟效益和社會效益。3600MW亞臨界機組普遍存在2、3號軸瓦載荷輕，調(diào)速汽門振動問題，進行汽輪機 通流及生級改造也是消除設(shè)備隱患提高設(shè)備健康水平的需要。五根據(jù)國家節(jié)能減排號召及神華國華公司整體部署提出亞臨界機組發(fā)電煤耗降低 10克的整體目標。技術(shù)更新改造工程可行性研究報告、國外調(diào)研報告：咨詢專家意見、國外解決

8、方案、用戶使用情況等注：因?qū)庪娨黄诠こ?臺亞臨界機組性能參數(shù)相近性能試驗情況參照 4號機組。一寧電4號機組性能試驗2021年8月上海發(fā)電設(shè)備成套設(shè)計研究院對寧電 4號機進行了最大出力試驗，凝泵試驗、給水泵試驗和凝汽器試驗，根據(jù)其提供的試驗報告，摘錄試驗主要結(jié)果如下: 主要試驗結(jié)果為：序 號名稱單位試驗數(shù)據(jù)和結(jié)果3VW工況4vwo降壓工況4vwo額定工 況14vwo額定工 況21主汽溫C535.994536.620536.025533.4202調(diào)節(jié)級后溫度C497.580510.909510.147507.4873高排溫度C313.512326.174324.814321.8754再熱溫度C53

9、3.592537.156538.424536.9085中排溫度C331.322334.773335.335333.6756主汽壓MPa16.76315.96416.55316.8047調(diào)節(jié)級后壓力MPa12.34013.22213.70613.9058咼排壓力MPa3.4433.6793.8083.8469再熱汽壓MPa3.3.2683.3873.41910中排壓力MPa0.7300.7810.8080.81211背壓kPa9.7809.2738.8759.83712給水流量t/h1744.9001827.9001916.4001972.80013主蒸汽流量t/h1785.5001893.70

10、01972.0002007.90014冷再蒸汽流量t/h1489.5001577.5001633.5001656.30015再熱蒸汽流量t/h1495.5001591.4001650.2001667.60016修正額定參數(shù)下主蒸汽 流量t/h1789.7001890.8001974.8002021.00017總漏量t/h2.8932.7273.9333.07618明漏t/h2.2212.1732.4102.35019不明漏率%0.0380.0.0.03620發(fā)電機功率MW558.217597.621.386622.41321高壓缸效率%84.86586.06286.19686.20022中壓缸

11、效率%90.62990.36490.37490.33223低壓缸效率%84.45086.85.67785.18324一類修正后功率MW557.800588.060612.890617.89025二類修正后功率MW578.366638.954639.554638.05026廠用電率%4.4384.3934.5524.57427管道效率%97.00097.00097.00097.00028鍋爐效率%93.00093.00093.00093.000根據(jù)上述試驗結(jié)果汽輪機在效率提升后機組有增容潛力，汽輪機高、中、低壓缸均有增 容與效率提升空間。1 給水泵試驗給水泵A進行了 9個工況試驗，具體參數(shù)和計算

12、結(jié)果如下:序號名稱給泵A試驗主要參數(shù)100%額定工況4vwo降壓工況4vwo額定工況不隔離4vwo額定工況1A泵A泵A泵A泵1增壓級壓力 MPa21.4820.7821.7421.622增壓級溫度c172.62171.76173.57173.223增壓級流量t/h32.2433.2429.3228.584增壓級密度kg/m3907.49907.91906.71906.995增壓級焓kJ/kg742.08737.98746.36744.756給泵進口壓力MPa2.132.132.132.137給泵進口溫度 c168.08167.42168.89168.648給泵進口焓kJ/kg711.46708

13、.61714.99713.919給泵進口密度kg/m 3900.13900.79899.3899.5610給泵抽頭壓力MPa8.998.899.249.211給泵抽頭溫度 c168.85167.99169.66169.2212給泵抽頭焓kJ/kg718.66714.88722.33720.3913給泵抽頭密度kg/m 3903.66904.45903903.4214給泵出口壓力MPa20.0819.4520.320.2215給泵出口溫度 c171.51170.63172.37172.1416給泵出口焓kJ/kg736.53732.36740.33739.3117給泵進口流量t/h984.879

14、60.541006.441000.118給泵抽頭流量t/h16.256.917.448.3419給泵出口流量t/h936.38920.4969.68963.1820給泵轉(zhuǎn)速r/mi n5240.465146.95309.515289.0921小機流量t/h44.841.8944.6743.8522小機進汽壓力MPa0.770.740.770.7723小機進汽溫度 c335.86336.78335.8337.2524小機進汽焓值kJ/kg3133.293135.773133.213136.2825小機背壓 kPa10.959.599.539.2326小機理想焓kJ/kg2350.662339.6

15、2332.682330.4827估算給泵軸功率kW7007.966521.227282.757240.0328小機調(diào)門開度%52.4146.4952.4851.429小機理想功率kW9739.199265.229933.389814.92揚程和泵組效率計算30給泵揚程m2028.141955.482054.692044.7131抽頭揚程m779.9767.99808.72803.5532增壓級揚程m2232.592153.782263.732249.7633給泵組效率%55.4855.1756.6256.63修正至額定轉(zhuǎn)速下計算結(jié)果34修正后泵揚程m2214.562213.542185.572

16、191.7835修正后抽頭揚程m851.58869.35860.23861.3536修正后增壓級揚程m2437.792438.022407.922411.5737修正后給泵流量t/h1029.141021.9610381035.44根據(jù)以上結(jié)果，給水泵A有如下結(jié)論：1如果增容到630MW崗爐蒸發(fā)量不變，給水泵汽輪機組不需要進行改造。2整個泵組的效率有些偏低，需對給水泵進行檢修提效。2、凝汽器試驗對凝汽器在4VW6況和系統(tǒng)隔離條件下進行2次試驗，具體結(jié)果為：序號名稱單位凝汽器試驗主要參數(shù)4vwo額定工況14vwo額定工況21A側(cè)冷凝器循環(huán)水進水溫度c28.92330.5842A側(cè)冷凝器循環(huán)水出水

17、溫度c36.87240.5383B側(cè)冷凝器循環(huán)水進水溫度c28.92330.5844B側(cè)冷凝器循環(huán)水出水溫度c38.52442.2805熱井出水溫度c43.40145.6586試驗背壓kPa8.8759.8377A側(cè)冷凝器循環(huán)水進水壓力kPa150.848142.2918A側(cè)冷凝器循環(huán)水出水壓力kPa70.03466.8473131.10.2 2341.783855:102132088.825.(2292.56.42182.862.32395.1038.9B側(cè)冷凝器循環(huán)水進水壓力kPa150.848142.29110B側(cè)冷凝器循環(huán)水出水壓力kPa78.61176.58311計算結(jié)果12背壓對應(yīng)

18、的飽和溫度C43.51745.51113A側(cè)凝汽器端差C6.5295.12014B側(cè)凝汽器端差C4.8773.37915A側(cè)凝汽器壓降kPa80.81475.44416B側(cè)凝汽器壓降kPa72.23765.70817冷凝器循環(huán)水進水平均溫度C28.92330.58418冷凝器循環(huán)水進水溫度對應(yīng)設(shè)計背壓kPa8.5659.37319設(shè)計背壓與運行背壓差值kPa0.3100.464根據(jù)上述試驗結(jié)果，有如下結(jié)論：1凝汽器端差大于設(shè)計值，循環(huán)水進凝汽器壓降大于設(shè)計值;2凝汽器運行背壓比設(shè)計值高，誤差與循環(huán)水溫度測點和循泵前池水位有關(guān)。二600MW同類型機組改造情況2.2北侖電廠3號機浙能北侖發(fā)電# 3

19、汽輪機組系日本東芝公司制造的亞臨界、雙背壓、一次中間 再熱凝汽式汽輪機，其銘牌功率為 600MW機組于2000年7月完成168小時滿負荷連續(xù)運 行考核后，投入商業(yè)運行。針對該機組投產(chǎn)以來一直存在的高壓進汽閥組壓損偏大、高中壓缸效率偏低問題，北侖發(fā)電廠于2021年下半年進行了高壓閥組以及高、中壓缸通流改造。其中由東方汽輪機有限 公司負責(zé)承當高壓主汽門、調(diào)門改造，由阿爾斯通公司負責(zé)承當高、中壓缸通流改造。改造 后的汽輪機調(diào)節(jié)級仍為沖動式，其他高、中壓缸壓力級已由沖動式改為反動式，高壓缸級數(shù) 由1+7級增加至1+14級，中壓缸級數(shù)由2X 6級增至2X11級。#3機組改造前性能試驗情況：銘牌出力TRL

20、試驗期間，四個高壓調(diào)閥保持全開，機組背壓調(diào)整至夏季設(shè)計背壓7.5kPa左右，受鍋爐側(cè)輔機出力的限制，機組實際的出力為604.3MW有關(guān)計算結(jié)果匯總見下表所示。TRL工況計算結(jié)果匯總名稱單位TRL工況試驗日期/2021/12/26試驗時間/15:30-16:30高調(diào)閥位開度%100/100/100/100發(fā)電機凈輸出功率kW604349發(fā)電機功率因數(shù)/0.966發(fā)電機勵磁功率kW1365大氣壓力MPa0.1026主烝汽壓力MPa14.10主烝汽溫度C537.46調(diào)節(jié)級壓力MPa11.90調(diào)節(jié)級溫度C510.27冷再熱蒸汽壓力MPa3.74冷再熱蒸汽溫度C340.80熱再熱蒸汽壓力MPa3.55熱

21、再熱蒸汽溫度C525.70中壓缸排汽壓力MPa0.666中壓缸排汽溫度C293.10低壓凝汽器壓力kPa7.69高壓凝汽器壓力kPa7.68高壓缸效率含閥組壓損%89.60高壓缸效率不含閥組壓損%91.45中壓缸效率含閥組壓損%92.00主凝結(jié)水流量kg/h1549140主給水流量省煤器入口kg/h1563404主蒸汽流量kg/h1859871過熱器減溫水流量kg/h298207再熱器減溫水流量kg/h0修正后主蒸汽流量kg/h2219254機組修正后電功率kW694445VWC工況實際測試得到的高壓閥組進汽壓損為3.07%,與該機組改造前78%的進汽 壓損相比，有了大幅度的降低。VWO工況實

22、際測試得到的高壓缸效率不含閥組壓損為91.47%,改造前為81.43 %測試得到的中壓缸效率含閥組壓損為92.01%,改造前為88.11 %。汽輪機組在夏季設(shè)計背壓7.5kPa下修正后出力可達694.4MV，大于合同保證值660MW三通流改造廠家情況介紹3.1上海汽輪機廠上海電氣已經(jīng)成功進行了一大批的通流整體改造工程，在已經(jīng)投運的相關(guān)電廠取得了 良好的改造效果，深受業(yè)界的好評。許多機組改造的成功經(jīng)驗及成果可以直接應(yīng)用。針對于寧海電廠亞臨界600MW等級、一次中間再熱、四缸四排汽凝汽式汽輪機通流局部 整體改造工程是在原機組框架的根底上采用先進的通流設(shè)計，進行汽輪機換心改造。增加通流級數(shù)，提高通流

23、效率，同時對原機組的高溫高壓部件進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，解決老機組中存在的 平安隱患和對高效運行的不利因素，提高原機組的運行穩(wěn)定性和可靠性，增加機組出力，大 幅降低機組的熱耗，提高經(jīng)濟效益的同時盡最大可能到達節(jié)能減排的效果。上海電氣針對我廠情況，采用了更為先進的技術(shù)理念：1先進的整體通流設(shè)計技術(shù)。2 采用低壓長葉片設(shè)計技術(shù)。采用了先進的全三元的葉片開發(fā)系統(tǒng)，低壓缸三元流 場設(shè)計技術(shù)，低壓葉片結(jié)構(gòu)強度振動設(shè)計技術(shù)。3.2 法國 Alstom retrofit concept阿爾斯通能為所有技術(shù)流派的汽輪機提供改造方案，國已有多臺成功改造業(yè)績。阿爾斯通的技術(shù)特點：1 采用的葉片都為成熟的設(shè)計，已成功地運用園

24、柱型和圓錐形葉片形狀，在許 多汽輪機上相當顯著地提高了效率。2葉片蒸汽密封技術(shù)。3先進的低壓缸末級葉片設(shè)計技術(shù)。4液壓膨脹聯(lián)軸器螺栓。5在北侖電廠進行的600MV機組改造，汽輪機效率大幅提升，設(shè)計技術(shù)先進。四國600MW機組汽輪機運行指標通流改造廠商改后經(jīng)濟指標預(yù)期上汽四維阿爾斯通哈汽(保存高、中、低轉(zhuǎn)子)大唐盤山#3機 保證值大唐盤山#3機 實際值高壓缸效率(%)8988.5898784.25中壓缸效率(%)93.5929292.9692.02低壓缸效率(%)90.2898989.793.47(異常偏 高)THA工況機組熱耗(kJ/kWh)77807830784078807820788078

25、69.9背壓 4.9kPa7879(真實熱耗約為7950)(五)上汽改造的過的電廠機組情況:電廠名稱機組原機型改后改后 出力(MVV高壓缸效中壓 缸效低壓 缸效額定/ 夏季背 壓 kPa.a改造容華能陽邏電廠#1機C1567845.6320.51985.492.9391.734.9/8.6高中 低壓 全改華能陽邏電廠#2機C1567840321.387.5593.1191.384.9/8.6高中 低壓 全改上海外高橋電廠#3機F1567852.9331.3986.293.44.9/10.5高中 低壓 全改上海外高 橋電廠#4機F1567850.8332.787.293.74.9/10.5高中

26、低壓 全改石橫電廠#3機F1567868.4324.1287.693.1289.744.9/10高中 低壓 全改技術(shù)更新改造工程可行性研究報告三、可行性方案：從可能設(shè)計的方案中，選出2 - 3個可供選擇方案，從技術(shù)經(jīng)濟及社會 效益上全面論證其先進合理性、實施可行性，對應(yīng)存在冋題提出解決方法。對可選方案進行 綜合比擬，推薦最正確方案。灰場、構(gòu)筑物其土建工程，應(yīng)注意水文，地質(zhì)、地形等資料收集一改造原那么汽輪機改造是在原機組框架的根底上采用先進的通流技術(shù)進行汽輪機換心改造，增加通流級數(shù)，提高通流效率，同時對原機組的高溫高壓部件進行結(jié)構(gòu)優(yōu)化，解決老機組中存在的 平安隱患和對咼效運行的不利因素，提咼原機

27、組的運行穩(wěn)定性和可靠性，增加機組出力，降 低機組的熱耗，提高經(jīng)濟效益。改造根本原那么為：1在不影響改造后效果前提下，盡可能利用原有設(shè)備，減少改造工作量。2汽輪機本體及通流改造時，保持現(xiàn)有熱力系統(tǒng)不變，現(xiàn)有的熱力參數(shù)根本保持不變3汽輪機本體及通流改造時，保持各管道接口位置、汽輪機與發(fā)電機連接方式和位置、 現(xiàn)有的汽輪機根底等不變。4汽輪機本體及通流改造時，保持咼中壓外缸、低壓外缸不變。5汽輪機各軸承座、高、中壓進汽閥門及進汽管道不變。二主機額定630MW容量根據(jù)凝汽器改造后背壓的不同，汽輪機改造形成兩個子方案：方案A: TRL背壓為9.5kPa ;方案B: TRL背壓為9.0kPa ;方案比擬如下

28、表所示：兩種方案參數(shù)比照表比照工程增容前萬案ATRL背壓 9.5kPa萬案BTRL背壓 9.0kPa進氣參數(shù)MPa/C/ C16.67/538/53816.67/538/53816.67/538/538TRL發(fā)電功率MW600630630VW發(fā)電功率MW673.37670.25670.64VW鍋爐蒸發(fā)量t/h 202820282028額定背壓kPa4.94.94.5TRL背壓kPa11.89.59.0鍋爐熱效率93.7393.7393.73THA汽輪機熱耗kJ/kW -h81077788.47780.7發(fā)電標準煤耗g/kWh298.6287.9287.6注：上表發(fā)電煤耗未考慮低溫省煤器的節(jié)能效

29、益注：凝汽器進行雙背壓改造雖然整體投資有所增加具體見凝汽器改造可研報告或總可 研報告，但雙倍壓具有節(jié)能效果好整體系統(tǒng)運行風(fēng)險低的特點，所以本次通流改造推薦采 用凝汽器雙倍壓方案。上述兩個方案都涉及汽輪機改造、凝汽器改造、輔機及相應(yīng)系統(tǒng)改造，介紹如下：主機改造的方案為在保存原型機外缸的根底上， 優(yōu)化咼壓噴嘴及調(diào)節(jié)級動葉型線，顯著 提高機組進汽效率，對高、中和低壓缸采用擁有大量成功業(yè)績的先進的通流技術(shù)設(shè)計，下列圖 分別為高、中、低壓局部通流整體改造方案示意圖及需要改造部件的清單。高壓改造方案示意圖高壓局部通流改造的更換部件清單:序號原機組需改造部件備注1高壓進汽插管密封環(huán)2高壓缸整體咼壓缸，配合新

30、型葉片改 造，同時保持原設(shè)計各進、抽汽 口物理位置不變3高壓隔板套4噴嘴組優(yōu)化型線5蒸汽室優(yōu)化型線6高壓徑向汽封米用鑲片式汽圭寸7咼壓缸前汽圭寸米用新型汽封，如蜂窩刷式 汽圭寸8高壓缸后汽圭寸米用新型汽封，如蜂窩刷式 汽圭寸9咼壓平衡活塞汽封推力計算核定尺寸，米用布萊登 汽封型式10高壓轉(zhuǎn)子采用整鍛無中心孔轉(zhuǎn)子11高壓動葉先進通流技術(shù)設(shè)計的彎扭新葉 型12 高壓隔板先進通流技術(shù)設(shè)計的彎扭新葉型中壓改造方案示意圖中壓局部通流改造的更換部件清單:序號原機組需改造部件備注1中壓缸整體中壓缸，配合新型葉片改造，同 時保持原設(shè)計各進、抽汽口物理位置不變2中壓#1隔板套調(diào)閥端3中壓#1隔板套電機端4中壓#

31、2隔板套調(diào)閥端5中壓#2隔板套電機端6中壓進汽連接管密封環(huán)7中壓進汽導(dǎo)流環(huán)8中壓缸前汽圭寸調(diào)閥端采用新型汽土圭，如蜂窩刷式汽土圭9中壓缸后汽圭寸電機端采用新型汽土圭，如蜂窩刷式汽土圭10中壓#1隔板套徑向及隔板汽 封米用鑲片式汽圭寸11中壓#2隔板套徑向及隔板汽 封米用鑲片式汽圭寸12中壓轉(zhuǎn)子13中壓隔板先進通流技術(shù)設(shè)計的彎扭新葉型14中壓動葉先進通流技術(shù)設(shè)計的彎扭新葉型低壓改造方案示意圖低壓局部通流改造的更換部件清單:序號原機組需改造部件備注h低壓#1缸新型斜撐結(jié)構(gòu)2低壓#2缸新型斜撐結(jié)構(gòu)I低壓靜葉持環(huán)電機端4低壓靜葉持環(huán)調(diào)閥端5低壓外缸對中裝置低壓缸進汽導(dǎo)流環(huán)7低壓缸排汽導(dǎo)流環(huán)8低壓缸端部

32、外汽圭寸電機端采用新型汽土圭，如蜂窩刷式汽 圭寸9低壓缸端部外汽圭寸調(diào)閥端采用新型汽土土，如蜂窩刷式汽 封po低壓靜葉持環(huán)徑向汽封電機端M1低壓靜葉持環(huán)徑向汽封調(diào)閥端12低壓#1缸徑向汽封13低壓#2缸徑向汽封14聯(lián)軸器護罩電機端15低壓缸隔熱罩16聯(lián)軸器罩殼調(diào)閥端低壓轉(zhuǎn)子18中間軸19低壓隔板先進通流技術(shù)設(shè)計的彎扭新葉型20低壓動葉先進通流技術(shù)葉型替換原葉型根據(jù)電廠實際的鍋爐蒸發(fā)量，機組改造后的熱耗及功率詳見熱平衡圖本階段汽輪機改造按背壓9.0KPa方案進行經(jīng)濟分析，按9.5kPa工況進行系統(tǒng)校核。三主要輔機適應(yīng)性分析3.1 主蒸汽、再熱蒸汽和旁路系統(tǒng)適應(yīng)性校核由于鍋爐蒸發(fā)量不變，1主蒸汽系

33、統(tǒng)；2上下壓旁路系統(tǒng)；3再熱系統(tǒng)的阻力壓降 偏大，對機組的熱耗和經(jīng)濟性有一定的影響，但不影響機組平安運行此問題屬于機組原設(shè) 計遺留問題。上述系統(tǒng)經(jīng)校核后均滿足要求。3.2給水系統(tǒng)適應(yīng)性校核1給水管道：給水系統(tǒng)的流量未增加，因此給水管道滿足規(guī)要求。2給水泵：經(jīng)校核，原給水泵的流量和揚程滿足方案要求。3給水泵汽輪機：原汽輪機的出力滿足方案要求。4除氧器：原除氧器的除氧能力滿足方案要求。5上下壓加熱器：加熱器制造廠家的核算結(jié)果為：加熱器管程壓管側(cè)流速殼側(cè)流干壁溫實際換所需換給水出口溫編號降速度熱面積熱面積度偏差CHP1V8.16V1.1220632047.1HP2V：8.132%0.31:22312

34、243.90HP3V：8.162%1.7917451688LP5VVV/11121109.5LP6VVV/9851131.10LP7VVV/735644.6LP8VVV/872930根據(jù)核算結(jié)果可以看到，2號高壓加熱器的換熱面積略小于所需換熱面積，且由于給水 溫度比原來提高，因此抽氣量減小，造成加熱器的蒸汽過熱段干壁溫度低，接近飽和溫度， 造成濕蒸汽沖刷管束，影響設(shè)備平安。因此根據(jù)制造廠的建議更換2號高加。低壓加熱器疏水端差根本滿足，6號和8號低壓加熱器的實際換熱面積偏小，但是低壓 加熱器對最終給水出口溫度影響較小，制造廠家建議可暫不更換。3.3凝結(jié)水系統(tǒng)適應(yīng)性校核凝結(jié)水管道系統(tǒng)和原凝結(jié)水泵滿

35、足要求。3.4上下加疏水系統(tǒng)適應(yīng)性校核根據(jù)增容后熱平衡VWO熱平衡數(shù)據(jù)，對于上下加正常疏水管道進行核算， 介質(zhì)流速處于 推薦流速圍之。因此上下加疏水系統(tǒng)滿足增容后運行要求。3.5抽汽系統(tǒng)適應(yīng)性校核汽輪機抽汽系統(tǒng)：根據(jù)增容后熱平衡VWC工況熱力參數(shù)，對各級抽汽介質(zhì)流速進行核算。 核算結(jié)果顯示抽汽管道介質(zhì)流速均處于推薦流速圍之。3.6凝汽器抽真空系統(tǒng)適應(yīng)性校核由于改造后凝汽器換熱面積增大，由原來的34000吊增加值40500吊，經(jīng)過真空泵制造廠 家的核算，原真空泵仍能滿足增容后的要求。技術(shù)更新改造工程可行性研究報告四、工程規(guī)模和主要容：工程的構(gòu)成和圍子工程或分工程，站廠址選擇，地理位 置，線路路徑

36、及接線方案，改良后系統(tǒng)的布置，設(shè)備性能及有關(guān)參數(shù)，必要的圖紙、生產(chǎn)準 備及培訓(xùn)情況等本工程改造具體工程量如下：1高中低壓轉(zhuǎn)子、隔板、缸、#2、#3軸瓦改造、調(diào)速汽門振動治理。2更換2號高加。3其它整套工程的設(shè)計、設(shè)備制造含現(xiàn)場制作、設(shè)備及材料供貨、運輸、安裝工程、指導(dǎo)監(jiān)督、技術(shù)效勞、人員培訓(xùn)、調(diào)試、試驗及整套系統(tǒng)的性能保證和售后效勞等。4開工前，對相關(guān)人員汽輪機升級改造工程進行知識培訓(xùn)。工作結(jié)束后，汽輪機升級 改造后及時進行圖紙、系統(tǒng)等的變更。五、工程實施進度方案：1、工程外部條件包括工程工程有關(guān)征地、拆遷、賠償?shù)嚷鋵嵉臅r間安排無2、工程招標時間安排：2021年1月份完成工程設(shè)計單位招投標工作，并同步編制設(shè)備招標書；2021年3-4月份工程初設(shè)及審查，主要輔機招投標工作結(jié)束并簽訂合同，設(shè)備開始生產(chǎn)