1、第七節關鍵參數的計算1 .地質力學參數選取圖7-7-1計算斷面地質剖面圖根據廣州市軌道交通三號線詳勘階段漢溪市橋盾構段R段的巖土工程勘察報告，漢溪站南市橋站北區間隧道中，左線及右線的工程地質縱斷面圖，選擇右線里程YCK21+037.23及t地質鉆孔編號為MCZ3-HG-063A的相關地層數據，見地質剖面圖7-7-1,作為該標段盾構機選型關鍵參數設計和校核計算的依據。該段面地表標高為27.41m,隧道拱頂埋深32.5m,盾構機殼體計算外徑6.25m,盾殼底部埋深38.75m,地下穩定水位2.5m。其它地質要素如表7-7-1所示。地質要素表表7-7-1代號地層厚度S(m)天然密度P(g/cm3)凝

2、聚力C(KP0底層深度h(m)<4-1>粉質粘性土12.01.9520.312.0<5Z-2>硬塑狀殘積土13.01.8826.025.01<6Z-2>全風化混合巖、塊石土14.01.9130.639.0隧道基本上在4-1、5Z-2和6Z-2地層中穿過，為相對的隔水地層。按上述條件對選用盾構的推力、扭矩校核計算如下：2.盾構機的總推力校核計算：土壓平衡式盾構機的掘進總推力F,由盾構與地層之間的摩擦阻力F1、刀盤正面推進阻力F2、盾尾內部與管片之間的摩擦阻力F3組成，即按公式F=(f1+F2+F3).Kc式中：Kc安全系數，2.1 盾構地層之間的摩擦阻力F1計

3、算可按公式F1=*D*L*CC-凝聚力，單位kN/m2,查表7-7-1,2取C=30.6kN/m2L盾殼長度，9.150mDH盾體外徑，D=6.25m得：F1=*D*L*C=3.141596.259.1530.6=5498kN2.2 水土壓力計算D盾構殼體計算外徑，取6.25m；L盾構殼體長度，9.15m；Pei盾構頂部的垂直土壓。按全覆土柱計算，為校核計算安全，采用巖土的天然密度P值計算。qfel盾構機拱頂受的水平土壓；qfe1=入XPeiPe2盾構底部的垂直土壓。按全覆土柱計算，為校核計算安全，采用巖土的天然密度P值計算。qfe2盾構底部白水平土壓。qfe2=入XPe2qfwi盾構頂部的水

4、壓qfw2盾構底部的水壓側壓系數，取0.37;計算qfe1qfe2qfw1qfw261=12X1.95X9.8+13X1.88X9.8+(32.5-12-13)X1.91X9.8=609.2kN/m2因=609.2+6.25X1.91X9.8=726.2kN/m2qfe1=0.37乂609.22=225.4kN/mqfe2=0.37義726.2=268.7kN/m2qfw=(32.5-2.5)X9.8294kN/m2qfwk294+6.25X9.8=355.3kN/m22.3 盾構機前方的推進阻力F2作用于盾構外周和正面的水壓和土壓見圖7-7-2所示2_Dqfe1qfwiqfe2qfw224F

5、2：-按水壓和土壓分算公式計算，將以上各項代入公式得：F2=17539.5kN圖7-7-2盾構機受力示意圖2.4 盾尾內部與管片之間的摩阻力F3F3=1c.3s仙c管片與鋼板之間的摩擦阻力，取0.3CDs壓在盾尾內的2環管片的自重F3=0.3X2X(3.1416/4)(62-5.42)X1.5X2.5X9.8=118.46kN計算盾構機的總推力FF=(F1+F2+F3).KcKc取1.8F=(5498+17539.5+118.46)義1.8=32770.7kN2.5 盾構機總推力的經驗計算日本隧道標準規范盾構篇，根據大量工程實踐的統計資料，推薦單位面積上的推力值為：F=1000kN/m2130

6、0kN/m2則選型盾構機的總推力F應為F=(兀/4)X6.252(10001300)二(30679.6939883.60)kN2.6 結論選型盾構機的推力為36000kN,它大于校核計算值32770.7kN,又控制在經驗值范圍內，說明該盾構機的推力值合理。3盾構機刀盤扭矩校核計算3.1計算條件選取地質條件同前，由于該地段埋深較大，考慮土體的自成拱效應，土壓力計算按考慮土體的自成拱效應，土壓力計算按2倍的盾構直徑按水土分算進行。3.1.1天然地基的強度、地壓、水壓天然地基的抗壓強度(查表)P=500kN/m盾構中心的水平土壓Pd=107.7kN/m盾構中心的水壓Pw= 324.7kN/m上部垂直

7、土壓P0= 232.5kN/m盾構上部的水平土壓P2= 86.0kN/m盾構下部的水平土壓P3= 129.3kN/m卜部垂直土壓P0'= 349.5kN/m3.1.2摩擦系數滾刀盤和天然地基之間的摩擦系數0.3刀面和天然地基之間的摩擦系數1=0.15滾動摩擦系數2=0.004滾刀密封裝置和鋼板之間的摩擦系數3=0.23.1.3滾刀盤裝備的扭矩Tn=7340kN-m開挖速度V=4.0cm/min刀盤的旋轉Nc=1.15r/min刀盤的外半徑Rc=3.14m刀盤的寬度lk=0.544m刀盤的重量G=50t(assumed)徑向滾柱的半徑R1=1.65m推力滾柱的半徑R2=1.7m力環的內直

8、徑d1=2.2m力環的外直徑d2=3.4m3.1.4滾力密封裝置密封裝置的推力Fs=1.5kN/m密封裝置的附件No.1234密封裝置的數量ns3311密封裝置的半徑Rs1.051.71.11.772%刀盤與工作面的接觸率1.2 滾刀盤的阻力扭矩T1：切削扭矩T2:旋轉樞紐軸承所承受的、與滾刀重量成比例的阻力扭矩T3:旋轉樞紐軸承所承受的、以對應滾刀推力負荷的阻力扭矩T4:密封裝置的摩擦扭矩T5:滾刀盤的正面摩擦扭矩T6:滾刀盤外沿所承受的摩擦阻力扭矩T7:滾刀盤的背面摩擦扭矩T8:滾刀驅動部位的剪切扭矩T9:滾刀軸的攪拌扭矩1.2.1 切削扭矩（T1）=(1/2)P*h*Rch：切削深度=V

9、/Nc、r0=RcX100T1=(1/2)X500.0X(4/1.15)X(3.14X100)2/105=857.4kNm1.2.2 旋轉樞紐軸承所承受的、與滾刀重量成比例的阻力扭矩(T2)T2=G*g*R1*仙2=50X9.8X1.65X0.004=3.23kNm1.2.3 旋轉樞紐軸承所承受的、以對應滾刀推力負荷的阻力扭矩(T3)T3=Wr*R2M2推力負荷“wr應該如下表示Wr=己*兀*Rc2*Pd+(兀/4)(d22-d12)Pw=7Z100X兀X3.14X3.14X107.7+(兀/4)(3.40X3.40-2.20乂2.20)乂324.65=4115.4kNT3=4115.4X1.

10、7X0.004=28kNm1.2.4 密封裝置的摩擦扭矩(T4)T4=2兀*a3*Fs(ns1*Rs12+ns2*Rs2+ns3*Rs32+ns4*Rs42)=2兀X0.2X1.50X(3X1.05X1.05+3X1.65X1.65+1X1.10X1.10+1X1.70X1.70)1.2.5 滾刀盤的正面摩擦扭矩(T5)T5=2/3*E*九*P1*Rc3*Pd=2/3X72/100X兀X0.15X3.14X3.14X3.14X107.7=753.8kNm1.2.6 滾刀盤外沿所承受的摩擦阻力扭矩（T6）T6=Rc*2兀*Rc*lk*仙*PrPr:滾刀盤周圍的平均地壓Pr=(P0+P0'

11、+P2+P3)/4二(232.5+349.5+86+107.7)/42=193.9kN/mT6=3.14X2兀X3.14X0.544X0.3X193.9=1960.4kN-m1.2.7 滾刀盤的背面摩擦扭矩（T7）當滾刀盤旋轉、而腔地壓同時作用于滾刀盤的背面時，進行滾刀盤的背面摩擦扭矩的計算。T7=2/3*E*九*P1*Rc3*1.0*Pd=2/3X72/100X兀X0.15X3.14X3.14X3.14X1.0X107.7=754.2kN-m1.2.8 滾刀驅動部位的剪切扭矩（T8）3T8=2/3*九*p*Rc（1-己）r:土層切削時的剪切阻力（kN/m）利用滾刀盤在滾刀腔攪拌含水的出磴，使

12、之和淤泥混合起來。然后就獲得了“改性粘土”此時，“改性粘土”可以大致如下進行規定為:C=10.0kN/m2、內摩+S角小s=5.0°,(T=Pdr=C+o-tan小s=10.0+107.7Xtan5°=18.5kN/m2T8=2/3X兀X18.5X3.14X3.14X3.14X(1-72/100)=335.9 kNm1.2.9 滾刀軸的攪拌扭矩(T9)T9=2Rb*Bcb*lcb*弋*Ncb=2X3.00X0.60X0.90XI8.5X4=239.8kNm1.3 需要的扭矩(T)和裝備的扭矩T=T1+T2+T3+T4+T5+T6+T7+T8+T9=857.4+3.23+28

13、+29.4+753.8+1960.4+754.2+335.9+239.8=4962.1kNm實際裝備的扭矩應該是Tn=7340kNm而且其安全系數是Tn/T=1.48因此，盾構機具備足夠的扭矩另外，盾構刀盤扭矩也可按如下常用的經驗公式計算求得：1.4 扭矩較核按日本隧道標準規范盾構篇，根據大量工程實踐的統計資料，推薦扭矩的控制標準為：T=a.D3(kNm)式中a一刀盤扭矩系數，土壓平衡盾構機a=1423;D盾構計算外徑6.25m。選用盾構的扭矩的經驗值范圍是：T=(1423)X6.253=(3417.975616.23)KN.m制造商提供的計算扭矩在經驗值范圍內。1.5 結論選用盾構的最大工作

14、扭矩值為7340KN.m計算值4962.1kN.m，處于經驗值范圍且是計算值的1.48倍。故該盾構機刀盤扭矩滿足該段盾構工程的施工需要。4. .刀盤驅動功率驗算a：刀盤功率P按下式計算P=Tc*N/9555式中：Tc一刀盤驅動最大工作扭矩7340（kN?mj）N一刀盤最大扭矩時的轉速1.15（r/min）與該盾構機設計的最大扭矩相對應的轉速為1.15r/min，則刀盤執行機構實際功率為：P=Tc*N/9555=1.15*7340000/9555=883kN該盾構機的刀盤驅動電機功率設計取值為900kW滿足上述計算要求。5. 刀盤推進功率驗算盾構機最大推進功率（R）可按PT=F?V式中F一總推力

15、（kN）廠最大推進速度（m/s）盾構機的設計總推力為34210kN,最大推進速度按60mm/mir#,則r=F?V=36000X60X10-3/60=36kW盾構機推進功率的設計取值為50kW滿足上述計算要求。6. 螺旋輸送機功率驗算螺旋輸送機功率為160kW情況下，最大扭矩105kN.m工況下，其理論轉速可達14.5r/min，因輸送機在22r/min時的最大排土量，為270m3/h，則在14.5r/min的排土量約178m3/h，完全可以滿足施工要求。7 .盾尾內徑與管片外徑間隙驗算（按300m曲線半徑）曲線開挖時要求的盾尾間隙計算如下：a：設計參數盾尾內徑D0=6130mm管片外徑D=6

16、000mm管片寬度W=1500mm曲線半徑R=250m盾尾覆蓋管片的長度L=3.0mb：盾尾間隙理論值X=X1+X2其中：Xi一為拼裝管片方便并考慮到管片安裝誤差及偏移所取的間隙裕量。通常，X1的按下表選擇,取X1=30mm。X2-曲線施工和修正盾構機蛇行所需的間隙。D<4m4mi<D<6m6m<D<8m8<D<11m20mm25mm30mm40mm按下圖所示，可求得:X=X+X2=30+9=39mm設計值X=(60806000)/2=40mm這個結果說明在選定的直徑和設定的250m轉彎半徑條件下，只要能保證有39mm勺盾尾間隙即可滿足施工要求。而所選

17、盾構機的盾尾間隙設計為40mm大于計算值。很顯然，同樣亦能滿足施工要求的轉彎半徑2000ml8 .管片安裝器扭矩和功率的計算：假設前提管片重量：40kN管片密封處壓縮負載：50kN/m計算動態扭矩C等于：40x(De+Di)/4=114kNmDe：管片外徑，6.0mDi:管片內徑，5.4m在轉速為2r/min(輸送管片時的速度)功率=Cx3/9555=24kw：轉動角速度靜態扭矩是加載于管片負荷產生的扭矩：330kNm轉速：0.2r/min（安裝管片時的轉速）功率=Cx3/9555=6.9kW管片安裝器所選功率為：30kW,滿足旋轉和安裝時的需要。9、盾構機的運行參數計算隧道開挖設備所能達到的

18、掘進速度取決于很多因素，其中有些因素在設備設計者的控制范疇之外。然而，根據經驗，可以使用以下方法得到近似的運行數據。此方法建立在設備平均運行數據基礎之上：平均掘進速度40mm/min平均襯砌環安裝時間30min管片長度1500mm掘進與管片安裝的轉換時間1.5min循環時間69min為了包含循環挖掘停機時間以及對沉降的特殊處理，我們估計使用系數為0.6，每個循環約120min,這樣我們每個班次工作時間12小時，其中2個小時維修保養，10小時掘進，7.5m/12hours，根據經驗判斷，第二班掘進速率與第一班差不多。兩個班次工作時間內最高掘進速率為15m/24hours。第八節盾構機的運轉1.

19、挖掘開始挖掘開始于啟動刀盤旋轉和盾構機推進，用挖出的碴土充填土倉以產生限定壓力，然后螺旋輸送機開始旋轉與掘進速率匹配并保持限定壓力。由于很多因素影響盾構機的運行，如實際排碴效率、當時的地層條件，螺旋輸送機的旋轉速度等，要依據前一挖掘階段采集的數據優化而定。挖掘開始時的設備運行模式如下：1.1 刀盤開始旋轉，確定旋轉速度，推進油缸和螺旋輸送機停止運轉。1.2 開始推進，并通過控制室里的電位計逐漸提高盾構機的掘進速度。1.3 一旦土倉里的土壓達到限定土壓要求，即可旋轉螺旋輸送機，并調整其旋轉速度以保持土倉中的限定壓力。2. 挖掘過程中在挖掘過程中，使土倉的進土量和出土量保持平衡，即土倉里填滿了被挖

20、掘的碴土。螺旋輸送機要送出和土倉進土量同樣數量的碴土，所以就必須仔細監控土倉中的土壓和螺旋輸送機的排土量。采取以下措施：2.1 盾構機掘進速度根據保持刀盤前方穩定所需的限定壓力而設定。刀盤上還要儲備足夠的動力，以處理突然發生的問題。2.2 螺旋輸送機的轉速設定為可以排出和被挖掘泥土與注入物質相等的棄土量。在選定轉速之前，要了解螺旋輸送機在實際地層條件下的排碴效率。2.3 當限定壓力因為地層條件、螺旋輸送機排碴效率或土倉里的混合條件發生變化而變化時，就必須再次優化螺旋輸送機的轉速。2.4 如果調整螺旋輸送機的轉速不能使限定壓力達到要求的數值時，就改變盾構機掘進速度。以上描述，可用以幫助理解土壓平

21、衡的基本原理，但更重要的是經驗，是工程特定地層條件下的盾構機的運行性能與掘進參數優化，例如：有高含量粘土的粘質地層可能會閉合刀盤開口、粘附于攪拌部件、堵住螺旋輸送機，增加了刀盤扭矩和推力，最后就會大大限制了盾構機的掘進速度，此時應認真觀察添加劑向刀盤前方或土倉內的注入；不管以任何方式向前推進盾構機，如果土倉里碴土的流動性條件不好，不僅會降低掘進速率，而且會導致嚴重的機械異常，更不準在螺旋輸送機停止時推進盾構機。3. 開挖監控3.1 限定壓力限定壓力有三種效果：3.1.1 與地下水靜壓保持平衡，防止盾構機周圍的地下水循環以及大量地下水涌入土倉干擾刀盤前方的穩定。3.1.2 平衡水平壓力，防止刀盤

22、前方坍塌。3.1.3 分擔洞頂的穩定性，防止其坍塌而導致沉降，甚至危及地面。3.2 選擇以下參數的最大值可以確定限定壓力的數值：3.2.1 由地下水位和隧道的相關位置給出的靜水壓力；3.2.2 地層平衡應力。一般說來，完全平衡沒有必要。在過高壓力下操作盾構機會導致土倉嚴重發熱，設備結構與切削刀具的嚴重磨損，以及刀盤和土倉卡殼的危險。為了使盾構機正常運行而有效工作，應盡可能保持低壓。3.2.3 根據承壓隔板上土壓傳感器壓力顯示，設定螺旋輸送機的轉速和推力油缸的前進速率以調整限定壓力。土壓傳感器測出的壓力比刀盤前面實際支承壓力低，其差異來源于渣土通過刀盤開口時產生的壓降，刀具室里混合物密度的變化以

23、及刀盤旋轉的動力效應。潮濕粘土的影響比較低，但是顆粒很大的干土影響就變得很大。3.3 土壓控制所選用的盾構機的承壓隔板在不同位置上安裝了4個土壓傳感器。在控制室里的監視屏上顯示其壓力，可幫助操作人員選擇必需的限定壓力；另外一個土壓傳感器安裝在螺旋輸送機外殼里，可向操作人員顯示螺旋輸送機沿途的壓降，檢測“栓塞”和棄土流動性的變化。如果有必要，要改變盾構機的掘進參數（泡沫或注水量，限定壓力等）1個位于上部（頂部壓力）2個位于水平軸（平均壓力）1個位于下面（最大壓力）3.4 挖方量的控制開挖隧道時，尤其是在市區地下，重要的一點是嚴格限制地面的異常。然后，在整個工程進展中，操作人員必須檢查盾構機是否按

24、開挖路徑排出泥土而沒有超量。檢查出土量的一般方法是清點一個挖掘行程內裝滿泥土的礦車數量，可在一個行程結束之際得出結果。為了在掘進過程中及時檢查棄土量并使操作人員參與，該盾構機安裝了棄土稱量系統，操作人員觀察其中一個監視屏上顯示的該行程的開挖棄土量，并與上一校準理論重量作比較驗證排土量。當棄土量過大或過小時，棄土稱量系統會發出警報，提醒操作人員改變掘進參數，以避免地面發生過大的沉陷或隆起。第九節盾構機附圖盾構機主機圖 后配套系統圖 刀盤間距圖 刀盤，用于混合地層 刀具結構圖 刀盤，用于軟土 片式刮刀圖 管片安裝器 驅動裝置 螺旋輸送機液壓系統圖 推進與鉸接液壓圖 同步注漿系統原理圖 泡沫注入系統

25、原理圖787PE16012：787PE16006:787PE16066:787PE16008：787PE16076：787PE16011：787PE16036：787PE16009/A：787PE16010/A：787PE16078：804SHCZ00：2999SHGB001/A：787SH160EO第十節管模加工精度和保證措施及相關圖紙1、管片模具本工程使用6套管片環模具。其中4套為標準環，1套左彎環，1套右彎，每環管片模具中由6副模具組成，有3副是標準管片模具，2副鄰接管片模具，1副封頂管片模具。這樣，6環管模中共計36副模具在車間生產線上參與管片生產。管片鋼模具制造擬選上海隧道工程股份有

26、限公司機械廠制造，意大利CIFA公司作為管模備選供應商。上海隧道機械廠的鋼模尺寸的允許偏差見表10-1-1:表10-1-1管模加工精度表項目單位允許偏差檢驗頻率檢查方法范圍點數寬度mm+0.2-0.4每只16左中右三個斷面各測一點弦長mm±0.5每只2兩側各測一點底座夾角秒±0.6每只4四角各測一點縱環向芯棒中心距mm±0.5每只2抽查內腔高度mm±1每只2抽查2、管模加工保證措施及相關圖紙2.1底模1）底模以10mnS的鋼板通過在冷彎板上形成輪廓，并以重型鋼框架承托。2）依據混凝土自重和震動力產生的荷載計算鋼結構構件的厚度。3）底模的外邊緣用一臺數控機

27、床加工，所有的部件被安裝在固定架上。4）固定架用于固定機械構件，并將這些構件焊到鋼結構上。2.2 側擋板及頂蓋板2.2.1 側擋板及頂蓋板在特厚的鋼板上進行加工，以便適合接縫形狀（依據圖紙）構件加工后最終厚度不低于15mm2.2.2 側板上設有重型較鏈，螺桿式鎖桿和錐形導向定位孔，可快速準確地運動。2.2.3 鋼板通過一臺數控式氧氣割槍進行切割。2.2.4 所有部件均固定在臺架上，點焊臨時固定。2.2.5 裝配件噴砂并最終焊接。2.2.6 然后所有的部件被送去熱處理去除一切焊接應力，防止在最后精細加工時，模板出現變形。2.2.7 精密機床用于加工接縫，例如密封帶坑槽和斜傾角等。2.3 裝配2.

28、3.1 模具在工廠通過專用臺架裝配。2.3.2 在側擋板與頂蓋板之間以及他們與底板之間的鉸鏈和軸承，在裝配時定位并焊接，以便這些構件正確就位。2.3.3 每個裝配工作完成后，采用專用模片用于檢測達到的精度2.3.4 2套檢測模片同模具一起提供，以確保在生產期間，模具在容許偏差內。2.4 選擇試驗環測試在工廠內進行一個混凝土環的組裝試驗，并進行檢測，以便檢查模具是否在期望的偏差內。2.5 管模的性能和特征2.5.1 適用于2000件管片生產，無損其精度。2.5.2 適宜于加速蒸氣養護系統（最大75度）。2.5.3 適宜于在底部裝上震動器，每臺鋼模下部設有兩個震動器接合底座。2.5.4 每個標準模

29、具帶有12個螺栓和手孔。2.5.5 在拱部的密封帶坑槽。2.5.6 每個模具在中部帶有注漿孔。2.6 模具尺寸檢查2.6.1 1每一種類型模具配有檢測儀器，用于常規尺寸檢查。2.6.2 2通過在模板上的插入薄墊片或直接讀取檢查尺寸。2.6.3 檢測儀器清單.一套模板.一套薄墊片2.6.4 一個10米口徑檢測器2.6.5 一套角模板2.7 交付2.7.1 1首先2套模具2003年6月15日交付前兩套模具2.7.2 2后4套模具2003年7月15日交付后四套模具，詳見第十一節。2.8 附圖標準塊管模總圖MG/6.2D-013、鋼模制作質量控制計劃3.1 目的通過編制本質量計劃，達到落實資源、進度和

30、措施并對質量進行嚴格的控制，從而使鋼模的質量滿足規定的要求。3.2 適用范圍本質量計劃適用于廣州地鐵鋼模的圖紙設計、工藝制定、加工過程、質量檢驗等環節的指導，本產品生產結束，本質量計劃即告失效。3.3 質量目標3.3.1 產品質量滿足設計圖紙的要求。3.3.2 產品交貨期滿足合同的要求，并可根據顧客的要求，在協商一致的基礎上進行調整。3.4 職責3.4.1 總工程師負責質量計劃的策劃、編制等組織工作，并對質量計劃的適用性進行批準。3.4.2 設計技術科、質安科、經營科、調度室參與質量計劃的策劃，并組織實施。3.5 合同評審按隧道股份有限公司機械廠正在運行的質量體系文件QG/SDJ.ZLCX.0

31、3合同評審程序，由經營科牽頭，各部門參與，對鋼模制作的合同條款進行評審，確保合同中的要求均被落實。3.6 設計控制按隧道股份有限公司機械廠正在運行的質量體系文件QG/SDJ.ZLCX.04.01設計控制程序，具體見“設計輸入和設計輸出簡圖”。（P4、P5）3.7 文件控制3.7.1 按AG/SDJ.ZLCX.05文件和資料控制程序執行。3.7.2 還需對鋼模涉及的下列文件和資料進行控制。A鋼模制作的全套圖紙。B鋼模結構件制作質量控制計劃。C鋼模金加工、結構件及總裝檢測記錄表。3.8 采購3.8.1 所有鋼材均按設計圖紙的要求采購。3.8.2 對模芯的精密鑄造從木模、縮水余量的加放、表面粗糙度以

32、及幾何尺寸對分包方提出嚴格的要求。3.8.3 按QG/SDJ.ZLCX.06采購控制程序對分包方的供貨質量進行檢查。3.9 產品標識和可追溯性按QG/SDJ.ZLCX.08產品標識和可追溯性程序執行。3.10 過程控制3.10.1 針對鋼模的制作特點，由設計技術科指定相應的“產品過程控制圖”。3.10.2 在優先執行“產品過程控制圖”的前提下，按QG/SDJ.ZLCX.09過程控制程序進行。（P6）3.11 檢驗和試驗3.11.1 編制鋼模結構制作質量計劃，對結構件進行重點控制，其中應控制：A放樣允許偏差的控制；B零伯矯正允許偏差的控制；C機械加工余量的控制；D裝配允許偏差；E鋼模焊接允許偏差

33、的控制；F制訂鋼模側板外形尺寸檢查內容；G制訂鋼模端板外形尺寸檢查內容；H制訂鋼模底座外形尺寸檢查內容；3.11.2 對鋼模的側板、端板和底座的金加工尺寸進行檢測，并列表檢查。3.11.3 對鋼模的模芯棒、定位裝置、定位銷、緊固螺栓等的金加工質量進行控制。3.11.4 對鋼模總裝過程中的關鍵尺寸進行列表檢查，并進行三環試拼裝的檢測。（P7、P8）3.11.5 按QG/SDJ.ZLCX.10進貨、過程和產品最終檢驗和試驗控制程序執行。3.12 檢驗、測量和試驗設備按QG/SDJ.ZLCX.11檢驗、測量和試驗設備控制程序執行。3.13 檢驗和試驗狀態按QG/SDJ.ZLCX.12檢驗和試驗狀態控

34、制程序執行。3.14 不合格品控制按QG/SDJ.ZLCX.13不合格品控制程序執行。3.15 糾正和預防措施按QG/SDJ.ZLCX.14糾正和預防措施程序執行。3.16 搬運、貯存、包裝、防護和交付控制按QG/SDJ.ZLCX.15搬運、貯存、包裝、防護和交付控制程序和合同的規定執行。3.17 質量記錄對設計圖紙、主要部件檢測表（側板、端板和底座）、總裝檢測表、主要材料質量保證書和出廠合格證等，按QG/SDJ.ZLCX.16質量記錄控制程序執行。3.18 內部質量審核按QG/SDJ.ZLCX.17內部質量審核控制程序執行。3.19 培訓3.19.1 對鋼模的生產過程技術要求進行培訓。3.19.2 對從事鋼模產品質量檢驗的人員進行必要的培訓。按QG/SDJ.ZLCX.18培訓控制程序執行。3.20 服務按QG/SDJ.ZLCX.19服務程序和合同的規定執行。3.21 統計技術按QG/SDJ.ZLCX.20統計技術應用程序執行。3.22 質量計劃的管理3.22.1 質量計劃由總工程師批準，檔案室發放。3.22.2 與鋼模設計、生產、檢驗有關的主要部門均屬發放范圍，發放時做好簽收、登記工作，以便實施跟蹤檢查。3.22.3 質量計劃