1、目錄第一章車間電力負荷計算及變壓器的選擇1.1負荷計算的目的 31.2負荷計算的方法及加氫裂化裝置主要原始資料 31.3按需要系數法確定負荷計算 71.4尖峰電流 111.5車間變壓器選擇 13第 2 章 短路及短路電流的計算2.1短路的概述 182.2電力網路中的短路計算 21第 3 章 導線及其截面的選擇3.1導線和電纜的選擇 293.2導線截面選擇及校驗的方法 30第 4 章 車間高、低壓電氣設備及其選擇4.1低壓電氣的選擇及校驗條件 354.2高壓電氣選擇及校驗條件 37第 5 章 車間變電所和供配電系統的主結線5.1 車間變電所所址選擇的要求 475.2車間變電所的總體布置及要求 4

2、85.3車間供電系統的主結線 49第 6 章供電系統的繼電保護6.1 繼電保護的概述 536.2常用繼電保護的結線及整定計算 536.3 車間部分裝置的繼電保護 55第 7 章 防雷和接地7.1變電所的防雷保護 577.2配電變壓器和電容器的保護 587.3接地保護 59謝 辭 60參考文獻 61摘要工業企業生產所需要的電能，除大型廠礦企業建有自備發電廠可供應部分外，通常均由電力系統供給。 工業企業所使用的電能都是通過企業的各級變電站經過變換電壓后，分配到各用電設備。因此，工業企 業變電站可以說是企業電力供應的樞紐，所處地位十分重要。本人對煉油廠 1000萬噸/ 年煉油系統改造工程 -200

3、萬噸/年加氫裂化裝置 供配電系統進行了設計 , 石化企業負荷等級屬等一類負荷 , 它對供電的可靠 性和電能品質的要求很高 , 這類負荷在供電突然中斷時將造成人身傷害危險 或造成重大設備損壞且難以修復 , 或給國民經濟帶來極大損失 .所以, 如何正 確地計算選擇各級變電站的變壓器容量及其它主要電氣設備，這是保證企 業安全可靠供電的重要前提。進行企業電力負荷計算的主要目的就是為了 正確選擇企業各級變電站的變壓器容量，各種電氣設備的型號、規格以及 供電網絡所用導線牌號等提供科學的依據。一般常用于企業電力負荷計算 的方法有需用系數法、利用系數法、單位面積功率法、單位指標法和單位 產品耗電量法。此設計采

4、用的是需用系數法、標幺值法等方法對加氫裂化 裝置電力負荷、最大短路電流等進行了計算的。經過優化計算 , 科學合理 對配電間進行選址、布局，并選用新一代S10系列節能型變壓器，最大化的 為企業節省投資、運行成本 , 為加氫裂化裝置供配電系統方面的安全穩定節 能可靠運行、保證優質供電提供了強有力的保證 .第 1 章 車間電力負荷計算及變壓器的選擇1.1 負荷計算的目的工業企業生產所需要的電能，除大型廠礦企業建有自備發電廠可供應部分外，通常均由電力系統共給。 工業企業所使用的電能都是通過企業的各級變電站經過變換電壓后，分配到各用電設備。因此，工業企 業變電站可以說是企業電力供應的樞紐，所處地位十分重

5、要。如何正確地計算選擇各級變電站的變壓器 容量及其它主要電氣設備，這是保證企業安全可靠供電的重要前提。進行企業電力負荷計算的主要目的 就是為了正確選擇企業各級變電站的變壓器容量，各種電氣設備的型號、規格以及供電網絡所用導線牌 號等提供科學的依據。1.2 負荷計算的方法及加氫裂化裝置主要原始資料 一般常用于企業電力負荷計算的方法有需用系數法、利用系數法、單位面積功率法、單位指標法和單位產品耗電量法。此設計采用的是需用系數法來對加氫裂化裝置進行電力負荷計算的。 因為，需用系數是用設備功率乘以需用系數和同時系數，直接求出計算負荷。這種方法簡便，應用廣泛，尤其適用于配、變電所的負荷計算采用利用系數法求

6、出最大負荷的平均負荷，再考慮設備臺數和功率差異的 影響，乘以與有效臺數有關的最大系數得出計算負荷，計算過程十分繁 瑣。而單位面積功率法和單位指標法主要多用于民用建筑；單位產品耗電 量法主要適用于某些工業。（表 1.1）加氫裂化裝置及相關參數一覽表裝置名稱臺數規格型號Pe( KWUe(V)Ie(A)分餾塔頂冷凝水泵2YB132S-45.538011.6硫化劑泵1YB200L-43038056.8反沖洗污油泵2YB200L-43038056.8循環氫壓縮機1YB132S1-25.538011.1重污油抽油泵1YB180M-22238042輕污油抽油泵1YB180M-22238042新氫壓縮機水站水

7、泵2YB200L1-23038056.9新氫壓縮機水站水箱加熱器23038045熱高分子空冷器8YB200L1-23038056.9熱低分子氣/航煤空冷器6YB200L1-23038056.9硫化氫氣提塔頂空冷器6YB200L1-23038056.9分餾塔頂空冷器8YB180M-22238042柴油空冷器8YB180M-22238042穩定塔頂空冷器6YB180M-22238042新氫壓縮機輔助油泵電機3YB160M2-21538029.4新氫壓縮機油箱電加熱器31538022.8吸收塔一中段回流泵1YB160L-218.538035.5吸收塔二中段回流泵2YB160L-218.538035.

8、5穩定塔進泵2YB225M-24538083.9塔頂循環回流泵2YB280S-275380140.1脫吸塔底泵2YB225M-24538083.9航煤泵2YB250M-255380102.7注氨泵1YB160M2-21538029.4K-3101新氫壓縮機盤車電機3YB132S2-27.538015阻垢劑泵2YB801-40.553801.5引風機1YB280S-275380140.1壓縮機廠房吊車1YB280S-275380140.1重石腦油泵2YB250M-290380167柴油泵3YB280S-275380140.1K-3102循環氫壓縮機油泵電機2YB200L1-23038056.9抗

9、氧劑泵2YB801-40.553801.5緩蝕劑泵2YB90L-22.23804.7分餾塔中斷回流泵2YB280S-275380140.1低壓脫硫貧胺液泵2YB250M-255380102.7硫化氫汽提塔頂泵2YB280S-275380140.1開工循環泵2YB801-40.553801.5石腦油分餾塔頂回流泵2YB200L1-23038056.9熱低分子氣/航煤空冷器1YB200L1-23038056.9硫化氫氣提塔頂空冷器1YB200L1-23038056.9新氫壓縮機注油器電機3YB90S-21.53803.4分餾塔頂回流泵2YB250M-290380167尾油泵（P-3206A/B）2

10、JR1410-8280600036分溜塔進料泵2JR1410-8280600036反應進料泵2YK2200-299022006000261新氫壓縮機（K-3101）主機3TAW2000-20/2600200060002233JR138-4280600035新氫壓縮機3YB160M-41138022.6辦公室外中央空調室外機684380127.6辦公室外中央空調室內機307.538011.4控制室風恒溫恒濕空調機2176380267.4配電間風冷空調機23038045.6（表 1.2）加氫裂化裝置技術參數一覽表裝置名稱Pe(kw)kxcos $tan $分餾塔頂冷凝水泵5.50.80.840.6

11、46硫化劑泵300.80.870.567循環氫壓縮機5.50.80.880.54重污油抽油泵220.80.880.54輕污油抽油泵220.80.880.54分餾塔頂空冷器220.80.880.54穩定塔頂空冷器220.80.880.54柴油空冷器220.80.880.54反沖洗污油泵300.80.890.512新氫壓縮機輔助油泵電機150.80.840.646新氫壓縮機油箱電加熱器150.50.651.17吸收塔中段回流泵18.50.80.890.512新氫壓縮機水站水泵300.80.890.512穩定塔進泵450.80.890.512熱高分子空冷器300.80.890.512塔頂循環回流泵7

12、50.80.890.512脫吸塔底泵450.80.890.512航煤泵550.80.890.512注氨泵150.80.840.646新氫壓縮機盤車電機7.50.80.880.54阻垢劑泵0.550.80.760.882引風機750.80.890.512壓縮機廠房吊車750.80.890.512柴油泵重石腦油泵900.80.890.512循環氫壓縮機油泵電機300.80.890.512抗氧劑泵0.550.80.760.882緩蝕劑泵2.20.80.860.593熱低分子氣/航煤空冷器300.80.890.512硫化氫氣提塔頂空冷器300.80.890.512分餾塔中斷回流750.80.890.5

13、12低壓脫硫貧胺液泵550.80.890.512硫化氫氣提塔頂泵750.80.890.512開工循環泵550.80.890.512分餾塔頂冷凝水泵150.80.880.54石腦油分餾塔頂回流泵450.80.890.512新氫壓縮機注油器電機30.80.870.567分餾塔頂回流泵900.80.890.512分溜塔進料泵(P-3204A/B)2800.80.850.62新氫壓縮機（K-3101）主機20000.9-0.90.36尾油泵2800.80.850.62反應進料泵22000.80.850.62注水泵2800.80.850.62新氫壓縮機110.80.840.646辦公室外中央空調室外機8

14、40.80.840.646辦公室外中央空調室內機7.50.80.840.646控制室風恒溫恒濕空調機1760.80.840.646配電間風冷空調機300.80.840.6461.3按需要系數法確定負荷計算需用系數法計算負荷的有關公式A.確定用電設備組或用電單位計算負荷的公式a.有功計算負荷（KWP30 = Kx *Pe ；式中，Kx為用電設備組或用電單位的需要系數;Pe為b.式中,視在計算負荷（KV A） S30匸d.計算電流（A） I 30二Un 式中Un為用電設備組或用電單位供電電壓額定值 （KV）B.確定多組用電設備組或多個用電單位總計算負荷的公式a.有功計算負荷 （KW）P30 = K

15、P P30i.式中,P30i.為各組的計算負荷（KW） ； K7 P為有功負荷同時系數，由設備組計算車間配電干線負荷時可取Kx P=0.850.95，由設備組直接計算變電所低壓母線總負荷時可取K二 P=0.8 0.9。b.無功計算負荷Kvar式中，Q30i.為各組無功計算負荷（Kvar） ；q為無功負荷同時系數,由設備組計算車間配電干線負荷時可取Kx q =0.90.97，由設備組直接計算變電所低壓母線總負荷時可取K q =0.85 0.95。2 2 2c.視在計算負荷（KV A） S30二氐 Q30Un式中Un為用電設備電壓額定值d.計算電流（A） I 30二(KV)用電設備組或用電單位的總

16、設備容量;無功計算負荷KvarQ30二F30 *tan tan為設備銘牌給定功率因數角用電設備組或用電單位功率因數角的正切值c.補償前 COS1=0.85, tan1=O.62補償后 COS 2 =0.95, tan ;：2=0.33需用系數法計算負荷的結果（表 1.3 ） 加氫裂化裝置計算負荷一覽表裝置名稱P30i.（ KW）Q30i,（ Kvar）S30 i,（ KVA分餾塔頂冷凝水泵4.42.8425.24硫化劑泵2413.60827.589反沖洗污油泵2413.60827.589循環氫壓縮機4.42.3765重污油抽油泵17.69.520輕污油抽油泵17.69.520熱低分子氣/航煤空

17、冷器15096.89硫化氫氣提塔頂空冷器15096.89分餾塔頂空冷器134.482.294穩定塔頂空冷器100.862.47柴油空冷器134.482.294新氫壓縮機水站水泵2412.28826.963新氫壓縮機水站水箱加熱器30030熱高分子空冷器200129.187新氫壓縮機輔助油泵電機2415.50528.57新氫壓縮機油箱電加熱器30030吸收塔一中段回流泵14.87.57816.627吸收塔二中段回流泵14.87.57816.627穩定塔進泵3618.43240.445塔頂循環回流泵6030.7267.407脫吸塔底泵3618.43240.445航煤泵4422.52849.432注

18、氨泵126.4813.638新氫壓縮機盤車電機127.437阻垢劑泵0.440.3880.587引風機6030.7267.407柴油泵71.846.614壓縮機廠房吊車6030.7267.407重石腦油泵7236.86480.89循環氫壓縮機油泵電機2412.28826.963抗氧劑泵0.440.3880.587緩侍劑泵1.761.0432.046辦公室外中央空調室外機67.250.4分餾塔中斷回流泵6030.7267.407低壓脫硫貧胺液泵4422.52849.432硫化氫汽提塔頂泵6030.7267.407開工循環泵8845.056辦公室外中央空調室內機64.5控制室風恒溫恒濕空調機140

19、.8105.6配電間風冷空調機2418石腦油分餾塔頂回流泵2412.28826.963新氫壓縮機注油器電機2.41.8分餾塔頂回流泵7236.86480.89新氫壓縮機3.62.2324.236車間低壓裝置合計P30（ KWQ30（ Kvar）S30（ KVA）（380V）2594.91734.423121.17乘以同時系數Kp=0.9Kq=0.952335.411647.699921.052低壓無功補償-677.2689補償后計算負荷2335.41970.43012529.01（依此數據選車間變壓器 ）新氫壓縮機主機3600-1296分溜塔進料泵224138.88263.56尾油泵22413

20、8.88263.56反應進料泵17601091.22070.83注水泵448276.76車間總合計10632.315258.2801乘以同時系數Kp=0.9Kq=0.959569.0794995.366112108.11高壓無功補償-2775.032補償后計算負荷9569.0792220.33417670.476車間變壓器損耗4.40421.126KV側計算負荷9573.4832241.45419832.38備注： 低壓（380V）側：l3o=3842.5A ;高壓（6KV）側：l30=946.1A1.4尖峰電流尖峰電流是指持續時間只12s左右的短時最大負荷電流，它對導線和 電器設備有很大的損

21、害作用，一般用來作為選擇校驗熔斷器、自動開關、 斷路器等設備的依據。尖峰電流的計算（1）單臺用電設備的尖峰電流I pk “ST =Kst *l N式中，Ipk為尖峰電流；Kst為設備的啟動電流倍數；1st為設備的啟動電流；對一般的籠型異步電動機而言Kst =67;對于級數W 4的籠型異步電機 KST 一般取7。依次為計算依據，可以計算岀整個加氫裂化車間各裝置的尖峰電流，計算結果如表1.4所示。（2）低壓380V的車間總設備的尖峰電流Ipk = I30 1st In m ax已知車間低壓設備的總計算電流I 30 =3842.5A所以 Ipk =丨30 Tst Tn m a=3842.5+267.

22、4 6=5446.9A（表1.4）加氫裂化裝置的尖峰電流和計算電流一覽表裝置名稱Ie(A)KTSI PK (A)I 30 (A)分餾塔頂冷凝水泵11.6781.27.96硫化劑泵56.87397.641.92注氨泵29.47205.820.72循環氫壓縮機11.1777.77.6重污油抽油泵42729430.39輕污油抽油泵42729430.39分餾塔頂空冷器42729430.39穩定塔頂空冷器42729430.39柴油空冷器42729430.39反沖洗污油泵56.97398.340.97新氫壓縮機輔助油泵電機29.47205.820.72新氫壓縮機水站水泵56.97398.340.97熱低分

23、子氣/航煤空冷器56.97398.340.97硫化氫氣提塔頂空冷器56.97398.340.97新氫壓縮機油箱電加熱器45.67398.340.97熱高分子空冷器56.97398.340.97吸收塔一中段回流泵35.57248.525.26吸收塔二中段回流泵35.57248.525.26穩定塔進泵83.97587.361.45塔頂循環回流泵140.17980.7102.42脫吸塔底泵83.97587.361.45航煤泵102.77718.975.11阻垢劑泵1.5710.50.89引風機140.17980.7102.42壓縮機廠房吊車140.17980.7102.42柴油泵140.17980.

24、7102.42重石腦油泵16771169122.9循環氫壓縮機油泵電機15710510.36抗氧劑泵1.5710.50.89緩侍劑泵4.7732.93.11分餾塔中斷回流140.17980.7102.42低壓脫硫貧胺液泵102.77718.975.11硫化氫氣提塔頂泵140.17980.7102.42開工循環泵102.77718.975.11硫化氫氣提塔頂泵140.17980.7102.42分餾塔頂冷凝水泵29.47205.820.72石腦油分餾塔頂回流泵15710510.36新氫壓縮機注油器電機3.4723.82.15分餾塔頂回流泵16771169122.9尾油泵36725224.5分溜塔進

25、料泵36725224.5反應進料泵2615.21357.2199.27新氫壓縮機主機2235.21159.6199.27注水泵35724524.5加藥裝置加藥泵3.4723.82.15控制室新風凈化機3.4723.82.15新氫壓縮機22.67158.215.921.5車間變壓器的選擇變壓器是電力系統中數量極多且地位十分重要的電器設備，它的作用 就是升咼和降低電壓。車間變電站變壓器臺數的選擇原則：(1) 對于一般的生產車間盡量裝設一臺變壓器；(2) 如果車間的一、二級負荷所占比重較大，必須兩個電源供電時， 則應裝設兩臺變壓器。每臺變壓器均能承擔對全部一、二級負荷的供電任 務。如果與相鄰車間有聯

26、絡線時，當車間變電站出現故障時，其一、二級 負荷可通過聯絡線保證繼續供電，則亦可以只選用一臺變壓器。(3) 當車間負荷晝夜變化較大時，或由獨立(公用)車間變電站向幾 個負荷曲線相差懸殊的車間供電時，如選用一臺變壓器在技術經濟上顯然 是不合理的，則亦裝設兩臺變壓器。變壓器容量的選擇：(1) 變壓器的容量ST (可近似地認為是其額定容量 SN- T)應滿足車 間內所有用電設備計算負荷 S30的需要，即ST S30 ;(2) 低壓為0.4KV的主變壓器單臺容量一般不宜大于 1000KV- A(JGJ/T16 92規定)或1250 KV A (GB500594規定)。如果用電設備容量較大、負荷集中且運

27、行合理時，亦可選用較大容量的變壓器。 這樣選擇的原因：一是由于一般車間的負荷密度，選用1000-1250 KV- A的變壓器更接近于負荷中心，減少低壓配電線路的電能損耗、電壓損耗和有色金屬 消耗量；另一是限于變壓器低壓側總開關的斷流容量。 低壓為 230/400V 的配電變壓器聯結組別的選擇：（1） 選擇 Y,yn0 聯結組別的幾種情況： 三相負荷基本平衡，其低壓中性線電流不致超過低壓繞組額定電流 25%時； 供電系統中高次諧波干擾不嚴重時； 低壓單相接地短路保護的動作靈敏度達到要求時；（2） 選擇 D,yn11 聯結組別的幾種情況： 由單相不平衡負荷引起的中性電流超過變壓器低壓繞組額定電流

28、25%時； 供電系統中存在較大的“諧波源”，三次及以上高次次諧波電流比 較突出時； 需要增大單相短路電流值，以確保低壓單相接地短路保護的動作靈 敏度；除此之外 , 考慮到加氫裂化裝置在整個廠生產過程中所起到的作用，車 間應該設有四臺變壓器，四套設備同時運行；每臺變壓器承擔50%的計算負荷，兩臺變壓器互為暗備用；但兩臺變壓器的容量均按計算負荷的70d80%來選擇。這樣，變壓器在正常運行時的負載率B不超過下列百分值：B =(50/80)% s(50/70)% 62.5%s71% 基本上滿足經濟運行的要求。在故障的情況下 , 不用考慮變壓器的過負荷能 力就能擔負起對全部負荷供電的任務。綜上所述 :依

29、據車間低壓裝置的計算負荷可以選定催化車間變壓器為：選用10KV級S10系列節能型電力變壓器四臺。其技術參數如下：額定容量： 1600KVA 一次側額定電壓： 6000V二次側額定電壓： 400V 聯結組別： Y,yn0 或 Dyn11空載損耗： Pk=2.20KW短路損耗： Pe=13.8KW短路電壓百分值： ud %=4.5 空載電流百分值： Ik %=0.6當電流通過變壓器時，就要引起有功功率和無功功率的損耗，這部分 功率損耗也需要由電力系統供給。因此，在確定車間主結母線時需要考慮 到這部分功率損耗。變壓器的負荷率：B 二S30/Se =2529.01/1600 440%變壓器的有功損耗為

30、： Pb=A Pk+p 2 Pe Pb =2.20+0.42 13.8=4.408Kw變壓器的無功損耗為： QbM Qk+p 2 Qe Qb = Ik %/100 Se+p 2 ud %/100 Se =0.6/100 1600+0.42 4.5/100 1600 =21.12Kvar第2章 短路及短路電流的計算2.1 短路的概述“短路”是電力系統中常發生的一種故障。所謂短路是指電網某一相導體未通過任何負荷而直接與另一相導體或地接觸。電器設備載流部分絕 緣損壞是形成短路的主要原因，它帶來的危害也是相當嚴重的。后果：(1) 損壞電氣設備：短路電路要產生很大的電動力和很高的溫度，可 使故障設備造成

31、嚴重的損壞，并可能損壞電路其它設備。(2) 造成停電事故：由于電路中裝設有短路保護裝置，因此在電路短 路時，將使得短路電路斷開，從而造成停電。短路點越靠近電源，短路引 起停電的范圍越大，給國民經濟造成的損失越大。(3) 引起電壓驟降：短路時電壓要驟降，從而嚴重影響電氣設備的運 行。電壓的嚴重下降，還可能破壞各發電廠并列運行的穩定性，使得并列 運行的發電機組失去同步，造成系統解列.(4) 造成電磁干擾：不對稱短路電流產生的不平衡磁場，對附近的通 信線路、信號系統及電子設備等產生嚴重的干擾，影響其正常運行，甚至 可能造成誤動作。常見的幾種短路類型(1)對稱短路：三相短路k(3):(2)不對稱短路:

32、兩相短路k(2) 兩相接地短路k(1.1)單相短路k：進行短路電流計算的目的是為了保證電力系統安全運行，在設計選 擇電器設備時都要用可能流經該設備的最大短路電流進行熱穩定校驗和 動穩定校驗，以保證該設備在運行中能夠經受住突發短路故障引起的發 熱效應和電動理效應的巨大沖擊。同時，為了盡快切斷電源對短路點的供電，采用了各種繼電保護和自動裝置，這些裝置的整定計算也需要準 確的短路電流數據。為了校驗各種電器設備，必須找出可能出現的最嚴重的短路電流。經 分析，發現在空載線路上且恰好當某一相電壓過零時刻發生三相短路，在 該相中就會出現最為嚴重的短路電流。2.2電力網絡中的短路計算221短路計算的相關公式（

33、表2.1）有名值與標幺值換算公式參數名稱有名值標幺值說明功率S一般取Sd=100MVA電壓U一般取 Ud=Uev電流I電抗XwX = XSdX片一2XdUdx*是以Sd為基準容量的標幺值變壓器電抗線路電抗X i為線路每公里電抗值電抗器電抗Xr%為電抗器銘牌上數值系統等值電抗X SdSd粘 _Sk 一打kUnSk（ MVA）Ik（ KA）Sk為某點短路容 量，Ik為該點的三 相短路電流電動機電抗Kst為啟動電流倍數根據經驗值，一般6KV電壓級的基準數據如下示:Sd=100MVA Ud=Uav ；基準電壓為6.3KV;基準電抗為0.397。；基準電流為 9.16KA高壓網絡中對于無窮大電源系統三相

34、短路標幺值法計算公式:x匚為系統電源到短路點間的總阻抗;X3j KA）山為短路點處的平均電壓，為次暫態短路電流;Sk = 3 I Un（MVA）；ish二-2kshl（ KA） ish為沖擊電流，ksh為短路電流沖擊系數; 低壓配電網絡中短路電流的計算（1）高壓側系統的的等值電抗配電變壓器容量較小，阻抗值較大，一般可認為短路時其高壓側母線電壓保持不變，即為無窮大電源系統。可據下式算出系統的等值阻抗（折算到400V側）：Zs4002STRS 0.1XS； XS 0.995ZSm；Sk配電變壓側短路容量,KVA（2）變壓器的阻抗式中，丄Pk的單位為KW Un的單位為V; Sn的單位為KVA（3）低

35、壓電網內電阻值較大，不能略去。用 z=r2 X2來代替計算中 的電抗X。（4）一般采用標幺值法或有名值計算比較簡便。采用有名值計算時電壓單位用 V,電流用KA容量用KVA阻抗用 m1。有關計算公式 式中，Zt為短路回路每相的總阻抗，； Rz、X二分別為短路回路每相的 總電阻、總電抗，； Uav為平均額定線電壓，V。短路計算中應注意的問題1. 短路電流沖擊系數ksh的取值在高壓電網中其它地點短路取1.8 ;在1000V及以下變壓器低壓側0.4KV短路時取1.3 ；2. 對電網中異步電動機負荷的處理一些接在短路點附近（5m內）且容量較大的異步電動機（電動機容量大 于100KW或總容量大于100 K

36、W的感應電動機），在短路初瞬次暫態階段， 短路點的電壓為零，這些電動機因為有較大的慣性，轉速不能立即降到 零，因此其反電動勢大于電網的剩余電壓。此時看作一臺發電機，能向短路點反饋次暫態短路電流和沖擊短路電流。可按下公式計算:MN0.95.3I0.17I sh(M)IMN-x，2K sh (M )I Msh(M )53IMN7.48KshI mn ；式中，Em為電動機次暫態電勢標幺值，一般取 0.9 ；Xm.為電動機次暫態電抗標幺值，一般取0.17 ； Ksh（M）為電動機短路電流沖擊系數，一般高壓電動機取1.41.6，低壓電動機取1.0 ;3. 系統等值電抗的估算：Xs.二豈，Sk為系統分界母

37、線處的短路容量（有時用該處斷路器額定斷Sk流容量代替）4. 短路時母線殘壓的計算：電網中發生三相短路時，短路點的電壓降為零，短路點附近的電壓也 大為降低。為分析短路時電力系統的運行狀態或因繼電保護整定計算的要 求，需要計算系統中某點在短路時的電壓（殘壓）Ure“X “為由短路點算起到系統某點的電抗標幺值；高壓側三相短路電流計算系統圖（表 2.2）高壓側三相短路電流計算一覽表短路占八、l(3)=l =i1 Zq1 oci 1(KA)（KA）（KA）（KA）(KA(MVAd 1、8327.68494.8831.65831.653575.56d2254.44384.2645.77645.772773

38、.14d 3、295.48446.17749.932.93752.863220.4413d4、101.78153.69258.320.4258.721109.310d 5、101.78153.69258.320.39258.711109.311d 6、101.78153.69258.320.39258.711109.312d7、9295.48446.17749.932.93752.863220.44備注：（1） lZq）-為三相短路時周期分量的有效值，用來作為推算其它各短 路電流計算量的基本依據。（2）| ：-為三相短路電流的穩態有效值，用來校驗電器和電路中載流 部件的熱穩定性。（3）I-為次

39、暫態短路電流，用來作繼電保護的整定計算和校驗斷路 器的額定斷流量。（4）Ish-為三相短路后第一周期內短路電流（指最嚴重情況下的最嚴 重相的第一周期的電流峰值）的有效值，用來校驗電器設備的動穩定性，有 時也用作校驗斷路器的額定斷流量。（5）ish-為三相短路沖擊電流（指最嚴重短路情況下，三相短路電流 中最嚴重相的第一周期的電流峰值），用來校驗電器設備和母線的動穩定 性。（6）s-為次暫態三相短路容量，用來校驗斷路器的遮斷能力。（7）ish（M）-為電動機的反饋沖擊電流（8）代-為考慮了電動機的反饋電流后短路電流的沖擊值低壓側三相短路電流計算系統圖（表 2.3）低壓側三相短路電流計算一覽表短路點

40、(KA(KA(MVA(KAd 1、9148.81344.67162.2102.98d227.1861.1329.6318.81d385.41192.0993.159.1d420.1345.2721.9412.66d 5117.35263.92127.9181.21d 610.3523.2811.287.17d 78.3718.829.125.79d 833.6575.6836.6823.28ooooooooooooooo第3章 導線及其截面的選擇3.1導線和電纜的選擇導線和電纜選擇是工業企業供電網絡設計中的一個重要組成部分，因 為它們是構成供電網絡的主要元件，電能必須依靠它們來輸送分配。在選

41、擇導線和電纜的型號及截面時，既要保證供電的安全可靠，又要充分利用 導線和電纜的負載能力。選擇導線和電纜截面時，必須考慮以下幾個因素，這些因素也是我們 的選擇原則：（1）發熱問題電流通過導線或電纜時將引起發熱，從而使其溫度升高。當通過的電流超過其允許電流時，將其絕緣線和電纜的絕緣加速老 化，嚴重時將燒毀導線或電纜，或引起其它的事故，不能保證安全供電。 另一方面為了避免浪費有色金屬，應該充分利用導線和電纜的負荷能力。 因此，必須按導線或電纜的允許載流量來選擇其截面。（2）電壓損失問題電流通過導線時，除產生電能損耗外，由于線路上有電阻和電抗，還產生電壓損失。當電壓損失超過一定的范圍后，將使用 電設備

42、端子上的電壓不足，嚴重影響用電設備的正常運行。（3）架空線路的機械強度架空線路經受風、雪、覆冰和溫度變化的影響，因此必須有足夠的機械強度以保證其安全運行，其截面不得小于某一 最小允許截面。（4）經濟條件導線和電纜截面的大小，直接影響網絡的出投資及電能損耗的大小。截面選的小些，可節約有色金屬和減少電網投資，但網絡 中的電能損耗增大。反之，網路中的電能損耗雖然減少，但有色金屬耗用 量和電網投資都隨之增大。因此這里有一個經濟運行的問題，即所謂按經 濟電流密度選擇導線和電纜截面，此時網路中的年運行費用最小。3.2 導線截面選擇及校驗的方法 常用選擇導線截面的方法有：按發熱條件選擇；按照允許電壓損失條

43、件選擇；按照機械強度條件選擇；按照經濟電流密度條件選擇。從原則上講，上述四個條件都滿足，以其中最大的截面作為我們應該選取的導線截面。但是，對一般工業企業 610KV線路來說，因為電力線路不長，如按照經濟電流密度來選擇導線的截面，則往往偏大，所以一般只 作為參考數據。只有大型工業企業的外部電源線路，但負荷較大、線路較 長時，特別是 35KV 及以上的輸電線路，主要應按經濟電流密度來選擇導線 截面。對于一般的工業企業內部 610KV 線路，因線路不長，其電壓損失不 大，所以一般按發熱條件選擇，然后按其它條件進行校驗。對于 380V 低壓 線路，雖然線路不長，但因電流較大，在按發熱條件選擇的同時，還

44、應按 允許電壓損失的條件進行校驗。按照允許電壓損失條件選擇條件:.：U% 其iouNnn1 PaL。品i迄5%進行校驗各設備導線的選擇均滿足此條件。式中，Ro、X 0為每公里線路的電阻和電抗;PaL iouN i為由有功負荷及電阻引起的電壓損失;卷NaLa為由無功負荷及電抗引起的電壓損失;除此校驗條件外，還需考慮到熔斷器和自動開關與導線截面的配合問 題，它們之間也需要滿足一定的關系:(1)對于動力支線采用電纜敷設時，熔斷器和電纜允許電流的倍數關系是為電纜允許的電流，A);自G：2.5( Ier為熔斷器熔體的額定電流，A； Iy1 Y動開關和電纜允許電流的倍數關系是F0,: 4.5 （ Igzd

45、為長延時脫扣I Y器整定電流，Iszd為瞬時脫扣器整定電流，A)Q，j5。(2)對于動力干線采用電纜敷設時，熔斷器和電纜允許電流的倍數關系是* ：1.5 ；自動開關和電纜允許電流的倍數關系是1 Y(3) 對于有爆炸危險的廠房中選擇電纜截面的條件為 1.25。1 N綜上所述:加氫裂化車間各用電設備導線及其截面的選擇和校驗情況如下表所示:設備名稱電纜型號I Y( A)In (A)上 1.251 N分餾塔頂冷凝水泵VLV29-3 X43011.6合格硫化劑泵VLV29-3 X258756.8合格循環氫壓縮機VLV29-3 X43011.1合格重污油抽油泵VLV29-3 X 166742合格輕污油抽油

46、泵VLV29-3 X 166742合格分餾塔頂空冷器VLV29-3 X 166742合格穩定塔頂空冷器VLV29-3 心66742合格柴油空冷器VLV29-3 漢 166742合格新氫壓縮機水站水泵VLV29-3 漢 258756.8合格新氫壓縮機水站水箱加熱器VLV29-3 漢 258756.8合格熱高分子空冷器VLV29-3 x258756.8合格熱低分子氣/航煤空冷器VLV29-3 漢 258756.8合格硫化氫氣提塔頂空冷器VLV29-3 x258756.8合格新氫壓縮機輔助油泵電機VLV29-3 汽 63829.4合格新氫壓縮機油箱電加 熱器VLV29-3 漢 43011.1合格反沖

47、洗污油泵VLV29-3 X258756.9合格新氫壓縮機水站水泵VLV29-3 X258756.9合格吸收塔一中回流泵VLV29-3 x 105135.5合格吸收塔二中回流泵VLV29-3 江105135.5合格穩定塔進料泵VLV29-3 漢 3510883.9合格塔頂循環回流泵VLV29-3 漢 95192140.1合格脫吸塔底泵VLV29-3 x3510883.9合格航煤泵VLV29-3 匯50132102.7合格注氨泵VLV29-3 X63829.4合格新氫壓縮機盤車電機VLV29-3 匯 43015合格阻垢劑泵VLV29-3 X4301.5合格引風機VLV29-3 江95192140.1合格柴油泵VLV29-3 X95192140.1合格壓縮機廠房吊車VLV29-3 X95192140.1合格重石腦油泵VLV29-3 X 120218167合格循環氫壓縮機油泵電VLV29-3 江258756.9合格機抗氧劑泵VLV29-3 X4301.5合格緩侍劑泵VLV29-3 漢 4304.7合格分段塔回流泵VLV29-3 X95192