1、中環線（浦西段）A2.7-1標汶水路西段高架工程箱梁支架施工方案（L61L64）中環線（浦西段）A2.7-1標項目部二零零四年八月目錄一、工程概況二、編制依據三、支架搭設四、支架計算五、安全措施六、箱梁支架防坍塌及應急措施七、附圖一、 工程概況本標段高架工程范圍從汶水路滬太路至汶水路萬榮路段，里程樁號為K1+639-K3+865.88，長約2226m。左線墩號L46L111，右線墩號R45R111，本標段共有三條匝道U15、D16、 D17，匝道與主線相交段為漸變段。工程范圍內主要橫向道路有：滬太路、滬太支路、高平路、原平路。主線高架為左右分離弧形底面砼現澆箱梁，箱梁標準段寬度為15.5m、1

2、9m兩種，匝道標準寬度為8.25m，漸變段處箱梁最寬達到27.25m主線箱梁梁高1.8m，為單箱四室，跨中腹板厚0.42m，支點腹板厚0.610.8m，箱梁底板厚0.30.5m，砼標號為C50。箱梁為兩跨、三跨、四跨連續，標準跨為35m，箱梁高度一般在8m10m，在汶水路滬太路段達到13m17m，沿線有廠家、居民區、加油站需要預留出入口。二、 編制依據公路橋涵鋼結構及木結構設計規范 JTJ025鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規程建筑地基基礎設計規范 GB500072002建筑結構荷載規范 GB20092001建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ 1302001三、 支架搭設1、本方

3、案適用于主線標準段，模板支架形式為鋼管扣件支撐系統，支架材料為長6m，直徑48壁厚3.5mm的腳手管及扣件。2、箱梁支架搭設前應對地基進行加固處理。大部分支撐面為現有機動車道道路，不需要處理，在承臺開挖處、管線溝槽開挖處、箱梁投影線下的機非帶處均要進行加固處理，在承臺開挖處，先將基坑四周路面有裂縫和路面下有空洞處進行路面破除，然后用土30cm分層回填并壓實，再澆筑15cm厚C20混凝土。在溝槽開挖處用黃沙填筑，頂上澆注34cm厚 C20砼。在機非帶處，先將機非帶挖除，再澆注15cm厚C20混凝土。所有處理好的支撐面均與地面平，特別在承臺回填處、溝槽回填處支架鋼管支撐底面用槽鋼或用10×

4、;10cm的鋼板墊在鋼管下，增加支撐面積。3、腳手管立桿間距縱向 0.5m，橫向0.7m，在腹板帶處，橫向加密一排腳手管（間距變為0.35m），在靠近立柱的兩側分孔線5m內，橫向加密兩排腳手管（間距變為0.25m）；水平桿間距1.8m，具體布置見附圖。 4、在箱梁底部的腳手管按其魚腹式外形調整，在翼板部分將腳手管彎折成與其外形相一致，在腳手管上鋪設間距7.5cm×15cm40cm的三六板，三六板上鋪設12mm厚的九夾板底模。為模板的高程將嚴格按圖紙尺寸。5、按規范設置水平桿和剪刀撐。在箱梁橫斷面剪刀撐每隔2m設置一道，在縱斷面剪刀撐在兩邊及腹板處設置。6、箱梁支架第一跨進行等載預壓，

5、考驗支架系統，其預壓結果為以后箱梁支架搭設提供數據。7、在箱梁南北兩側各設置1m寬的施工平臺，平臺用腳手管做橫向斜撐支撐，角度在300以內。四、 支架計算 （以下荷載取值都是在縱向1延米內，如果涉及到橫向取值，也是在1延米內。）1荷載1）、鋼筋砼荷載計算：箱梁端橫梁橫斷面面積為10.446 m2；跨中橫斷面面積為8.282 m2,端頭實心部分面積為27.76 m2。縱向分隔帶橫斷面跨中為0.4×2.104×21.6832 m2；端部為0.7×2.104×22.9456m2；則每延米的荷載分別為： 端部（扣除腹板）：q1中（10.4462.9456）

6、15;25/（15.20.7×2）13.59KN/ m2,.跨中：q1端（8.2821.6832）×25/(15.20.4×2)11.46KN/ m2; 腹板：q1分0.4×2.104×25/0.452.6 KN/ m2實心部分: q1實27.76×25/15.245.66 KN/ m2其中=25KN/m3。 a.對于空心部分為了計算方便，取其最大值q1中+q313.59+3.5=17.09KN/ m2 (q33.5 KN/ m2為施工荷載)作為均布荷載進行計算，同時在腹板處，加上q1分52.6 KN/ m2的均布荷載，其計算模式見圖

7、(一)。得到其最大的支撐反力為: Rmax10.75KN/m.換算到單根腳手管，則應為10.75×0.55.375KN。 圖(一)b.對于實心部分該部分箱梁中間4.23m寬的部分位于立柱上,只需要檢算翼板部分即可,該部分的面積為:8.746m2,混凝土的均布荷載為:q1實8.746×25/5.485=39.86 KN/ m2 ,則整個的均布荷載q1實+ q339.86+3.5= 43.36 KN/ m2 ,其計算模式見圖(二)。得到其最大的支撐反力為: Rmax17.2KN/m.換算到單根腳手管得其最大支撐反力為17.2×0. 5=8.6 KN. 圖(二)2）、底

8、模及支撐荷載：q2=1.73KN/ m2;（橫向每排腳手管重量為：78.5×4.89×104×9.7×259.31KN；橫向1m，縱向1m的平面內腳手管的自重為：9.31/（15.2×0.5）1.23KN/ m2;取該范圍內模板自重0.5KN）。3）、施工荷載：q3=1.5+2.0=3.5KN/ m2;（施工人員及設備荷載標準值：1.5 KN/ m2；振搗混凝土時產生的垂直荷載標準值為：2.0KN/ m2.）4）、支撐安裝偏差荷載：FL空（q1中q2）×1（13.591.73）×10.1532KN/ m2;FL實（q1實q2

9、）×1（39.661.73）×10.4159KN/ m2。5)、安全荷載：S中（q1中q2）×2.5（13.591.73）×2.50.383KN/ m2；S實（q1實q2）×2.5（39.661.73）×2.51.04KN/ m2；6）、風荷載：（Wk0.7uzusW0）a 支架：Fm10.7×0.74×1.3×0.550.3704KN/ m2;b 側模：Fm20.7×0.74×0.146×0.550.0416KN/ m2。（各系數參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范）2

10、支撐系統的整體穩定性計算a 整體結構分析 空心部分 1)、不考慮風荷載 鋼管腳手管特性：A=489mm2；回旋半徑I=1.58cm;H0=180+2×10=200cm。長細比200/1.58126.58<=150，查表得0.415。N/ (A)(Rdmax+q2+q3+F1空)/ (A)5.375+(1.73+3.5+0.1532) ×0.7×0.5 ×103/（0.415×489）35.77Mpa<f205Mpa，滿足要求。2）、考慮風荷載MW0.85×1.4/10WKLah20.071KN·m。（WK0.37

11、04KN,La0.5m，h1.8m），查表得W5.08cm3。可得MW/W0.071×103/（5.08×106）13.98Mpa。N/(A)MW/W35.7713.9849.75 Mpa<f205 Mpa，滿足要求。實心部分1)、不考慮風荷載 N/ (A)(Rdmax+q2+q3+F1實)/ (A) 8.6+ (1.73+3.5+0.4159) ×0.35×0.25 103/（0.415×489）44.81Mpa<f205Mpa，滿足要求。2）、考慮風荷載 MW0.85×1.4/10WKLah20.0357KN·

12、;m。（WK0.3704KN,La0.25m，h1.8m），MW/W0.0357×103/（5.08×106）7.03Mpa。N/(A)MW/W44.817.0351.84Mpa<f205 Mpa，滿足要求。b 抗傾覆計算對于箱梁支架，抗傾覆實際是指橫向一列支架在邊側立桿作為支撐點時，該排立桿的自重產生的彎矩與風作用于支架頂端產生彎矩的平衡。 每根腳手管的自重為：78.5×4.89×104×9.70.37KN。Mr0.37×25×15.2/270.3KN·m。M00.3704×9.7×0.

13、7×9.724.4 KN·m。所以Mr > M0，系統平衡。 3支撐立桿的穩定性計算 空心部分: 軸心力設計值N1.2NGK+1.4NQK=1.2×(13.5+1.73)+1.4×(3.5+0.1532+0.383)=23.93KN/m2。單根腳手管的受力在0.5×0.7 m2的單元內，故軸心力設計值應為23.93×0.5×0.78.38KN。不考慮風荷載時：N/(A)8.38×103/（0.415×489）41.29Mpa<f205 Mpa，滿足要求。考慮風荷載時：N/(A)MW/W41.2

14、9+13.98=55.27 Mpa<f205 Mpa；其中，MW/W13.98Mpa，計算過程見“整體穩定分析空心部分”。實心部分:軸心力設計值N1.2NGK+1.4NQK=1.2×（45.661.73）1.4×（3.50.41591.04）63.81KN/m2.,單根腳手管的軸心力為:63.81×0.25×0.355.58KN.不考慮風荷載時：N/(A)5.58×103/（0.415×489）27.5 Mpa<f205 Mpa；考慮風荷載時：N/(A)MW/W27.57.0334.53Mpa<f205 Mpa；其中

15、，MW/W7.03Mpa，計算過程見“整體穩定分析實心部分”。 4扣件的承載力計算 立桿的連接均使用雙扣件，所以扣件的承載力計算為：空心部分: Rc2×8.0KN 16KN，Rs=Rdmax5.375KN，則Rc >Rs,滿足要求。實心部分: Rc2×8.0KN 16KN， Rs=Rdmax8.6KN，則Rc >Rs, 滿足要求。 5支撐系統地基承載力與沉降計算 本工程的地基基本上是現有道路，對于開挖回填的，按要求進行分層壓實，并在上面澆筑15cm厚混凝土，作為支架的支撐面。因為原有規范建筑地基基礎設計規范已廢止，無法查找地基承載力標準值，故無法進行計算。但根據

16、經驗，15cm厚的混凝土足夠支撐Rdmax8.6KN的荷載. 6支撐立桿豎向變形計算空心部分:將1延米上的荷載換算在單根腳手管上：NGK+NQK (13.5+1.73+3.50.15320.383)×0.7×0.56.74KN。 1（NGK+NQK）H/(EA)=6.74×103×9.7×103/（210×103×489）0.637mm 2=n2×0.51mm 3=Ht9.7×1.2×105×150.0017mm。1230.63710.00171.639mm<H/10009.7m

17、m。實心部分:將1延米上的荷載換算在單根腳手管上：NGK+NQK (45.66+1.73+3.50.41591.04)×0.25×0.354.58KN。 1（NGK+NQK）H/(EA)=4.58×103×9.7×103/（210×103×489）0.433mm 2=n2×0.51mm 3=Ht9.7×1.2×105×150.0017mm。1230.43310.00171.435mm<H/10009.7mm。7.三六板受力檢算三六板橫向間距為0.4m，縱向間距在跨中、腹板、實心部

18、分分別為：0.5m，0.5m，0.25m，其縱向均布荷載分別為：q=11.46×0.4=0.584KN/m，q=52.6×0.4=18.41KN/m，q=45.66×0.4=15.981KN/m。根據撓度公式=ql4/（384EI）計算撓度，其中，E=8.5Gpa，I=bh3/12=5.27×10-6m4。則最大撓度為腹板處理的撓度：=18.41×103×0.54/（384×8.5×109×5.27×10-6）×103=0.067mm<L。/300=500/300=1.67mm，

19、滿足要求。五、 安全防護 1、應對進入現場的鋼管、扣件等配件進行驗收，鋼管應符合現行碳素結構鋼（GB700）中Q235A鋼的標準，扣件應符合現行鋼管腳手架扣件（JGJ22）標準，并有質量合格證、質檢報告、準用證等證明材料，對反復使用的鋼管應檢測其壁厚，壁厚誤差為0.5mm，不得使用不合格的產品。2、鋼管表面平直光滑，壁厚均勻，不應有裂縫、分層、毛刺、硬彎、電焊結疤，其表面有防銹處理。扣件不得有裂紋、變形和螺栓出現滑絲等缺陷，并有防銹處理。經驗收合格的鋼管、扣件應按規格、種類分類整齊堆放、堆穩。堆放地不得有積水。3、操作人員必須經過專業技術培訓及專業考試合格，持證上崗。4、模板支撐系統的搭設區域

20、應設置安全警戒線。5、 箱梁支架搭設前對搭設人員進行方案、安全交底，搭設時帶好安全帶，安全帶要生根，下雨天不能搭設支架。6、 一聯箱梁支架四個角要有接地防雷擊措施。7、 模板支撐系統的立桿間距應按施工方案進行設置，先在地平面放線確定立桿位置，將立桿與水平桿用扣件連接成第一層支撐架體，完成一層搭設后，應對立桿的垂直度進行初步校正，然后搭設掃地桿并再次對立桿的垂直度進行校正，掃地桿離地不大于200mm，逐層搭設支撐架體，每搭設一層縱向橫向水平桿時，應對立桿進行垂直度校正，支撐架體的水平桿位置應嚴格按施工方案的要求設置，應一層一層進行搭設，不得錯層搭設。8、 支撐立桿接長后仍不能滿足所需高度且接長高度小于800mm時可以在立桿頂部采用扣件綁接長，用于調節立桿標高，綁接扣件數量不得少于2只且兩只扣件的距離應在350400mm，扣件中心離立桿頂部距離不得小于100mm，同一支撐架體上綁接扣件的距離應一致。9、 模板支撐系統搭設后至拆除的使用全過程，立桿底部不得松動，不得任意拆除任何一根桿件，不得松動扣件，不得用作起重纜風的拉結。10、 在混凝土澆筑過程中應有專人對模板支撐系統進行監護，發現有松動、變形等情況，必須立即停止澆筑并采取相應的加固措施。11、 模板支撐系統的拆除作業必須自上而下逐層進行，嚴禁上下層同時拆除作業，分段拆除的高差