1、材料科學與工程專業畢業論文 精品論文 SiCf/SiC復合材料的制備及其與LiPb熔液化學相容性初步研究關鍵詞：復合材料 化學氣相沉積 化學相容性 流道插件 碳化硅 纖維增強摘要：碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb

2、熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后，密度為2.05 g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·m1/2，剪切強度為50.33 MPa，熱導率為1.57

3、W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/SiC復合材料孔隙率高，纖維/基體界面結合弱，復合材料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密化顯著，復合材料的強度和模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后再進行涂層的復合材料密度相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的SiCf/SiC復合材料在700靜態LiPb熔液中浸泡50

4、0小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向SiCf/SiC復合材料力學性能下降了至少一個數量級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與纖維受到腐蝕，材料力學性能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小且連通不多，其化學相容性明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經過整體涂層的SiCf/SiC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好

5、于無涂層的SiCf/SiC復合材料。正文內容 碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.97g·cm-

6、3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后，密度為2.05 g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·m1/2，剪切強度為50.33 MPa，熱導率為1.57 W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/SiC復合材料孔隙率高，纖維/基體界面結合弱，復合材

7、料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密化顯著，復合材料的強度和模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后再進行涂層的復合材料密度相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的SiCf/SiC復合材料在700靜態LiPb熔液中浸泡500小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向SiCf/SiC復合材料力學性能下降了至少一個數量

8、級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與纖維受到腐蝕，材料力學性能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小且連通不多，其化學相容性明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經過整體涂層的SiCf/SiC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好于無涂層的SiCf/SiC復合材料。碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材

9、料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，

10、熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后，密度為2.05 g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·m1/2，剪切強度為50.33 MPa，熱導率為1.57 W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/SiC復合材料孔隙率高，纖維/基體界面結合弱，復合材料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密化顯著，復合材料的強度和

11、模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后再進行涂層的復合材料密度相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的SiCf/SiC復合材料在700靜態LiPb熔液中浸泡500小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向SiCf/SiC復合材料力學性能下降了至少一個數量級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與纖維受到腐蝕，材料力學性

12、能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小且連通不多，其化學相容性明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經過整體涂層的SiCf/SiC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好于無涂層的SiCf/SiC復合材料。碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材

13、料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后，密度為2.05 g&#

14、183;cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·m1/2，剪切強度為50.33 MPa，熱導率為1.57 W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/SiC復合材料孔隙率高，纖維/基體界面結合弱，復合材料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密化顯著，復合材料的強度和模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后再進行涂層的復合材料密度

15、相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的SiCf/SiC復合材料在700靜態LiPb熔液中浸泡500小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向SiCf/SiC復合材料力學性能下降了至少一個數量級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與纖維受到腐蝕，材料力學性能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小且連通不多，其化學相容性

16、明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經過整體涂層的SiCf/SiC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好于無涂層的SiCf/SiC復合材料。碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對

17、SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后，密度為2.05 g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·m1/2，剪切強度為50

18、.33 MPa，熱導率為1.57 W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/SiC復合材料孔隙率高，纖維/基體界面結合弱，復合材料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密化顯著，復合材料的強度和模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后再進行涂層的復合材料密度相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的SiCf/SiC復合材料

19、在700靜態LiPb熔液中浸泡500小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向SiCf/SiC復合材料力學性能下降了至少一個數量級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與纖維受到腐蝕，材料力學性能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小且連通不多，其化學相容性明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經過整體涂層的SiCf/S

20、iC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好于無涂層的SiCf/SiC復合材料。碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.

21、97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后，密度為2.05 g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·m1/2，剪切強度為50.33 MPa，熱導率為1.57 W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/SiC復合材料孔隙率高，纖維

22、/基體界面結合弱，復合材料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密化顯著，復合材料的強度和模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后再進行涂層的復合材料密度相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的SiCf/SiC復合材料在700靜態LiPb熔液中浸泡500小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向SiCf/SiC復合材料力

23、學性能下降了至少一個數量級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與纖維受到腐蝕，材料力學性能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小且連通不多，其化學相容性明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經過整體涂層的SiCf/SiC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好于無涂層的SiCf/SiC復合材料。碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，

24、在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強

25、度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后，密度為2.05 g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·m1/2，剪切強度為50.33 MPa，熱導率為1.57 W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/SiC復合材料孔隙率高，纖維/基體界面結合弱，復合材料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密

26、化顯著，復合材料的強度和模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后再進行涂層的復合材料密度相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的SiCf/SiC復合材料在700靜態LiPb熔液中浸泡500小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向SiCf/SiC復合材料力學性能下降了至少一個數量級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與

27、纖維受到腐蝕，材料力學性能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小且連通不多，其化學相容性明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經過整體涂層的SiCf/SiC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好于無涂層的SiCf/SiC復合材料。碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針

28、對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后

29、，密度為2.05 g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·m1/2，剪切強度為50.33 MPa，熱導率為1.57 W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/SiC復合材料孔隙率高，纖維/基體界面結合弱，復合材料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密化顯著，復合材料的強度和模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后

30、再進行涂層的復合材料密度相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的SiCf/SiC復合材料在700靜態LiPb熔液中浸泡500小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向SiCf/SiC復合材料力學性能下降了至少一個數量級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與纖維受到腐蝕，材料力學性能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小

31、且連通不多，其化學相容性明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經過整體涂層的SiCf/SiC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好于無涂層的SiCf/SiC復合材料。碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合

32、材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后，密度為2.05 g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·

33、m1/2，剪切強度為50.33 MPa，熱導率為1.57 W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/SiC復合材料孔隙率高，纖維/基體界面結合弱，復合材料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密化顯著，復合材料的強度和模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后再進行涂層的復合材料密度相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的

34、SiCf/SiC復合材料在700靜態LiPb熔液中浸泡500小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向SiCf/SiC復合材料力學性能下降了至少一個數量級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與纖維受到腐蝕，材料力學性能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小且連通不多，其化學相容性明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經

35、過整體涂層的SiCf/SiC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好于無涂層的SiCf/SiC復合材料。碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/

36、SiC復合材料密度為1.97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m-1·K-1。復合材料通過化學氣相沉積工藝(CVD)進行了30小時整體涂層后，密度為2.05 g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為353.01MPa和94.43GPa，斷裂韌性為12.18 MPa·m1/2，剪切強度為50.33 MPa，熱導率為1.57 W·m-1·K-1。 通過PIP工藝制得的2.5D SiCf/Si

37、C復合材料孔隙率高，纖維/基體界面結合弱，復合材料呈韌性斷裂特征；基體不致密，無法有效的傳遞載荷，材料的強度和模量較低。經過不同時長的CVD SiC整體涂層后，材料致密化顯著，復合材料的強度和模量明顯提高，但纖維/基體界面結合變強，斷裂模式轉變為脆性斷裂。與直接涂層的復合材料相比，經過CVD+PIP致密化處理后再進行涂層的復合材料密度相近，但力學性能較差，制備成本高，故通過PIP工藝制備復合材料后直接進行整體涂層是較優的工藝。 三維四向和2.5D編織的SiCf/SiC復合材料在700靜態LiPb熔液中浸泡500小時后，力學性能明顯下降，其中2.5D SiCf/SiC復合材料嚴重損壞，三維四向S

38、iCf/SiC復合材料力學性能下降了至少一個數量級。原因為液態金屬中的雜質鎳與復合材料表面或內部的無定形SiC發生了反應：SiC+NiNixSiy+C。該反應導致基體與纖維受到腐蝕，材料力學性能下降。纖維編織方式影響復合材料內部孔隙的結構，從而影響液態金屬的滲入，三維四向SiCf/SiC復合材料內部孔隙尺寸較小且連通不多，其化學相容性明顯好于2.5D SiCf/SiC復合材料。CVD SiC涂層與液態金屬相容性較好，能夠有效延緩液態金屬對材料的腐蝕，經過整體涂層的SiCf/SiC復合材料腐蝕后外觀和性能明顯好于無涂層的SiCf/SiC復合材料。碳化硅纖維增強碳化硅復合材料(SiCf/SiC)是

39、較理想的核聚變堆用材料，在聚變堆結構材料和功能材料中都有廣泛的應用前景，中國提出的雙功能鋰鉛實驗包層模塊中即采用了SiCf/SiC復合材料作為流道插件的候選材料。本文針對SiCf/SiC復合材料在流道插件中的應用要求，采用國產纖維和先驅體，通過不同工藝制備了三維四向和2.5D編織SiCf/SiC復合材料，對復合材料性能進行了表征，并對SiCf/SiC復合材料與LiPb熔液的化學相容性進行了初步研究。 先驅體浸漬裂解工藝(PIP)制備的三維四向SiCf/SiC復合材料密度為1.97g·cm-3，彎曲強度和彎曲模量分別為323.10MPa和87.03GPa，斷裂韌性為11.22MPa·m1/2，剪切強度為49.23 MPa，熱導率為1.14 W·m