1、、設計條件1.1工程概況某廠裝配車間為一雙跨鋼筋混凝土廠房，跨度為24米,長度為90.48 米，柱頂標高為13.5米，軌頂標高為9.8米，廠房設有天窗，采用兩臺 20t和一臺30/5t的A工作制吊車。屋面防水層采用二氈三油，維護墻 采用240mm厚的轉砌體，鋼門窗，混凝土地面，室內外高差為150mm， 建筑剖面圖詳見圖1.1.2結構設計資料自然條件：基本風壓值為0.35KN/m2，基本雪壓值為0.45 KN/m2地質條件：廠區自然地坪以下為 0.8m厚填土，填土一下為3.5m厚中層中密粗砂土（地基承載力特征值為 250 KN/m2），再下層為粗砂土（地基承載力特征值為 350 KN/m2），地

2、下水位在地面下2.5米，無腐蝕性。1.3吊車使用情況車間設有兩臺20t和一臺30/5t的A工作制吊車，軌頂標高為9.8米，吊 車的主要參數如下表：起重Q(KN)吊車寬 度B（m）輪距K(m)吊車總 重G（KN）小車重gk（ KN）最大輪壓Pmax ( KN )最小輪壓Pmin ( KN )300/506.154.8365117280651.4廠房標準構件選用情況屋面板采用1.5X6m預應力鋼筋混凝土屋面板，板自重標準值為1.4kN/m2天溝板天溝板自重標準值為12.1KN/塊，積水荷載以0.6KN/m計 天窗架門窗鋼筋混凝土天窗架，每根天窗架支柱傳到屋架的自重荷載標準 值為27.2屋架采用預應

3、力鋼筋混凝土折線型屋架，自重標準值為106KN/®。屋架支撐屋架支撐的自重標準值為0.05kN/m2145吊車梁吊車梁為先張法預應力鋼筋混凝土吊車梁，吊車梁的高度為1200mm，自重標準值為44.2kN/根。軌道及零件重標準值為1kN/m， 軌道及墊層咼度為200mm。基礎梁基礎梁尺寸；基礎梁為梯形截面，上頂面寬300mm,下底面寬200mm，高度 450.每根重 16.7KN。1.5材料選用1.5.1 柱混凝土：采用40鋼筋：縱向受力鋼筋采用 HRB400箍筋采用HRB335.基礎混凝土：采用C40鋼筋：采用HRB335級鋼。屋面做法20厚1： 3水泥砂漿找平層（重力密度為 20

4、KN/m3）冷底子油兩道隔氣層0.05 KN/m2100厚泡沫混凝土隔熱層（抗壓強度 4MPa,重力密度5 KN/m3） 15厚1:3水泥砂漿找平層（重力密度 20 KN/m3）1.6屋面或則在標準值的取值2q 0.4kN /m1.7相關建筑材料的基本數據鋼筋混凝土容重325kN /m水泥砂漿容重20kN /m3石灰水泥混合砂漿容重19kN /m3240厚雙面粉刷機制磚墻重19kN /m3鋼門窗自重20.40kN/m防水層自重O.35 KN/m2找平層自重0.40kN/m2圖1.1建筑剖面圖二、計算簡圖的確定2.1計算上柱高及柱全高根據任務書的建筑剖面圖：上柱高Hu=柱頂標高-軌頂標高+軌道構

5、造高度+吊車梁高=13.5-9.8+1.2+.02=5.1m標高二吊車梁頂標高-吊車梁高=13.5-0.2-1.2=12.1m 全柱高日=柱頂標高一基頂標高=13.5-（ -0.5）=14.0m下柱高 H i =H-H u =14.0-5.1=8.9m入=H u/H=5.1/14=0.3642.2初步確定柱截面尺寸根據柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可確定柱的截面尺寸，見 表 2.1 0表2.1柱截面尺寸及相應的計算參數、計算參柱號截面尺寸/ mm面積/ 2 / mm慣性矩/4/ mm自重/ kN/mA, C上柱矩 400 5002.010541.71085.0下柱14001000*10

6、0*15051.980 108256.34 104.95B上柱矩 500 6003.010590 1087.5下柱I5001200*100*1502.500 105496.51 1086.25排架計算單元和計算簡圖如下圖所示。FIHTH24(X50圖2.1計算單元和計算簡圖NH HH1111Lrn ?廠IuLO.35 KN/m2 °5 KN/m2 0.4kN /m2O.05 KN/m221.4kN / m0.3 KN/m20.05kN / m23.05 KN/m2三、荷載計算3.1恒載屋蓋結構自重二氈三油防水層100厚泡沫混凝土隔熱層20m厚1： 3水泥砂漿找平層冷底子油兩道隔氣層預

7、應力混凝土屋面板(包括灌縫)15厚1:3水泥砂漿找平層屋蓋支撐G1=1.2* ( 3.05*6*24/2+106/2)=327.12 Kn柱自重A、C柱上柱G4A= G4C =1.2 X 5X 5.仁30.60kN下柱G5a= G5c =1.2 X 4.95 X 8.9=52.87kNB柱上柱G4b=1.2 X 7.5*5.1=27.36KN下柱G5b=1.2 X 6.25 X 8.9=52.87kN吊車梁及軌道自重G3=1.2*(45.5+1*6)=61.8KN各項恒荷載作用位置如圖3.1所示冷0?5C>CQ25000圖3.1荷載作用位置圖（單位:kN）3.2屋面活荷載標準值屋面活荷載

8、標準值為0.5 KN/m2，雪荷載標準值為0.45 KN/m2，后者小 于前者，故僅按前者計算。作用于柱頂的屋面活荷載設計值為Qi=1.4*0.5*6*24/2=50.40KNQi的作用位置與G!作用位置相同，如圖3.1所示3.3風荷載某地區的基本風壓w°=0.35kN/m2，對按柱頂標高13.5m考慮，查規 范得z 1.098，對Fw按天窗檐口標高14.8m考慮，查規范得z 1.134。屋頂 標高15.80m考慮，查規范得 z 1.158。天窗標高20.12m考慮，查規范得z 1.252。風載體型系數s的分布如圖下圖3.2風荷載體型系數及排架計算簡圖1.158 (15.8-14.8

9、)m則作用于排架計算簡圖（圖3.2）上的風荷載設計值為：+(0.6+0.5+0.6+0.2)1.252 (20.12-15.18)m1.0 0.35KN/m 2 6.0mq kQ s zW0B1.40.81.098 0.3562.58kN / m()q2kQ s zW°B1.40.41.098 0.3561.29kN / m()Q( s1s2) zh1(s3s4)zh2 zW01.4 (0.8+0.4)1.134 (14.8-13.5)m+(-0.2+0.4)=25.58KN3.4吊車荷載根據B與K及支座反力影響線，可求得?4400V4400# BOD圖3.3吊車荷載作用下支座反力影

10、響線341吊車豎向荷載由公式求得吊車豎向荷載設計值為：Dmax ,kQ Pmax(yi y2 y3 y4)=1.4X 280 X( 1+0.267+0.8+0.067 =836.5KNDmin PminDmax 65/280 836.5194.2KNFmax吊車橫向水平荷載 作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制動力為：11T - (Q g) - 0.1 (300N 11RN) 10.43N 44作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設計值為：TmaxqT y 1.4 10.432.13431.2 KN其作用點到柱頂的距離y=Hu he 5.1 1.23.9m, y/Hu 3.9/5.10.765四、內

11、力計算4.1恒載作用下排架內力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進行排架內力分析其中柱的剪力分配系數i計算，見表4.1 o表4.1 柱剪力分配系數柱別n lu/hHjHC。3/13(1n 1)H3/C。Eli1 ii1 iA、C柱n0.109,0.36411 H 3C02.48,2.06 10 0.286B柱n 0.281,0. 36411 H3C0 2.815,1.38 10 11 0.428在G1作用下:GG327. 12KNG2GG4A92.40KNG3G5A52. 87 KNG42G654.24KNG5G4B2Q169. 50KNOsG5b66. 75KN對A、C柱，已知n 0.

12、109,0.295由規范公式:Ci2(113(-1)2 |10.3642(1)0. 1093 110.3643(1)0. 1092.321C30.93410. 36423 110.3643(1)0. 109因此，在M1和M2共同作用（即在G1作用下）柱頂不動鉸支承的反力RA R1 R2 C1M1 C2 叫 8.27kN1 H 2 HRC8.27kN圖4.1恒載作用下排架內力圖4.2在屋面活荷載作用下排架內力分析4.2.1 AB跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖2.1 a所示，其中Q=40.32KN,它在柱頂及變階處引引起的力矩為：Ma 50. 40. 052. 52kN ? mM2a50.40.

13、2512.6kN?mMb50.4 0.156.048kN ? m對 A 柱，C, =2.321, C3 =0.934對 B 柱，Ci =1.721252 2321 12 6 0.9341.2&NRBMbc6.048 1.721140. 74水N14則排架柱頂不動鉸支座總反力為:RRARb1. 26 0. 743 2.003kN將R反向作用于排架柱頂，計算相應的柱頂剪力，并與柱頂不動鉸支座反 力疊加，可得屋面活荷載作用于AB跨時的柱頂剪力，即V RAAR1.26 0.286 2 003 0.687kNVBRbbR0. 743 0.428 2.0030.114kNVCCR0.286 2.0

14、030.57*N圖4.2 AB跨作用屋面活荷載時排架內力圖4.2.2 BC跨作用屋面活荷載由于結構對稱，且BC跨與AB跨作用的荷載相同，故只需將圖4.2中個內力 圖的位置及方向調整一下即可，如圖4.3所示。圖4.3 BC跨作用屋面活荷載時排架內力圖4.3吊車荷載作用下排架內力分析A柱: Mmax,kD max,ke36035 0.3181.05kN mB柱：Mmin, kD min,ke3179.3 0.75134.48kN m對A柱C3 1.132RaMacC3181.05KN .m1.132H12.9m對B柱 C31 21.2854.3.1 Dmax作用在A柱15.89KN2 1RbMbH

15、3(丄 1)n134.45KN .m12.9m1.28513.40KN ( *)rarb15.89 KN 13.40KN2.49 KN ()排架各柱頂剪力分別為:vaRaaR15.89KN0.286 2.49KN15.18KN ()Vb13.40KN0.429 2.49KN14.47 KN (> )cR 0.2862.49KN0.71KN ()排架各柱的彎矩圖,軸力圖和柱底剪力值如圖4.4所示。圖4.4 Dmax作用A柱時排架內力圖Dmax作用在B柱左M A 。冊倉 MBDmaxe3柱頂不動鉸支座反力RA , RB及總反力R分別為:RARBMAA53.78KN .m12.9m1.1324

16、.72KN ()MbcTC3452.63KN .m12.9m1.28545.09KN ()R RARb4.72 KN 45.09KN40.37KN ( )各柱頂剪力分別為:VARAAR4.72 KN 0.286 40.37 KN16.27KN ()VBRBBR 45.09KN0.429 40.37 KN27.77 KN ()VCCR 0.286 40.37KN11.55KN ()排架各柱的彎矩圖，軸力圖及柱底剪力值如圖4.5所示圖4.5 Dmax作用B柱左時排架內力圖433 Dmax作用在B柱右根據結構對稱性及吊車噸位相等的條件，內力計算與Dmax作用于B柱左的情 況相同，只需將A, C柱內力

17、對換并改變全部彎矩及剪力符號，如圖4.6所示。圖4.6 Dmax作用B柱右時排架內力圖4.3.4 Dmax作用于C柱可求得各圖4.7Dmax作用C柱時排架內力圖對A柱n0.109,0.287a= () /3.8：對 A柱 C50.629，貝URAT maxC520.70.62913.02kN對 B柱 C50.69，則RBTmaxC 520.70.6914.3kN排架柱頂總反力R為：RRa Rb13.0214.327.32kN435 Tmax作用在AB跨柱各柱頂剪力為:aRVaRa13.020.28627.325.23kNVb RbbR14.3 0.428 27.322.55kNVcTmax作用

18、在AB跨的M圖、0.286 27.327.79kNN圖如圖4.8所示。cR. */1f112.55ij is/fl_l / 1f''I - r/J i '1/Ji!.丄、/I4)11 Ir ' r.nf Jiei i-r1 J LS尤訃圖4.8 TmaX乍用于AB跨時排架內力圖4.3.6 Tmax作用在BC跨由于結構對稱及吊車噸位相等，故排架內力計算與Tmax作用AB跨情況相同, 僅需將A柱與C柱的內力對換，如圖4.9所示。圖4.9 Tmax作用于BC跨時排架內力圖4.4風荷載作用下排架內力分析左吹風時對A、n 0.109,0.287C11314(丄1)n3(n

19、1)1 0.2874(1)3皿 0.3298 3 18 1 0.2873(1)0.109Raqi HCii3.94 12.9 0.32916.72KNRcq2 HC111.97 12.9 0.3298.36KNRarbf w16.728.36 55.9881.06kN各柱頂剪力分別為VaRaaR16.720.28681.066.46kNVcRccR8.360.28681.0614.82kNVbbR0.42881.0634.69kN風從左向右吹風荷載作用下的M、N圖如圖圖4.10左吹風時排架內力圖442右吹風時計算簡圖如4.11a所示。將圖4.10b所示A,C柱內力圖對換且改變內 力符號后可得，

20、如圖4.11b所示。圖4.11右吹風時排架內力圖五、最不利荷載組合內力組合按式（） 式（）進行。除Nmax及相應的M和N 項 外，其他三項均按式（）和式（）求得最不利內力值；對于Nmax及 相應的M和N 項，II 1.4SQk）求得最不利內力值，而I I截面則是按式（）即（1.35SGk SqQ求得最不利內力。對柱進行裂縫寬度驗算時，內力采用標準值。表5.1 A柱內力設計值匯總表柱 號及 正向 內力何載類別恒載屋面活載吊車豎向荷載吊車水平荷載風荷載AB跨BC跨Dnax 在A柱Dnax在 B柱左Dnax 在B柱 右Dnax 在C柱Tmax在 AB 跨Tmax在BC跨左風右風序號©LUI

21、 aNI IM15.860.5262.242-57.49-61.643.74-2.66± 9.11± 29.652.99-70.26N331.6840.32000000000II IIM-49.17-12.12.74123.56-7.8243.74-2.66± 9.11± 29.652.99-70.26N391.9250.40603.5179.26000000III IIIM25.91-4.89.29-14.13-153.33148.5-9.03± 149.88± 100.49246.45-354.39N443.1350.40603.

22、5179.26000000V8.270.80.72-15.18-16.2711.55-0.71± 15.47± 7.7944.5740.2注：M單位(kN m) , N單位kN , V單位kN表5.2 A柱內力組合表截面+Mmax及相應的N,V-Mmax及相應的N,VNmax及相應的M,VNmin及相應的M,VMk, Nk備注I IM+0.9+0.9（+）+125.7+0.90.8（ +）+0.9+0-117.8+0.9+0.954.04+0.9+0.9（ +片125.2491.33N377.04331.68377.04331.68276.4II IIM+0.9+0.8（

23、+）+0.9+145.42+0.9+0.8（+）+0.9+-154.8+0.9X62.03+0.90.9（+）+0-138.53N826.44566.35935.07391.92III IIIM+0.9 +0.8 x（® + ）+0.9® +474.21+0.9+0.8（+）+0.9+0-537.1+0.9X13.19+0.9+0.9（ +片457.74N877.65617.56986.28443.13V58.95-53.39-5.3964.7Mk341.81-380.5612.51330.04Nk679.6493.87757.24369.28Vk43.09-36.12-2

24、.8747.2表5.3 B柱內力設計值匯總表柱 號及 正向 內力何載類別恒載屋面活載吊車豎向何載吊車水平何載風荷載作用在AB跨作 用在BC跨Dmax 作用 在A 柱Dmax作用B柱D max作用 在B柱右D max 作用 在C柱T max作 用 在AB跨T max 作用 在BC跨左 風右 風序號4I IM0-7.867.8654.87105.34-105.34-54.87± 19.29± 19.29132.54-132.54N654.2450.450.400000000II IIM0-7.867.86-79.58-347.29347.279.58± 19.29&#

25、177; 19.29132.54-132.54N774.7250.450.4179.26603.5603.5179.260000III IIIM0-8.468.4651.83-95.0495.04-51 .83184.46184.46449.95-449.95N828.6650.450.4179.26603.5603.5179.260000V0-0.0730.07314.4427.72-27.72-14.4418.1518.1534.88-34.88注：M 單位(kN m) , N單位kN , V單位kN表5.4 B柱內力組合表截面+Mmax及相應的N,V-Mmax及相應的N,VNmax及相應

26、的M,VNmin及相應的M,VMk, Nk備注I IM+0.9+0.9（+）+227.31+0.9+0.9（+）+-227.31+0.7 +0.9 （+ ）+171.29+0.90.9（+）+210.04N699.6699.6724.8654.24II IIM+0.9 +0.9（ + ） +423.29+0.9 +0.9（+）+-423.29+0.8X（+）0+0.90.9+134.91N1308.921308.921740.32774.72III III 4M+0.9 +0.8X （ + ）+0.9+667.73+0.9 +0.8（+ ）+0.9 +-667.73+0.8X（+ ）0+0.9

27、（0.9+）554.37N1437.611437.611794.26828.66V36.6-36.6046.09Mk476.95-476.950395.97Nk1125.511125.511380.26690.55Vk26.14-26.14032.92注：M單位（kN m）, N單位kN , V單位kN六、柱截面設計6.1 A柱的截面設計2. lo2.0Hu(上柱)，I。1.0已，不考慮吊車荷載時,l01.5H3.111400e /h01 2,對于單廠為有側移結構柱在排架平面內的配筋計算表6.1柱在排架平面內的計算參數截面內力組e0h°e11。h21-1M125.24377.5936

28、0397.5917.64000.961.22N331.683-3M474.21540.32860570.3219.19001.051.12N877.65M-537.1869.7860899.719.19001.051.07N617.56注 1. eo M /N,e eo ea© 20、h/30的較大者，考慮吊車荷載表6.2柱在排架平面內的配筋計算截 面內力組eiexbh偏心情況' 2As As (mm )計算實配1-1M125.24397.591.22645.158198大偏壓1070.1322(1140)N331.683-3M474.21570.321.121048.813

29、9.7473大偏壓1320422(1520)N877.65M-537.1899.71.071372.7108473大偏壓1597.3522(1900)N617.56綜上所述：下柱截面選用 5Q22 (1900 mm2)柱在排架平面外的承載力驗算上柱 x慮吊車荷載時，按規范有57600 b 400由規范知 0.78Nu(fcAc 2fyAs) 0.78 (14.3 400 400 2 300 1140) 2318.16kN Nmax=331.68kN下柱Nmax=877.65,當考慮吊車荷載時，按規范有94I Ii 19.538 109mm452A 1.875 10 mmi19.538 109：

30、1.875 105h 910028,則i 322.8041.0322.804mmNu(fcAc 2fyA) 1.0 (14.3 1.875 105 2 300 1900) 3821.25kN Nmax 877.65kN故承載力滿足要求。裂縫寬度驗算上柱 As=1140mm2,下柱 As=1900mm2,Es=2.0 105N / mm2 ；構件受力特征系數cr彳1 ;混凝土保護層厚度c取25mm驗算過程見表6.3。相應于控制上、下柱配筋的最不利內力組合的荷載效應標準組合為：表6.3柱的裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱內力 標準值M k kN m91.33341.81Nk kN276.4679.6e

31、0 Mk/Nk mm330.4503Aste0.5bhbfb hf0.0140.02121 1 l0 4000® g h1.11e se0 h/2 a mm523.44913f hf bf b /bh00.5232h°z 0.870.12 1 f h0mme292.75704.7skNk( (N /mm2)zAs191.1105.73書=1.10.65ftkte sk0.610.511dWmaxcr(1.9C 0.08)Este0.210.3滿足要求0.070.3 滿足要求柱箍筋配置非地震區的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制.根據構造要求,上、下柱均選用 O820（

32、箍筋。6.2 B柱截面設計上柱配筋計算 由內力組合表可見，上柱截面有四組內力，取ho = 600-40 = 560mm, 附加彎矩ea=20mm （等于600/300）,四組內力都為大偏心，取偏 心矩較大的的一組.即：M=227.31kN .mN=699.6kN吊車廠房排架方向上柱的計算長度l0=2X3.8m=7.6m=eo=M/N=227.31/699.6=325mm,ei=e0+ea=325+20=345mm由lo/h =7600mm/600mm=12.67>5,故應考慮偏心距增大系數2699600N° = 0.5 口劭/亦 400mm600mm =2.453>1.0

33、取 1=1.0.2 = 1.150.01L50.017600mm600mm=110232 1.0，取=1 1400? he17600 2( )1.0 1.0 1400 妙 600560=1.1861fcbhc1.02aho69960014.3 400 5600.21880mm560mm0.143e 1.41 354.7mm500.13mm O.3h0168mm , Nb N 627.89KN取x=2a s'進行計算e h/2 as 114|l86354f7m6003OOmim/f49(i2mm=76O.13mm2AsA'sxNe 1 fcbx( ho)fy(ho as)806&

34、quot;6000弛。143400)。8%56®)/2300 (360(560) 40)21151mm選 3* 20 As=942mm2則 盒400 600 °.3900 °.2 00，滿足要求垂直于排架方向柱的計算長度l°=1.25X3.8m=4.75m,則 l0/b 4750/6007.916 81.00N 0.9 (fcA f'yAs) 0.091.10)(149N 400P 60©°3U0 700m2) 300N /mm 1473mm 2=3500.8kN N max 724.8kN滿足彎矩作用平面外的承載力要求。下柱

35、的配筋計算取ho 1000 40960mm，與上柱分析方法類似，選擇下列兩組不利內力：f M=667.73kN*mM=554.37kN*m亠 N=1437.61kNN=828.66kN(1) 按 M=667.73kN*m N=1437.6kN計算下柱計算長度 I o=1.0 H c=9.1m,附加偏心距 ea=1000/30=33mm(>20mm) B=100mm, b =400mm, h =150mmE o=M/N= 型口3 9.1 5故應考慮偏心距增大系數，取E2=1.01437.6=0.5 fc A 0.5 14.3 100 10002 (400100) 15001 1N1.437

36、600=111400 eho(?)211400 阿9100 21.0 0.9451.108e =1.108 497550.7mm0.3ho288mm故為大偏心受壓N x=14376°0 1.0 143(4°0 1°0)150 555.3mm1.0 14.3 100eei - as 550.7 1000 10 1010.7mm2 2x1 fcbx(ho -)' ' 1 'AAsNeZf b)hf(ho -hf)ify(h。as)150555 31437600 1010.7 1.0 14.3 (400 100) 150 (960) 1.0 14

37、.3 1000 555.3 (960)2 2300 (960 40)2=1238mm(2)按 M=554.37kN*m,N=828.66kN計算方法與上述相同，計算過程從路，As=As'=930mm2綜合上述計算結果，下柱截面選用 4 20(As=1256mm2)柱裂縫寬度驗算方法同A柱，經驗算表明裂縫寬度合格。柱箍筋配置非地震區的單層廠房柱，其箍筋數量一般由構造要求控制。根據構造要求，上下柱均選用丄8 200箍筋。七、牛腿設計7.1 A柱牛腿設計根據吊車梁支承位置、截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖7.1所示。其中牛腿截面寬度b=400mm牛腿截面高度h=600mm, h0

38、=565mmL圖7.1牛腿尺寸簡圖牛腿截面高度驗算2=0.65,ftk 2.01N/mm ， Fhk 0(牛腿頂面無水平荷載),a 150mm 20mm 130mm0，取 a 0， Fvk 按下式確定:F vkDmax,kG4k54360.24438.06kNQG1.41.2（1陀）ftkbb0.652.01400-565590.54kN FVk0.5 h。0.5則:故牛腿截面高度滿足要求。牛腿配筋計算由于a 150mm 20mm 130mm0,因而該牛腿可按構造要求配筋。2根據構造要求，Asminbh 0.002 400mm 600mm 480mm，實際縱向鋼筋2取 4Q16(As 804m

39、m )由于a/h0 0.3，則可以不設置彎起鋼筋，箍筋按構造配置，牛腿上部2h0/3 范圍內水平箍筋的總截面面積不應小于承受Fv的受拉縱筋總面積的1/2。箍筋為8100。牛腿局部承壓驗算 設墊板尺寸為400X 400mm,局部壓力標準值：FvkDmax,k G4k 603.5653.7kN1.2故局部壓應力 sk -FvK6537004.09N / mm2 0.75 fc 10.73N /mm2A 400 400滿足要求7.2 B柱牛腿設計對于B柱牛腿根據吊車梁支承位置，截面尺寸及構造要求，初步擬定牛腿尺寸，如圖7.2所示。其中牛腿截面寬度b=400mm,牛腿截面高度 h=1050mm， ho

40、 1015mmL圖7.2牛腿尺寸簡圖牛腿截面高度驗算其中 0.65,九 2.01 N /mm2,入 0, a=250mm+20mm=270, Ftk按下式確定：(10.5FtT)ftkbhb0.65a0.5 -22.7BIN 400n 104©0i 27-10150.5101570§2.48卿咋冰1762.6 FtkD maxG3603.5 KN60.24 KN1.2480.27 KNQG1.4603.560.24481.27kN1.41.2故牛腿截面高度滿足要求牛腿配筋計算AsFva0.85 fyh000885 30010115)782亦2As=p minbh=0.002

41、 >400X 1050=840mm 2按840mm 2配筋，選用418(As=1017mm 2)，水平箍筋選用8100.八、柱的吊裝驗算8.1 A柱的吊裝驗算柱的吊裝參數采用翻身起吊。吊點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊。柱插入杯口深度為hi °.9 900mm 810nrn ,取850,則柱吊裝時總長度 為5.1+8.9+0.85=14.85% 計算簡圖如圖8.1所示。3-22 2q25 _22 1X1圖8.1柱吊裝計算簡圖匕1400q31 2 2-8.1kN /m 3.82m252.49kN m218.1kN /m2(3.8m0.6m)2-22 2(20.25kN/m

42、 8.1kN/m) 0.6 m 73.63kNRa 13Iq3l12M20 得:1R=2q313m29.50kN / m9.75m9.75m38.76kN內力計算柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載（應考慮動力系數），即q 1Gq1k 1.5 1.35 4.0kN/m 8.1kN/mq2Gq2k 1.5 (0.4m 1.0m 25kN /m3) 20.25kN / mq3Gq3k 1.5 1.35 4.69kN /m 9.50kN /m在上述荷載作用下，柱各控制截面的彎矩為:1 2 M1q1H u2M3= RAx-令dM RA q3x 0 得 x RA/q338.76kN / 9.5kN / m

43、4.08m 則下柱dx，段最大彎矩M3為：M 338.76kN 4.08m 1 9.50kN/m 3.062m279.09kN m2柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表8.1表8.1柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱M (Mk)/(KN .m)52.49( 39.25)73.63( 54.54)Mu fyA(h° as)/(KN.m)90.43>0.9X52.49=47.24556>0.9X73.63=66.27sk Mk /(0.87hoAs)/(N / mm2)133.0448.891.1 0.65 ftkte sk0.26-0.48<0.2,取0

44、.2“deawmaxcr -s_(1.9C 0.08)/mmEte0.16<0.2（滿足要求）0.03<0.2（滿足要求）8.2 B柱的吊裝驗算采用翻身起吊，吊點設在牛腿下部，混凝土達到設計強度后起吊，可得柱插入杯口深度為hf 0.9 1000mm 900mm，取hf 950mm，則柱吊裝時總長度為5.1+8.9+0.95=14.95m,計算簡圖如圖8.2所示。cpC2q114 HiV VJ j| Jf E9750 i£00 3800 I|36101MMM土屮14_20 1圖8.2柱吊裝計算簡圖柱吊裝階段的荷載為柱自重重力荷載(應考慮動力系數)，即q1Gq1k 153 1

45、35 0$6kKWmm 12.20KN/Tmq2Gq2k 1155 11.3855 (3044 3.1m5k25Km2/)m ：)0.4kN5/3rKN / mq3Gq3k15 1.35 卑946KN/m 10.0刪/伽1在上述荷載作用下,柱各控制截面的彎矩為:.1022 u51212J2N 3.612 38.m2N 88.08KN .m1 2 1 M2 12.2KN /m (3.8 m 1.05m)(42.53 KN /m 12.2 KN / m) 1.052 2122-(30.4KN / m 12.2KN /m) 1.052m2153.5kN m由Mb RA3制叫0得：1 M211153.

46、5160.21 KN .mRa -q3l321W0P8N9/ m-95n27.25kN64.21KN2 l3228.99.45m1 2 M 3 RaXq3X2令啞 Ra q3x 0,得x RA/q3 6遜N創佼贈N則下柱6段最大彎 dx10矩M3為：1 2 M32.7.25 2.7310 2.73231.13kN m2柱截面受彎承載力及裂縫寬度驗算過程見表8.2表8.2柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表柱截面上柱下柱M (Mk)/(KN.m)88.1( 65.26)153.5 (113.7)Mu fyAs(h。as)/(KN.m)147>0.9X88.1=79.29346.7>0.9X153.5=138.2sk Mk/(0.87h°As)/(N /mm2)142.3108.41.1 0.65te sk-0.048<0.2,取0.20.173<0.2取 0.2Wmaxcr(1.& 0.08 凹)/ mEstem 0.07<0.2（滿足要求）0.037<0.2 （滿足要 求）九、基礎設計GB 500072002建筑地基基礎設計規范規定，對于6m柱距的單層多跨 廠房，其地基承載力特征值