1、青浦重固鎮福泉山路南側16-02地塊普通商品房 地下車庫頂板后澆帶回頂專項施工方案目 錄一、工程概況2二、編制目的2三、編制依據2四、施工方法3五、回頂設計4方案一：采用腳手架進行回頂加固后澆帶位置4方案二：采用工字鋼梁柱進行回頂加固后澆帶位置6地下室頂板未與后澆帶相交10處理措施11地下車庫頂板后澆帶回頂專項施工方案一、工程概況工程名稱：重固鎮福泉山路南側16-02地塊項目建設單位：上海綠地青邁置業有限公司設計單位：上海中森建筑與工程設計顧問有限公司總承包單位：舜杰建設(集團)有限公司監理單位：上海同建工程建設監理咨詢有限公司工程地址：本工程位于上海市青浦區重固鎮福泉山路南側16-02 地塊

2、，東至：崧建路，南至：大陸家浜河，西至：重艾路，北至：福全山路。本工程為商住小區，總建筑面積為169798.84，1#樓25#樓（住宅）、26#樓（商業）、27#樓（KP站）、28#樓-29#樓（P站）、30#樓（垃圾房）、31#樓-32#樓（門衛室）及地下車庫，共33個單體，0.00對應的吳淞高程為5.00m。本工程人地下車庫總建筑面積為45097.71，為地下一層，其中人防總建筑面積為4980.66，平時為汽車庫，戰時共劃分為3個防護單元，屬于甲類防空地下室，二等人員掩蔽部，抗力級別為常6級核6級，工程防化等級為丙級。地下車庫耐火等級為一級。二、編制目的本工程地下車庫施工完成進入主體結構施

3、工時就沒有場外施工道路和施工場地，根據現場的實際情況和施工的需要，所有PC構件及主體結構時鋼筋加工場地、木工加工場全部堆放在地下車庫頂板，PC構件及施工材料運輸線路覆蓋地下車庫，運輸車通過地下車庫頂板部位。因此，需對地下車庫頂板荷載進行驗算，并采取相應的加固措施，以保證頂板滿足運輸要求，同時需要對地下車庫頂板后澆帶、車輛行駛道路及材料堆放場地進行計算，檢驗現有結構設計是否滿足施工要求，若不滿足要求須對頂板采用回頂加固措施。三、編制依據1、本工程施工圖紙2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-20113、建筑施工安全檢查標準JGJ59-994、建筑施工高處作業安全技術JGJ8091

4、5、 公司質量、環境、職業健康安全管理體系程序文件6、建筑施工手冊（第四版）7、鋼結構設計規范（GB50017-2003）四、施工方法1、地下底板后澆帶清理干凈后，延底板后澆帶滿鋪模板作為后澆帶的保護措施，具體做法如下圖：2、地下頂板后澆帶回頂措施2.1地下車庫頂板后澆帶加固方式分二種：在行車道處、材料堆場處頂板加固采用I20a熱軋普通工字鋼加固（如下圖所示），其余后澆帶頂板加固采用鋼管加固。2.2本工程地下車庫頂板厚度為300厚C35混凝土，受力縱筋采用HRB400，頂板配筋為12150，支座處附加筋816不等。根據地下室頂板框架間距，最不利間距為8.1m6.3m，因此以此作為最不利板跨進行

5、驗算。2.3原結構設計梁板由于后澆帶的留置，后澆帶處結構形式轉變為懸臂梁板，因此在后澆帶處需加設支撐，避免因結構受力的變化，造成梁板開裂。3、頂撐施工順序梁底模板拆除梁底頂撐頂板模板拆除頂板頂撐4、頂撐施工為了保證結構受力要求，將梁板和后澆帶模板支撐體系作為同一體系。拆除此部分滿堂支撐腳手架時，后澆帶處支撐必須隨時拆除隨時回頂；在拆除和回頂過程中需要注意不能大面積拆模，一般一跨一跨循環進行，嚴禁梁、板同時拆除后再回頂。后澆帶二次回頂支撐拆除前，后澆帶混凝土以同條件的試塊強度必須達到100%。 五、回頂設計方案一：采用腳手架進行回頂加固后澆帶位置由于地下室頂板有后澆帶，砼運輸車道區域、主要車道區

6、域地下室頂板承受的凈載荷P值計算如下：鋼材重量：22500kg汽車重量： 20000kg總重量：G=22500Kg+20000Kg=42500Kg總荷載：P總=42500Kg1.20(放大系數) 10N/ kg =510KN（一）地下室頂板混凝土運輸車工字鋼、鋼管頂架計算書（有后澆帶或施工洞口處） (1)鋼管卸荷立桿承載力、及穩定性驗算根據GB1589以及公路工程技術標準，550kN車輛的后軸軸重為140kN，后輪軸距為1.4m，輪距1.8m，所以受力區域相當于荷載為：。取平板車輛的前后車輪區域為單塊頂板區域，板上所有的荷載全部由樓板承擔。假設車輪荷載全部傳遞到底板，不需要樓面板承擔，鋼管支撐

7、架采用48mm3.2mm，用扣件連接組成。立柱擬設縱距為0.6m，橫距為0.6m，橫桿步距為1.5m，按車前后輪最大受力處用根鋼管受力。鋼管基本參數為：直徑48mm,壁厚3.5mm,截面積4.89cm2,回轉半徑i=1.58cm；鋼材彈性模量E=206000N/mm2，抗彎設計強度f=205.00N/mm2,抗剪設計強度fv=125.00N/mm2。單車輪壓區域每根立桿承受軸心壓力：N=55.60.60.6KN=20.02KN。（2） 鋼管立柱驗算，按立柱的穩定性控制。鋼管支架的連接方式按扣件對接方式，查表可得立柱允許荷載值N=50.3KN。每根立桿受荷20.2KNN =50.3KN（3）立柱

8、穩定性驗算以兩端鉸接受壓構件來簡化計算。=fN每根立柱承受的荷載（N）；A鋼管截面積（mm2）；A=450mm2；軸心受壓穩定系數，根據鋼管立柱長細比求得，L橫桿步距，L=1500mm，i鋼管回轉半徑，i=15.89mm,=94.4查表取=0.631=70.5N/mm2f=205N/mm2因此，穩定性滿足要求。經驗算，導架下采用48mm鋼管縱橫為1200mm1000mm可滿足施工要求。考慮到施工現場的各種因數及可變荷載影響，為了安全考慮，與板接處的鋼管也可采用槽鋼來替帶。搭設雙排鋼管架頂撐時，分別在后澆帶兩側預留200-400mm支模空間；梁底位置如果原先未設置240*240砼柱的情況下，另行

9、采用126工字鋼頂撐或者是鋼柱頂撐，頂撐的工字鋼或者鋼柱與鋼管支架連成整理。當行車位置通過后澆帶處，但不是停放在后澆帶處，計算時可考慮頂梁板共同作用，通過計算知鋼管支撐數量可以由原來1000的間距調整為2000左右，基本能滿足要求。當行車位置未通過后澆帶處，根據以往經驗，懸挑端超過2000，在梁端頭設置240*240的構造柱加固或者采用工字鋼加固。方案二：采用工字鋼梁柱進行回頂加固后澆帶位置由于采用工字鋼梁柱進行加固時，荷載需要按照荷載規范附錄進行換算。根據GB1589以及公路工程技術標準可知，當汽車總重為 55t時，后輪軸重為140kN，因此，相當于在上述30t消防車的基礎上乘以1.167的

10、放大系數（彈性小變形疊加理論）。據此，確定汽車荷載為：（1）單向板樓蓋（板跨不小于2m）和雙向板樓蓋（板跨不小于3mx3m），消防車荷載取值40.85;（2）雙向板樓蓋（板跨不小于6mx6m）取值24；（3）當雙向板樓蓋板跨介于3m和6m之間時，應按照跨度線性插值確定。以上荷載為直接作用于板頂上。采取的方案為：梁、柱均采用I20a（ ）;柱距不大于2.5m，不小于1.5m。在板跨自由邊進行加固。同時，與后澆帶相交的梁采用I10進行加固，采用焊接與立柱進行相連。后澆帶位置處上鋪1.2mx6.0m的鋼板，鋼板厚20mm。根據施工組織方案，該形式的后澆帶位置居多。現距離如下（10#樓北側，如圖 1所

11、示；6#樓南側，如 圖 2所示；3#樓西側，如圖 3所示，2#樓西側，如所示）： 圖 1 后澆帶位置1 圖 2后澆帶位置2 圖 3 后澆帶位置3 圖 4 后澆帶位置3且從圖中可以發現，后澆帶位置多位于板跨中部位置。細分為兩種情況，一種與長邊方向垂直（ 圖 2），一種與短邊方向垂直（ 圖 4）。因此，將分開計算：（1）與長邊方向垂直后澆帶寬800，則計算板塊相當于3650x6300的板塊，其中一邊為自由邊。需要在自由邊進行加固。板帶配筋情況為：圖 5 配筋情況1利用PKPM V2.2建模，活荷載取值為40.85，如圖所示：圖 6 PKPM模型（1）板面配筋要求736實際配筋，所以板面配筋滿足要去

12、無需加固。 圖 7 板配筋計算情況 圖 8 鋼梁柱應力比計算結果在PKPM SATWE計算梁柱信息時，由于鋼梁為兩端鉸接，實際高度為3500-300=3200，所以計算長度系數為3200/3500=0.9。從上圖可知，鋼梁鋼柱的強度及穩定性滿足要求。混凝土梁柱配筋滿足要求。因此該加固方案可行。（2）與短邊方向垂直，板塊為單向板從 圖 4中可知，此時的板塊尺寸約為8100x3000的不規則板。當采用8100x3000板塊進行計算時，設計偏安全。圖 9 配筋情況2同樣，建立模型 ，活荷載取值為40.85：圖 10 PKPM模型（2）計算結果如下所示：圖 11 圖 12從上圖中可知，鋼梁柱滿足穩定和

13、強度要求；對比可知，混凝土板配筋滿足強度要求，梁柱滿足配筋要求。（3）與短邊方向垂直，板塊為雙向板從圖 3中可知，板塊可采用6300x5000的板塊進行計算。同樣，建立模型 ，由于此處為雙向板，尺寸接近6000x6000，因此活荷載取值為24：圖 13 PKPM模型（3）計算結果如下： 圖 14 圖 15從上圖中可知，鋼梁柱滿足穩定和強度要求；對比可知，混凝土板配筋滿足強度要求，梁柱滿足配筋要求。地下室頂板未與后澆帶相交（1）板面配筋計算，由于靠近樓房處約束較強，因此可以認為是所以，因此，而實際配筋為12150（），所以板面配筋滿足要求。（2）柱配筋驗算每根柱子承擔的荷載為：材料強度為C35，抗壓強度設計值為16.7MPa。由PKPM V2.2驗算可知，梁柱配筋要求為：圖 16 配筋計算結果對比Error! Reference