1、模板施工方案一、編制依據二、工程概況：三腳手架構配件的質量標準四模板安裝的一般要求五模板安裝六支撐體系七模板的拆除八模板安裝安全注意事項九模板拆除安全注意事項柱模板（設置對拉螺栓）計算書板模板（扣件式）計算書梁模板（扣件式）計算書模板施工方案一、編制依據1、建筑施工安全檢查標準JGJ-59-2011；2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011；3、鋼管扣件水平模板的支撐系統安全技術規范DG/TJ08-016-2011；4、碳素結構鋼（GB/T 700-2006）、鋼管腳手架扣件（GB158311995）、施工組織設計及施工圖紙二、工程概況：1、鳳陽匯峰國際城19號地塊1#、

2、2#樓項目位于鳳陽縣新縣城，鳳陽縣縣政府辦公大樓南側，交通方便。本工程由鳳陽縣信源房地產開發有限公司開發、安徽省科達建設監理項目管理有限公司、安徽建筑工業學院巖土工程勘察研究院、安徽南巽建筑規劃設計院有限公司設計、南通建工集團股份有限公司承建。2、項目設計用地10118.66平米，總建筑面積：19631.73m2，。由2棟框架結構建筑組成，其中1#樓建筑面積10392.53，建筑高度8.8m，2#樓建筑面積9249.2，建筑高度8.8m.3、施工范圍：土建、水電施工及相應的附屬工程，同時負責消防、弱電、鋼結構、電梯安裝等專項分包工程的施工配合及總包管理工作。4、主體結構：現澆板厚度為100mm

3、150；梁斷面尺寸：200mm×400300mm×800mm；框架柱斷面尺寸450mm×450mm550mm×550mm。（本方案計算書按最大截面的計算）三腳手架構配件的質量標準（1）鋼管：鋼管一般采用外徑48mm，壁厚3.0mm的3號鋼焊接鋼管，其化學成份與機械性能符合國家標準碳素結構鋼（GB/T 700-2006）的要求。立桿、縱向水平桿（大橫桿）的鋼管長度一般為2.7 m6m，橫向水平桿（小橫桿）一般為1.92.3m。鋼管應涂防銹漆。（2）扣件：扣件應符合鋼管腳手架扣件（GB158311995）的規定。扣件不能有裂紋、氣孔、疏松、砂眼等鑄造缺陷。扣

4、件與鋼管的貼合面要接觸良好，扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離要小于5mm。（3）模板采用18厚覆面木膠合板用于外墻、底板邊模、柱模板、梁模板、平板等,木方采用50×100松木方料用于模板連接排擋。（4）A12對拉螺栓：用于拉接墻壁、柱及兩側模板。四模板安裝的一般要求1、模板的選型、模板的設計應當合理，充分利用塔吊的機械性能，以提高工作效率、縮短工期。2、各種模板必須是新品，嚴把產品質量關，模板質量不合格的，不許進入現場使用，重點是模板的表面平整度和剛度。3、安裝模板時，高度在2M及其以上時，應遵守高處作業安全技術規范的有關規定。4、具有足夠的強度、剛度和穩定性，能可靠地承受澆搗砼的重

5、量和側壓力及施工中所產生的荷載。5、構造簡單，裝拆方便，并便于鋼筋的綁扎與安裝和砼的澆筑及養護等工藝要求。6、模板接縫應嚴密，不得漏漿。7、遇有惡劣天氣，如降雨、大霧及六級以上大風時，應停止露天的高處作業。雨停止后，應及時清除模架及地面上的積水。8、樓層高度超過2米及其以上的建筑物安裝模板時，外腳手架應隨同搭設，并滿鋪腳踏板、張掛安全網和防護欄桿。在臨街及交通要道地區，應設警示牌，并設專人監護，嚴防傷及行人。9、施工人員上下班應走安全通道，嚴禁攀登模板、支撐桿件等上下，也不得在墻頂獨立梁或在其模板上行走。10、模板的預留孔洞等處，安裝必須牢固，位置準確，300預留孔洞應加蓋或設防護措施，防止操

6、作人員或物體墜落傷人。11、不得將模板或支承件支搭在門框上及懸挑構件處，也不得腳手板支搭在模板或支承件上，應將模板及支承件與腳手架分開。12、在高處支模時，腳手架或工作臺上臨時堆放的模板不宜超過三層、離外墻外邊線1m以內，所堆放和施工操作人員的總荷載，不得超過腳手架或工作臺的規定荷載值。13、地梁模板選用18mm厚雙面覆膜膠合板，次龍骨用50×100木枋，間距不大于200mm，主基礎梁高度在自然土之上，土方回填時混凝土強度達不到拆模要求，梁底模板及模板支撐不拆除，直接回填掩埋。五模板安裝1、基礎工程模板（1）地面以下支模，應先檢查土壁的穩定情況基坑支護完整到位，遇有裂紋及塌方危險時，

7、應采取安全防范措施后，方準下人作業。（2）基槽（坑）離上口邊緣1米內不得堆放模板及支承件。同時上下人時要互相呼應，運下的模板及支承件嚴禁立放在基槽（坑）土壁上。（3）在地面上支立柱時應墊通長的木板，斜向支撐土壁應加墊板，每層主柱不多于一個接頭，并上下錯開，夾板應牢固。（4）支模后放置時間較長者，澆筑砼前應進行復查，并及時處理開裂、變形等不良情況。2、整體樓層結構模板：（1）安裝獨立梁模板應設操作平層或搭設腳手架，嚴禁操作人員在獨立梁底模或柱模支架上操作或上下通行。（2）剪力墻、柱模板安裝遵循下密上疏的原則進行加固，A12螺桿間距應不大于450×450，所有地下室外墻部分均采用止水螺桿

8、拉結加固。（3）樓上下層模板的支柱，應安裝在同一垂直中心線上，在已拆模板的樓面上支模時，必須驗算該樓層結構的負荷能力。（4）模板的支柱間距，橫縱向應按模板設計計算書進行布置。（5）模板的主柱應選用整料，若不能滿足要求時，支柱的接頭不宜超過2個，對接的支撐要用三面固定。（7）在砼樓面上支模時，支柱下端就墊木板200mm×200mm，并加設一對木楔用鐵釘釘牢固。（8）模板的支撐，雙向水平拉撐從地面上來20cm設一道，再隔1.5米設一道。3、其他工程模板：（1）安裝陽臺、雨篷及挑檐等模板時，其支撐應自成系統，應采用斜撐固定在內端的柱模或梁模上。懸挑結構模板的支柱，上下必須保持在一條豎直的中

9、心線上。（2）安裝懸挑結構模板應搭設腳手架或懸挑工作臺，并設防護欄桿和安全網。在臨邊及危險部位作業時，操作人員應系好安全帶，并有監護人監護，作業處的下方不得有人通行和停留、機械存放。六支撐體系本工程支撐采用鋼管支撐，具體構造做法詳支撐簡圖。支撐質量要求與標準1. 模板、鋼管支撐系統應具有足夠的強度及剛度、穩定性和易拆除性，立桿底部必須設墊塊，確保立桿有足夠的支撐面積，加強承重架的安全系數。2. 模板的下口縫、接口縫、轉角縫、拼縫應嚴實密縫，下口縫處應用砂漿塞填密實，以免跑漿、漏漿。3. 支模質量必須嚴格要求，如果發現有超出下列情況，必須做好更改或重新支模。墻、柱位移離軸線小于3mm，標高誤差上

10、下累計大于5mm。墻、梁截面尺寸在±2mm，對預留孔、預留洞都必須正確無誤。4. 脫模劑必須在模板入位前涂刷。5. 支模完畢后必須做好尺寸復核和自檢工作。七模板的拆除1、模板拆除必須達到以下規定：（1）、側模：在砼強度能保證表面梭角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。（2）、底模、板：按設計的砼強度標準值的100%。（3）、跨度大于8m、懸挑構建按設計的砼強度標準值的100%。2、拆模板時應將拆下的木楞、模板等，隨拆隨派人運到離基礎較遠的地方（指定地點）進行分類堆放整齊。3、拆除的模料上鐵釘應及時撥干凈，以防扎傷人員。（1）現澆樓板或框架結構的模板拆除順序：柱箍柱側模柱底模砼板支承構件

11、（梁楞）平板模梁側模梁底支撐系統梁底模。（2）拆除模板時，施工人員要站在安全的地方，確保自身及他人安全。（3）拆除模板時，嚴禁用撬棍或鐵錘亂砸，對拆下的大塊膠合板要有人接應拿穩，應妥善傳遞放至地面，嚴禁拋擲。（4）拆下的支架，模板應及時撥釘，按規格堆放整齊，工程完成（模板工程）應用吊蘭降落（嚴禁模料從高處拋擲），到指定地點堆放，并安排車運到公司倉庫存放。（5）拆除跨度較大的梁下支柱時，應先從跨中開始，分別向兩端拆除。（6）對活動部件必須一次拆除，拆完后方可停歇，如中途停止，必須將活動部分固定牢靠，以免發生事故。（7）水平拉撐，應道先拆除上拉撐，最后拆除后一道水平拉撐。5、現澆柱子模板拆除（1）

12、拆除要從上到下，模板及支撐不得向地面拋擲。（2）應輕輕撬動模板，嚴禁錘擊，并應隨拆隨按指定地點堆放。6、多層樓板模板支柱的拆除，當上層樓正灌筑砼時，下層樓板的支柱不得拆除，待砼澆筑完畢7天后進行拆除下層樓板支柱（并確認砼強度達到設計要求）。7、拆除完的模板嚴禁堆入在外墻腳手架上及外墻外邊線1m以內。八模板安裝安全注意事項1、單片柱模吊裝時，應采用卸扣和柱模連接，嚴禁用鋼筋鉤代替，以避免柱模翻轉時脫鉤造成事故，待模板立穩后并拉好支撐，方可摘除吊鉤。2、支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下道工序。3、支設4m以上的立柱模板和梁模板時，應搭設工作臺，不足4m的，可使用馬凳操作，不準站在柱模板

13、上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀登上下。4、墻模板在未裝對拉螺栓前，板面要向后傾斜一定角度并撐牢，以防倒塌。安裝過程要隨時拆換支撐或增中支撐，以保持墻模處于穩定狀態。模板未支撐穩固前不得松動吊鉤。5、安裝墻模板時，應從內、外墻角開始，向相互垂直的二個方向拼裝，連接模板的U形卡要交替安裝，同一道墻（梁）的兩則模板應同時組合，以便確保模板安裝時的穩定。當墻模板采用分層支模時，第一層模板拼裝后，應立即將內、外鋼楞、穿墻螺栓、斜撐等全部安設緊固穩定。當下層模板不能獨立安設支承件時，必須采取可靠的臨時固定措施，否則嚴禁進行上一層模板的安裝。6、用鋼管和扣件搭設雙排立柱支架支承梁模時，扣件

14、應擰緊，且應抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合規定，不夠時，可放兩個扣件與原扣件挨緊。橫桿步距按設計規定，嚴禁隨意增大。7、平板模板安裝就位時，要在支架搭設穩固，板下橫楞與支架連接牢固后進行。U形卡要按設計規定安裝，以增強整體性，確保模板結構安全。8、五級以上大風，應停止模板的吊運作業。九模板拆除安全注意事項1、拆除時應嚴格遵守“拆模作業”要點的規定。2、高處、復雜結構模板的拆除，應有專人指揮和切實的安全措施，并在下面標出工作區，嚴禁非操作人員進入作業區。3、工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，搬手等工具必須用繩鏈系掛在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和從空中滑落。4、遇六級以上大風時，應暫停

15、室外的高處作業。有雨、霜時應先清掃施工現場，不滑時再進行工作。5、拆除模板一般應采用長撬杠，嚴禁操作人員站在正拆除的模板上。6、已拆除的模板、拉桿、支撐等應及時運走或是妥善堆放，嚴防操作人員因扶空、踏空而墜落。7、在混凝土墻體、平板上有預留洞時，應在模板拆除后，隨時在墻洞上做好安全護欄，或將板面的洞蓋嚴。8、拆模間隙時，應將已活動的模板、拉桿、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。9、拆除基礎及地下工程模板時，應先檢查基槽（坑）上壁的狀況，發現有松軟、龜裂等不安全因素時，必須在采取防范措施后，方可下人作業，拆下的模板和支承桿件不得在離槽（坑）上口1m以內堆放，并隨拆隨運。10、拆除板、梁、柱

16、、墻模板時應注意：（1）拆除4m以上模板時，應搭腳手架或操作平臺，并設防護欄桿。（2）嚴禁在同一垂直面上操作。（3）拆除時應逐塊拆卸，不得成片松動和撬落或拉倒。（4）拆除平臺、樓層板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落，尤其是拆支柱時，操作人員應站在門窗洞口外拉拆，更應嚴防模板突然全部掉落傷人。（5）嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。11、拆除高而窄的預制構件模板，如薄腹梁、吊車梁等，應隨時加設支撐將構件支穩，嚴防構件傾倒傷人。12、每人應有足夠工作面，數人同時操作時應科學分工，統一信號和行動。柱模板（設置對拉螺栓）計算書一、工程屬性新澆混凝土柱名稱kZ-1新澆混凝土柱長邊邊長(mm)550新

17、澆混凝土柱的計算高度(mm)4200新澆混凝土柱短邊邊長(mm)550 二、荷載組合側壓力計算依據規范建筑施工模板安全技術規范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數11混凝土坍落度影響修正系數21混凝土澆筑速度V(m/h)2混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)3新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×3min29.868，7229.868kN/m2傾倒混凝土

18、時對垂直面模板荷載標準值Q3k(kN/m2)2 新澆混凝土對模板的側壓力標準值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1×21/2，24×3min29.87，7229.87kN/m2 承載能力極限狀態設計值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×20.9max38.64，42.280.9×42.2838.06kN

19、/m2 正常使用極限狀態設計值S正G4k29.87 kN/m2 三、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)14.74面板彈性模量E(N/mm2)8925柱長邊小梁根數4柱短邊小梁根數4柱箍間距l1(mm)600模板設計平面圖 1、強度驗算 最不利受力狀態如下圖，按三等跨連續梁驗算 靜載線荷載q10.9×1.35bG4k0.9×1.35×0.6×29.8721.78kN/m 活載線荷載q20.9×1.4×0.7bQ3k0.9×1.4×0.7×0.6×21

20、.06kN/m Mmax-0.1q1l2-0.117q2l2-0.1×21.78×0.182-0.117×1.06×0.182-0.08kN·m Mmax/W0.08×106/(1/6×600×182)2.39N/mm2f14.74N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 作用線荷載qbS正0.6×29.8717.92kN/m 0.677ql4/(100EI)0.68×17.92×183.334/(100×8925×(1/12×600×183)0.0

21、5mml/400183.33/4000.46mm 滿足要求！ 四、小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材質規格(mm)50×100小梁截面慣性矩I(cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁彈性模量E(N/mm2)9350最低處柱箍離樓面距離(mm)200 1、強度驗算 小梁上作用線荷載qbS承0.18×38.066.98 kN/m 小梁彎矩圖(kN·m) Mmax0.56kN·m Mmax/W0.56×106/83.33×1036.7N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！

22、2、撓度驗算 小梁上作用線荷載qbS正0.18×29.875.48 kN/m 面板變形圖(mm) 0.94mm1.5mm 滿足要求！ 五、柱箍驗算 （規范中缺少相關計算說明，僅供參考）柱箍類型鋼管柱箍合并根數1柱箍材質規格(mm)48×3柱箍截面慣性矩I(cm4)10.78柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.49柱箍抗彎強度設計值f(N/mm2)205柱箍彈性模量E(N/mm2)206000模板設計立面圖 1、柱箍強度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍彎矩圖(kN·m) 長邊柱箍剪力圖(kN) M10.5kN·m，N112.87kN 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍彎

23、矩圖(kN·m) 短邊柱箍剪力圖(kN) M20.5kN·m，N212.87kN M/Wn0.5×106/(4.49×103)111.25N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 2、柱箍撓度驗算 長邊柱箍計算簡圖 長邊柱箍變形圖(mm) 短邊柱箍計算簡圖 短邊柱箍變形圖(mm) 10.1mml/4000.98mm 20.1mml/4000.98mm 滿足要求！ 六、對拉螺栓驗算對拉螺栓型號M12軸向拉力設計值Ntb(kN)12.9扣件類型碟形26型扣件容許荷載(kN)26 N12.87×1=12.87kNNtb12.9kN 滿足要求！ N12

24、.87×1=12.87kN26kN 滿足要求！板模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱現澆板新澆混凝土樓板板厚(mm)150新澆混凝土樓板邊長L(m)5.75新澆混凝土樓板邊寬B(m)5 二、荷載設計施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當計算支架立柱及其他支承結構構件時的均布活荷載(kN/m2)1模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板自重標準值0.1面板及小梁自重標準值0.3樓板模板自重標準值0.5模板及其支架自重標準值0.75新澆筑混

25、凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)1.1風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.250.18風壓高度變化系數z0.9風荷載體型系數s0.8 三、模板體系設計模板支架高度(m)4.65立柱縱向間距la(mm)900立柱橫向間距lb(mm)900水平拉桿步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心對稱立柱距混凝土板短邊的距離(mm)175立柱距混凝土板長邊的距離(mm)250主梁布置方向垂直樓板長邊小梁間距(mm)200小梁兩端各懸挑長度(mm)175，175主梁兩端各懸挑長度(mm)250，250 設計簡圖如下：模板設計平面圖模板設

26、計剖面圖(樓板長向)模板設計剖面圖(樓板寬向) 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 根據建筑施工模板安全技術規范"面板可按簡支跨計算"的規定，另據現實，樓板面板應擱置在梁側模板上，因此本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×

27、h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5 ×1=7.32kN/m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m p0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.

28、53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max7.32×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4= 0.16kN·m Mmax/W0.16×106/540002.93N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 q(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=3.86kN/m 5ql4/(384EI)5×3.86×2004/(384×10000×486000)0.02mml/

29、400200/4000.5mm 滿足要求！ 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50×100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 因L/la取整5750/900取整6，按四等跨連續梁計算，又因小梁較大懸挑長度為175mm，因此需進行最不利組合，計算簡圖如下： 1、強度驗算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4

30、5;0.7Q1k×b=0.9×max1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.15)+1.4×0.7×2.5×0.21.51kN/m 因此，q1靜0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.15)×0.20.88kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.

31、4×2.5×0.20.63kN/m M10.107q1靜L2+0.121q1活L20.107×0.88×0.92+0.121×0.63×0.920.14kN·m q20.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.20.06kN/m p0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.53.15kN M2max0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pLmax0.077×0.06×

32、0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.06×0.92+0.181×3.15×0.90.6kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.51×0.182/2，0.06×0.182/2+3.15×0.180.55kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.14，0.6，0.550.6kN·m Mmax/W0.6×106/833307.19N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 V10.607q1靜L+0.

33、62q1活L0.607×0.88×0.9+0.62×0.63×0.90.83kN V20.607q2L+0.681p0.607×0.06×0.9+0.681×3.152.18kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.51×0.18，0.06×0.18+3.153.16kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.83，2.18，3.163.16kN max3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×100×50)0.95N/mm21.78N/mm2

34、 滿足要求！ 3、撓度驗算 q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.20.81kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.632×0.81×9004/(100×9350×4166700)0.09mml/400900/4002.25mm 懸臂端maxqL4/(8EI)=0.81×1754/(8×9350×4166700)0mml1/400175/4000.44mm 滿足要求！ 六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規格(mm)48&

35、#215;3可調托座內主梁根數1主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁抗彎強度設計值f(N/mm2)205主梁抗剪強度設計值(N/mm2)125主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49 1、小梁最大支座反力計算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k×b=0.9max1.2×(0.5+(1.1+24)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1

36、+24)×0.15)+1.4×0.7×1.5×0.21.3kN/m q1靜0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.21.04kN/m q1活0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.20.38kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.15)×0.2=

37、0.85kN/m 承載能力極限狀態 按四跨連續梁，Rmax(1.143q1靜+1.223q1活)L1.143×1.04×0.9+1.223×0.38×0.91.48kN 按懸臂梁，R1q1l=1.3×0.180.23kN RmaxRmax，R11.48kN; 正常使用極限狀態 按四跨連續梁，Rmax1.143q2L1.143×0.85×0.90.88kN 按懸臂梁，R1q2l=0.85×0.180.15kN RmaxRmax，R10.88kN; 2、抗彎驗算 計算簡圖如下： 主梁彎矩圖(kN·m) Mma

38、x0.52kN·m Mmax/W0.52×106/4490116.75N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗算 主梁剪力圖(kN) Vmax3.72kN max2Vmax/A=2×3.72×1000/42417.56N/mm2125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗算 主梁變形圖(mm) max0.4mm 跨中max=0.4mm=900/400=2.25mm 懸挑段max0.12mm=250/400=0.62mm 滿足要求！ 七、立柱驗算立桿穩定性計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011剪刀撐設置加強型立桿頂部步距

39、hd(mm)1500立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立桿計算長度系數11.386非頂部立桿計算長度系數21.755鋼管類型48×3立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強度設計值f(N/mm2)205 1、長細比驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm 非頂部立桿段：l02=k2h =1×1.755×1800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 長細比

40、滿足要求！ 2、立柱穩定性驗算 頂部立桿段：l01=k1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/15.9191.294，查表得，10.197 Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/100.06kN·m Nw0.91.2NGik+0.9×1.4(NQik+Mw/lb)=0.9×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+0.9×1

41、.4×1×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.94.72kN f Nw/(A)+ Mw/W4724.56/(0.2×424)+0.06×106/449069.82N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 非頂部立桿段：l02=k2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm 2l02/i3648.645/15.9229.475，查表得，20.139 非頂部立桿段：l02=k2h =1.155×1.755×1800=3648.645mm 2l02/i3648.

42、645/15.9229.475，查表得，20.139 Mw=0.92×1.4klah2/10=0.92×1.4×0.18×0.9×1.82/100.06kN·m Nw0.91.2NGik+0.9×1.4(NQik+Mw/lb)=0.9×1.2×(0.75+(24+1.1)×0.15)+0.9×1.4×1×0.9×0.9+0.92×1.4×0.06/0.94.94kN f Nw/(A)+ Mw/W4943.26/(0.14×42

43、4)+0.06×106/449097.13N/mm2f205N/mm2 滿足要求！ 八、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立桿方式雙扣件扣件抗滑移折減系數kc1 按上節計算可知，扣件受力N4.72kNRc=kc×12=1×12=12kN 滿足要求！ 九、立柱地基基礎驗算地基土類型碎石土地基承載力設計值fak(kPa)70立柱墊木地基土承載力折減系數mf1墊板底面面積A(m2)0.1 立柱底墊板的底面平均壓力pN/(mfA)4.94/(1×0.1)49.43kPafak70kPa 滿足要求！梁模板（扣件式）計算書一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KLA-3新澆混凝土梁計算

44、跨度(m)7.8混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×800新澆混凝土結構層高(m)4.8梁側樓板厚度(mm)120 二、荷載設計模板及其支架自重標準值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標準值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標準值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人員及設備荷載標準值Q1k當計算支架立柱及其他支承結構構件時(kN/m2)1振搗混凝土時產生的荷載標準值Q2k(kN/m2)對水平面模板取值2風荷載標準值k(kN/m2)基本風壓0(kN/m2)0.3非自定義:0.22風壓高度變化系數z0.9風荷載

45、體型系數s0.8 三、模板體系設計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱間距la(mm)900梁兩側立柱間距lb(mm)1000步距h(mm)1800新澆混凝土樓板立柱間距l'a(mm)、l'b(mm)900、900混凝土梁居梁兩側立柱中的位置居中梁左側立柱距梁中心線距離(mm)500梁底增加立柱根數2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁寬均分梁底增加立柱依次距梁左側立柱距離(mm)450,550梁底支撐小梁根數4梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm)200 設計簡圖如下：平面圖立面圖 四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強度設計值f(N

46、/mm2)15面板彈性模量E(N/mm2)10000 取單位寬度1000mm，按三等跨連續梁計算，計算簡圖如下： Wbh2/6=1000×18×18/654000mm3，Ibh3/12=1000×18×18×18/12486000mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k×b=0.9max1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.

47、1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2×126.67kN/m q1靜0.9×1.35×G1k+(G2k+G3k)×h×b0.9×1.35×0.1+(24+1.5)×0.8×124.91kN/m q1活0.9×1.4×0.7×Q2k×b0.9×1.4×0.7×2×11.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=0.1+(24+1.5)×0.

48、8×120.5kN/m 1、強度驗算 Mmax0.1q1靜L2+0.117q1活L20.1×24.91×0.12+0.117×1.76×0.120.03kN·m Mmax/W0.03×106/540000.5N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗算 max0.677qL4/(100EI)=0.677×20.5×1004/(100×10000×486000)0.003mml/400100/4000.25mm 滿足要求！ 3、支座反力計算 設計值(承載能力極限狀態) R1=R4

49、=0.4 q1靜l +0.45 q1活l=0.4×24.91×0.1+0.45×1.76×0.11.08kN R2=R3=1.1 q1靜l +1.2 q1活l=1.1×24.91×0.1+1.2×1.76×0.12.95kN 標準值(正常使用極限狀態) R1'=R4'=0.4 q2l=0.4×20.5×0.10.82kN R2'=R3'=1.1 q2l=1.1×20.5×0.12.26kN 五、小梁驗算小梁類型方木小梁材料規格(mm)50

50、15;100小梁抗彎強度設計值f(N/mm2)15.44小梁抗剪強度設計值(N/mm2)1.78小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面慣性矩I(cm4)416.67 為簡化計算，按四等跨連續梁和懸臂梁分別計算，如下圖： q1max1.08+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.8-0.12)+0.9max1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7&

51、#215;2×max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/2×1，2.95+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.3/3=2.98kN/m q2max0.82+(0.3-0.1)×0.3/3+0.5×(0.8-0.12)+(0.5+(24+1.1)×0.12)×max0.5-0.3/2，(1-0.5)-0.3/2/2×1，2.26+(0.3-0.1)×0.3/32.28kN/m 1、抗彎驗算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.107×

52、2.98×0.92，0.5×2.98×0.220.26kN·m Mmax/W0.26×106/833303.1N/mm2f15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.607×2.98×0.9，2.98×0.21.626kN max3Vmax/(2bh0)=3×1.626×1000/(2×50×100)0.49N/mm21.78N/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗算 10.632q2l14/(100EI)0.632×

53、;2.28×9004/(100×9350×4166700)0.24mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)2.28×2004/(8×9350×4166700)0.01mml/400200/4000.5mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.143×2.98×0.9，0.393×2.98×0.9+2.98×0.23.06kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1R42.69kN，R2R33.06kN 正常使用極限狀態 R'maxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.143×2.28×0.9，0.393×2.28×0.9+2.28×0.22.34kN 同理可得