1、施工組織設計（方案）會簽表工程名稱住宅、商業及配套設施（金悅天嬌）項目工程施工單位中國五冶集團有限公司方案名稱外腳手架（落地式）施工方案編制人陳智磊編制時間2015-12-27審核人涂禮操審核時間20151228技術質量 部意見技術簽字：日期：質量簽字：日期：工程部 意見施工簽字：日期安全管理 部門意見簽字：日期：總工程師 審批意見簽字：日期：編制 單位中國五冶集團華新美廬保障性住房項目部備注施工組織設計（方案）會簽表方案名稱外腳手架（落地式）施工方案工程名稱住宅、商業及配套設施（金悅天嬌）項目工程總承包單位中國五冶集團有限公司施工單位中國五冶集團有限公司項目總工程師 審批簽字：日期：項目經營

2、經理 審批簽字：日期：項目安全 工程師審批簽字：日期：項目負責人 審批簽字:日期：備注2 / 43住宅、商業及配套設施（ 金悅天嬌）項目工程外腳手架施工方案審批人：鐘德志 審核人：涂禮操 編制人：陳智磊中國五冶集團有限公司金悅天嬌項目經理部編制時間：2015 年 12 月 13 日目錄一、編制依據 1二、工程概況及架體選用原則 1三、施工準備 3四、施工工藝 3五、外腳手架搭設方案 3六、卸料平臺搭設方案 8七、安全防護措施 10八、質量保證措施 12九、安全施工技術措施 13十、文明施工措施 15附錄一：落地式卸料平臺扣件鋼管支撐架計算書 17附錄二 : 落地式扣件鋼管腳手架計算書294 /

3、 43、編制依據1、相關國家規范、地方標準等技術文件：2、建筑施工安全檢查標準 JGJ 592011;3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范 JGJ130-2011;4、混凝土結構工程施工質量驗收規范GB50204-20155、建筑工程施工質量驗收統一標準GB 50300-2013 ;6、建筑施工模板安全技術規范 JGJ162-2008;7、施工現場臨時用電安全技術規范(JGJ46-2005);8、建設工程安全生產管理條例；9、我公司相關管理制度及成都市相關地方規定；10、本工程施工圖紙和本工程施工組織設計等；11、PKPM!工計算軟件；、工程概況及架體選用原則2、1、工程概況工程名稱住宅、

4、商業及配套設施(金悅天嬌)項目工程工程地址錦江區成龍路街道華新村2、 7組建設單位成都錦江燦琮置業有限公司監理單位四川省川建院工程項目管理有限公司監督單位成都市建設工程質量監督站設計單位漢嘉設計集團股份有限公司勘察單位中冶成都勘察總院有限公司3、建筑概況序號項目藍光金悅天驕項目1建筑功能住宅、局部為商業、地下為停車場及設備用房2建筑特點3棟住宅（13#樓）；1棟商業（4#）3建筑面積總建筑面積_ 281135.50m占地面積 224204。68m地下部分建筑面積22643。26m地上建筑面積258492.24m24建筑層數地上33、32、2地下1、25建筑局度建筑局度1#樓、3# 樓 95.8

5、m;2# 93。6m; 4#樓 10。9m室內外問工0。1 0。3m4、結構概況13#主樓為現澆混凝土剪力墻結構，總層數為32/33層.4 #樓、 及3#樓附樓部分為現澆混凝土框架結構， 總層數1混。工程設防烈 度：7度；防震等級：二級、三級。建（構）筑物統計表序號建（構）物名稱主要特征11 #樓住宅33F/-1F, H=10Q 9m22#樓住宅33F/2F, H=100.9m33#樓住宅及商業1、32F/ 1F,H=98。7m44艘商業2F/ 1F, H=10.9m5、腳手架選用應甲方對工期要求, 地下室施工完成后暫不進行回填，立即進行地上主體結構工程施工。為保證施工進度，4 #樓及13#3

6、層以下擬采用落地式雙排腳手架；搭設卸料平臺。此架為一架三用，既用于結構施工和裝修施工，同時兼作安全防護，等外墻裝飾完成之后再逐步進行拆除. 同時降低了施工成本、便于管理，美觀、抗風荷載和施工荷載能力強、安全性高.三、施工準備內業技術準備：組織項目部成員熟悉圖紙及召開班組協調會議商議解決方案，由技術人員編制施工方案、環境安全技術措施、安全技術交底， 并向施工員、班組進行技術交底，對職工進行安全施工教育。外業技術準備：熟悉施工現場，做好人員安排。四、施工工藝定位放線-鋪墊地板設縱向掃地桿按放線位置架設立與掃地桿連接架設水平桿架設小橫桿掛密目網鋪腳手板 - 逐步向上連接架設剪立撐與建筑物連接掛安全網

7、五、外腳手架搭設方案1、基本設計方案落地腳手架采用全封閉式雙排腳手架，主體施工階段外腳手架作為防護用 , 裝飾階段用于外墻裝飾施工。每棟樓的具體搭設情況如下:13#樓地下室至地上3層采用落地式雙排腳手架。4#商業樓建筑高度10。9米（2層），建筑高度較低且工程量較小，故同樣采用落地式雙排腳手架。2、搭設參數根據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130- 2011） 中的有關要求，按二步三跨設置連墻件，選用如下參數：（單位：M）內立桿離墻卸的距離0。40小橫桿里端距墻面的距離0.20內外立桿橫距0。90立桿縱距1。50大橫桿步距1。80小橫桿間距<0O 75小橫桿外端伸出大橫桿外

8、的長度>0.15鋪板層和作業層的限制鋪板不多于四層，作業層不超 過三層.桿件對接或搭接位置上下、左右錯開,設置在不同 的步架和縱向風格內。搭接長度>1.00根據上表腳手架搭設相關尺寸：立桿橫距為 0.9m,立桿步距為 H=1.8m,腳手架內立桿距外墻表面0。4m.立桿縱距為1.5m為基本值， 結合本立桿所在平面的縱向尺寸，進行調整確定。3、搭設要求（1）立桿各接頭必須采用對接扣件對接，對接立柱上的對接扣件 應交錯布置，相鄰兩個立柱接頭不應設在同步同跨內， 同步內隔一根 立桿的兩個相隔立柱接頭在高度方向錯開的距離不應小于 600mm各 接頭中心距主節點的距離不應大于步距的1/3及60

9、0mm立桿與基礎連 接下墊50 （厚）x100 （寬）木彷，長度不小于兩跨。（2）連墻件與建筑物的連接采用雙扣件剛性連接，連墻件采用二步三跨，菱形布置.連墻件的連墻桿同腳手架；連墻桿與腳手架的 連接、連墻桿與建筑物的連接(各連接點采用雙扣件連接)滿足相關 規范要求，連接點采用預埋鋼管的方式，詳后續構造要求 .(2)腳手架采用。48X3。0鋼管搭設，外架及樓層與外架間的 空隙，每隔3層滿鋪一道木腳手板.在立桿每步0.9m高加設一道水平腰 桿用以水平防護及固定密目網.其余樓層在外架及樓層與腳手架內立 桿之間滿鋪水平兜網兩道作為水平防護。(3 )為將腳手架偏心荷載轉為軸心荷載，相鄰步架的大橫桿交替

10、設在立桿的內外側，不要設在同一側。每步架的護身為1根，中距為 750mm.(4)連墻件布置所有連墻件均采用預埋鋼管拉結，預埋鋼管長度為40 cm,埋設長 度20 cm,拉結桿件采用雙扣件連接。連墻件橫豎向順序排列、均勻 布置、與架體結構立面垂直，并盡量靠近主節點(距主節點的距離不 大于30cm。連墻桿伸出扣彳的距離應大于 10cm起步第一根大橫 桿就開始布置連墻桿。拉結到建筑物外側梁上預埋構件上，連墻件水 平間距不得超過5m,每層設置并與外側大橫桿連接，所有連墻件都采 用雙扣件連接，拉結到在外伸樓板上預埋鋼板與鋼管焊接，間距為3m (連墻件詳細布置連墻件搭設要求)連墻件大樣圖(5)剪刀撐布置沿

11、腳手架外側兩端、轉角及中間間隔不超過 15m的立面上，各 設置一道剪刀撐，并由底至頂連續設置。沒到剪刀撐寬度不小于4跨 6米，水平角為45度至60度，搭接長度不小于1米，三個旋轉扣均 布固定.剪刀撐布置示意圖如下：工 15nl剪刀撐設置示意圖4。材料選用及要求（1）鋼管1）、腳手架鋼管采用現行國家標準直縫電焊鋼管 GB/T13793 或低壓流體輸送用焊接鋼管 GB/T3091中規定的Q235普通鋼管； 鋼管的材質質量應符合現行國家標準鋼碳素結構鋼（ GB/T70。 中Q235級鋼的規定；鋼管型號為。48X3。0。2）、鋼管必須具有產品質量合格證和鋼管材質檢驗報告，材質應符合現行國家標準碳素結構

12、鋼（GB/T70。的相應規定。Q235鋼 冶煉方便、成本較低、塑性好，在結構中能保證在超載、沖擊、焊接、 溫度應力等不利條件下的安全。3）、腳手架鋼管供應長度一般為4.06.5m（每根重量不超過25.8Kg,適合人工操作）。A、用于立桿、大橫桿、剪刀撐和斜桿的鋼管長度一般為 4。06。 5 m;B、用于小橫桿的鋼管長度一般為1.21.5m,因腳手架寬度不同而略有差異。4） 、鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、孔洞、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕、深的劃痕和嚴重銹蝕。5）、作為腳手架桿件使用的鋼管必須進行防銹處理：先對鋼管除銹 , 然后在外壁涂一道防銹漆和兩道面漆（顏色滿足現場需求及相關規范要

13、求，剪刀撐為紅白相間面漆, 其余鋼管面漆為全黃色）。（ 2）、扣件1）、扣件是鋼管與鋼管的連接，腳手架使用的扣件分為三種：A 、兩鋼管90°交叉連接采用直角扣件；B 、兩鋼管呈任意角度交叉連接采用旋轉扣件；C 、鋼管與鋼管接長采用對接扣件。2 ）、扣件應采用可鍛鑄鐵和鋼板壓制制作，必須具有產品質量合格證、 生產許可證和專業檢測單位測試報告。可鍛鑄鐵扣件的材質應符合現行國家標準鋼管腳手架扣件（GB 15831）。3）、腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達65N-m時，不得發生破壞 . 扣件活動部位應能靈活轉動，旋轉扣件的兩旋轉面間隙應小于1mm當扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離應不小于

14、5mm4） 、扣件使用前應進行質量檢查，有裂縫、氣孔、砂眼、變形的嚴禁使用，出現滑絲的螺栓必須更換，扣件使用前應進行防銹處理：先除銹然后采用油浸防銹。（ 3）、腳手板1）、腳手板采用木腳手板鋪設, 每兩步一鋪設。在作業層下部架設一道水平兜網，同時作業不超過兩層. 首層滿鋪一層腳手板, 并設置安全網及防護欄桿。2）、腳手板應鋪設嚴密、牢固、平穩，腳手板兩端用雙股扎絲固定牢固，每塊腳手板每邊不少于三處。（4） 、密目式安全網1） 、 應選用有國家認可的質量監督檢驗部門的檢驗合格報告、有生產單位質量檢驗合格證和安鑒證的密目網。密目式安全網寬（高） 度不得小于1.2m,網目密度不應低于2000目/10

15、0cm2,各邊緣部位的 開眼環扣必須牢固可靠，環扣孔徑不低于8mm不得有斷紗、破洞、變 形及有礙使用的編織缺陷。2） 、 舊密目式安全網再次使用時必須經過耐沖擊性能檢驗和耐貫穿性檢驗，合格后方可使用。3） 、 密目式安全網的安裝平面垂直于水平面，嚴禁作為安全平網使用。4）、密目式安全網技術要求應符合 GB5725勺規定。5）、密目式安全網使用時應采用有足夠強度、耐候性好的繩索綁扎，不得使用鐵絲捆綁。（ 5）、安全平網1）、安全平網使用直徑9mm上的麻繩、棕繩、尼龍繩或其他耐候性不低于上述品種的材料編制網。外觀應平整, 寬度不得小于3m，網眼尺寸不大于5cm,每張安全平網重量一般不宜超過 15k

16、g。2 ）、水平設置時能承受不小于1。 6kN 的沖擊荷載。3 ） 、阻燃安全網必須具有阻燃性，其續燃、阻燃時間均不得小于4s。（ 6）、連墻拉接件及其預埋件1）、拉接件及其預埋件均使用與架體同種規格鋼管制作，采用直角扣件連接。2）、預埋件預埋長度為450mm三步三跨設置。六、卸料平臺搭設方案1、卸料平臺施工設計立桿、大、小橫桿均采用0 48X 3.0鋼管，扣件及密目網要求同落地式腳手架。卸料平臺與腳手架同步搭設。每兩步兩跨設置一道剛性連墻件。平臺立桿縱橫方向間距分別為：縱向間距 800mm橫向間 距1000mm平臺立桿步距1800mm橫桿搭設要求同落地式腳手架。 平臺立桿通過連墻件逐層與建筑

17、物拉結，間距為立桿間距。平臺采用50面）厚腳手板封閉嚴密，與平臺固定并綁扎牢固。設置 不小于1.2米高防護欄桿外圍用密目網封嚴，下設 20cm高擋腳板. 平臺外圍三面全高設置剪刀撐，確保平臺整體穩定性 .卸料平臺必須 單獨設置，不得與腳手架共用立管或架設其上。卸料平臺尺寸3600x3600,搭設區域示意如下圖。防護棚搭設區域示意圖10卸料平臺搭設區域示意圖2、卸料平臺的拆除(1)拆除前先要將走道上的雜務清理干凈后進行.(2)在施工期間要設置危險作業區，并作出標識，同時還必須派 專業人進行監護。(3)拆除架子的操作人員，必須戴安全帽，系好安全帶，穿軟底 膠鞋。(4)拆除要遵循先加固，由上而下，后

18、裝先拆，先裝后拆的原則，逐 層拆除，不準上下同時作業。(5)拆除大橫桿和剪刀撐時先拆中間扣， 再拆除兩端扣，由中間操 作人員下遞桿子。(6)在拆除腳手架時的材料應通過傳遞的方式輸到地面，禁止從高 處扔下.(7)拆下來的材料要分類擺放整齊，不得隨便亂放.七、安全防護措施1。電梯井洞口防護措施電梯井口(施工電梯出入口位置與電梯井口防護措施相同 )設置1.2m高立式防護門，4)8膨脹螺栓與電梯井墻體固定，并在防護門上刷漆、上鎖、掛牌。電梯井筒內每隔一層在入口處設置，中間一層用鋼筋支托安全網一道， 兜網上及平臺上均不得存有雜物，電梯井內不準做垂直運輸通道或垃圾通道。2。結構臨邊防護措施在結構四周邊線內

19、50cm處設置全封閉式護身欄，使用材料均為4）48>< 3.0鋼管。水平桿設置三道、立桿間距不大于1。8m防護欄桿下部設置200mmJ 18mmi木膠合板擋腳板。防護欄桿的水平桿、立桿及擋腳板，必須刷間距為400mmi白相 間的警示油漆。所有水平桿控制伸出立桿外側100mm.作業層的防護欄桿高度不低于1200mm屋面防護欄桿不低于 1500mm第一道離地200mm第二道離地850mm（ 3）樓梯間防護措施樓梯的側邊用腳手架作安全防護，架子立管從下層樓板上搭設,側邊沿樓梯坡度方向作一道1.2m高的防護欄，側邊底部設200mnW 的擋腳板。（ 4） 防雷避電措施采用避雷針和大橫桿連通、

20、接地線與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體的措施。避雷針每個單元共設置4根避雷針，避雷針采用12鍍鋅鋼筋制作，高度不小于1m,設置在腳手架四角立桿上，并將所有最上層的大 橫桿全部連通，形成避雷網絡。接地線采用40*4 （mm的鍍鋅扁鋼，將立桿與整棟建筑物樓層內避雷系統連成一體。接地線與建筑物樓層內避雷系統的設置按腳手架的長度不超過50m設置1個，位置不得在人們經常走到的地方以避免跨步電壓的危害。兩者的連接采用焊接, 焊接長度不大于2 倍扁鋼寬度 . 要求沖擊電阻不大于10 歐。 同時應注意檢查與其他金屬物或埋地電纜之間的安全距離（一般不小于 3m一面發生擊穿事故。八、質量保證措施1、鋼管及扣件新

21、鋼管鋼管外徑、壁厚、端面等的偏差應符合表7.1要求。對舊 鋼管每年應進行一次銹蝕檢查，其表面銹蝕度及彎曲變形應符合表 7.1要求.扣件進入施工現場應檢查產品合格證，且在使用前應諸葛 挑選，有裂縫、變形、螺栓出現滑絲的嚴禁使用。2、腳手板腳手板尺寸偏差現行國家標準 木結構工程施工質量驗收規范 GB50206勺規定，不得使用扭曲變形、劈裂、腐朽的腳手板。表7。1構配件允許偏差事日立件好 a fWTH市制E1事"副靖尺寸IE-土工工 46語I看棚卞園1lr珅(*4j心冊，尺n1時孫餐嘀性集nl 181j抬行中N!1rl心小腫精修用雷科棄學*/<1,5UL4MRt室才鼾碼m<LB

22、 SNL(T4 FI電本F”,O1中生州弭事粗 加3Ra低易卜口4訂事依支犬.專生代MJFt4IX3 。腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收（ 1）基礎完工后及腳手架搭設前;（ 2）作業層上施加荷載前;（3）每搭設完6m- 8m高度后；（ 4）達到設計高度后；（5 ）遇有六級強風及以上風或大雨后, 凍結地區解凍后；（ 6）停用超過一個月.九、安全施工技術措施1. 材質及其使用的安全技術措施扣件的緊固程度應在4050NL m,并不大于65 N。m,對接扣件 的抗拉承載力為3KN扣件上螺栓保持適當的擰緊程度。對接扣件安 裝時其開口應向內，以防雨水，直角扣件安裝時開口不得向下, 以保證安全。

23、各桿件端頭伸出蓋板邊緣的長度不小于100mm.鋼管有嚴重銹蝕、壓扁或裂紋的不得使用. 禁止使用有脆裂、變形、滑絲等現象的扣件.2. 腳手架搭設的安全技術措施1） 、 腳手架的基礎必須經過硬化處理滿足承載力要求, 做到不積水、不沉陷，對不能進行硬化的必須鋪設滿足要求的木板，以分散集 中力。2）、搭設過程中畫出工作標志區，禁止行人進入、統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業。當解開與另一人有關 的扣件必須先告訴對方，并得到允許，以防墜落傷人。3）、開始搭設立桿時, 應每隔 6 跨設置一根拋撐，直到連墻件安裝穩定后，方可根據情況拆除.4）、腳手架及時與結構拉結或采用臨時支頂，以保證搭設過

24、程安全，未完成腳手架在每日收工前，一定要確保架子穩定. 在搭設過程中應由安全員、架工班長等進行檢查、驗收和簽證. 每兩步驗收一次，嚴禁私自拆改。5）、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻件以上兩步.6）、嚴禁在腳手架上打孔，腳手架使用期間, 嚴禁拆除主節點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿及聯墻件。7） 、 當在腳手架使用過程中開挖腳手架基礎下的設備基礎或管溝時，必須對腳手架采取加固措施。3. 腳手架上施工作業的安全措施1）、結構外腳手架每支設一層，支設完畢后，經項目部安全員驗收合格后方可使用。任何班組長或個人, 未經同意不得擅自拆除腳手架部件。2）、嚴格控制施工荷載，腳手

25、架不得集中堆料載荷，施工荷載不得超過3KN/m2, 確保較大安全儲備。3） 、 結構施工時不允許多層同時作業, 裝修施工時同時作業層數不得大于兩層。4）、各作業層之間設置可靠的防護柵欄，防止墜落物體傷人.5）、定期檢查腳手架，發現問題和隱患，在施工作業前及時維修加固，以達到堅固穩定，確保施工安全。6）、當作業層高出其下連墻件3.6m以上、且其上尚無連墻件時， 應采取適當的臨時撐拉措施。7）、在腳手架上進行電、氣焊作業時，應有防火措施和專人看守。8）、雨天、大霧天氣嚴禁施工。4。腳手架拆除的安全技術措施拆除前，全面檢查待拆腳手架，根據檢查結果，編制腳手架拆除方案，報請批準，進行技術交底后方可進行

26、施工。架體拆除前，必須察看施工現場環境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、 纜風繩、 連墻件及被拆除的各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。拆架時應劃分作業區，周圍設繩綁圍欄, 地面設專人指揮，禁止非作業人員進入。拆除時統一指揮、上下呼應、動作協調，嚴禁在無人指揮下作業，當解開與另一人有關的扣件必須先告訴對方, 并得到允許，以防墜落傷人。拆除時，不得中途換人, 如必須換人時，應將拆除情況交待清楚后方可離開。每天拆架下班時，不應留下隱患部位。拆除時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面.所有

27、的腳手板, 應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高出墜落傷人。拆下的零配件要裝入容器內；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從高空拋擲。十、文明施工措施根據腳手架施工的特殊性，結合公司職業健康安全管理手冊、程序文件 , 要求按如下規定進行施工：1. 進入施工現場的人員必須戴好安全帽，高空作業系好安全帶，穿好防滑鞋等, 現場嚴禁吸煙。2. 進入施工現場的人員要愛護場內的各種綠化設施和標志牌, 不得踐踏草坪、損壞花草樹木、隨意拆除和移動標志牌。3. 嚴禁酗酒人員上架作業, 施工操作時要求精力集中、禁止開玩笑和打鬧 .4. 腳手架搭設人員必須是經考試合格的專業架子工, 架子工必須持證上崗，上崗人

28、員定期體檢，體檢合格者方可發放上崗證凡患有高血壓、貧血病、心臟病及其他不適合高空作業者，一律不得上腳手架操作。5. 上架子作業人員上下均應走人行梯道，不準攀爬架子。6。防護欄、腳手板、擋腳板、密目安全網等影響作業班組支模時 , 如需拆改, 必須經安全員及相關人員認可后, 才能由架子工來完成任何人不得隨意拆改。7. 腳手架驗收合格后任何人不得擅自拆除，如需局部拆除時, 須經相關人員同意后，由架子工進行拆除.8。不準利用腳手架吊運重物，不準推車在架子上跑動，塔吊起吊物體時不得碰撞和拖動腳手架.9. 不得將支模、纜風繩、 泵送混凝土及砂漿的輸送管等固定在腳手架上，嚴禁任意懸掛起重設備。10. 。 在

29、架子上的作業人員不得隨意拆動腳手架的所有拉結點和結合部，以及扣件綁扎扣等所有架子部件.11. 拆除架子而使用電焊氣割時，派專職人員做好防火工作，配備料斗，防止火星和切割物濺落。12. 。腳手架使用時間較長，因此在使用過程中需進行檢查，發現基礎下沉、桿件嚴重變形、拉結松動等問題及時解決。13. 要保證腳手架體的整體性, 不得與井架、升降機一并拉結，不得截斷架體。14. 施工人員嚴禁凌空投擲桿件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑輪運輸, 不得亂扔。15. 。使用的工具要放在工具袋內，以防掉落傷人，登高要穿防滑鞋，袖口及褲口要扎緊。16. 腳手架堆放場地做到整潔、擺放合理 . 專人保管，并建立嚴

30、格領、退料制度。17. 施工人員做到工完料清，確保腳手架施工材料不浪費.18. 運至地面的材料應按、指定地點隨拆隨運，分類堆放，當天拆當天清 , 拆下的扣件和鐵絲要集中回收處理。應及時整理、檢查，按品種、分規格堆放整齊，妥善保管.附錄一：鋼管落地卸料平臺安全計算書一、計算依據1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130 20112、建筑結構荷載規范GB50009 20123、鋼結構設計規范GB50017-20034、建筑施工臨時支撐結構技術規范JGJ300-20135、建筑施工高處作業安全技術規范JGJ80-201118二、計算參數基本參數卸料平臺的寬度B (m)3.6卸料平臺的長度L

31、(m)3。6卸料平臺的高度H(m)11立柱橫向間距ib(m)0。8立柱縱向間距l a(m)1水平桿步距h(m)1。5立桿布置形式單立桿次梁間距a (mm)250剪刀撐(含水平)布置方式普通型主楞與 立桿連接方 式雙扣桿連墻件布置方式二步三跨連墻件連接方式鋼管扣件連接連墻件拉結長度ao0.3連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力N02計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130- 2011材料參數架體鋼管類型 48X3腳手板類型木腳手板欄桿、欄板類型欄桿、木腳手板擋板底座形式墊板次梁類型圓鋼管次梁規格顯示48X3。0主梁類型圓鋼管主梁規格顯示48X3。0架體底部墊板面積0。2A(m

32、A2)他載參數材料堆放荷載標準值 Q1(kN/m2)5施工均布活荷載Q2(kN/m2)2架體是否封閉密目網是密目式安全立網自重標準值g3 (kN/m2)0。1腳手板自重標準值g1(kN/m2)/欄桿自重標準值g2(kN/m)/基礎類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa )/是否考慮風荷載是架體搭設省份、城市四川(省)成都市(市)地面粗糙度類型C類指有密集建筑群的城市市區簡圖:0（圖1）平面圖MH.（圖2）縱向剖面圖三、次楞驗算恒荷載包括次楞自重gkc、腳手板自重gl,轉化為次楞上的線荷載，活荷載包括施工活荷載、材料堆放荷載，轉化為次楞上線荷載。次楞按三跨連續梁計算，恒荷載滿布

33、，活荷載按不利布置進行組 合；強度及撓度驗算時,活荷載按第一跨及第三跨隔跨布置計算；抗剪 驗算時，活荷載按第一跨及第二跨連續布置計算。1、強度驗算恒荷載為：gi=1。2 gkc+gike =1。2X (0.033+0。35X 250/1000) =0.145kN/m活荷載為：qi=1。4(Q1+Q2)e=C 4X(5+2) x 250/1000=2.45kN/m計算簡圖如下：（圖3）可變荷載控制的受力簡圖(圖4)次梁彎矩圖(kN MMk=0.259kN m(T =MWW=0.259 x 106/ ( 1 X 4。493X 103) =57。748N/mrm <f=205N/mm222滿足

34、要求2、撓度驗算撓度驗算荷載統計：qk=gkc+gike+(Q1+Q2)e=0。033+0。3 乂 250/1000+ ( 5+2 ) 乂250/1000=1.858kN/m（圖6）正常使用極限狀態下的受力簡圖也一止口招（圖7）次梁變形圖（mm）Yma>=0。576m解y =max （1000X 0。8/150,10） =10mm滿足要求3、支座反力計算承載能力極限狀態下支座反力為：R=2。854kN正常使用極限狀態下支座反力為：Rk=2.044kN五、主梁驗算按三跨連續梁計算符合工況，偏于安全，計算簡圖如下:（圖8）簡圖261、抗彎驗算（圖9）主梁彎矩圖（kN m）Mk=0。77kN

35、m（r=MaM=0.77X 106/ （4O493X 103）=171 °404N/mm< f=205N/mrm滿足要求2、撓度驗算（圖11）直圖（圖12）主梁變形圖（mm）vma>=1。065m解y =max （1000X 0。8/150,10）=10mm滿足要求3、支座反力計算立柱穩定驗算要用到承載能力極限狀態下的支座反力，故:Rmax=10.163kN六、扣件抗滑移計算由上知最大扣件滑移力為 RnaX=10.163kNRnax=10o 163kN< R =12kN滿足要求七、立柱驗算1、長細比驗算驗算立桿長細比時取k按JGJ130-2011表5.3。4取用，區

36、按JGJ130-2011附錄C表C-1取用，h為步距l0=kwh=ix 1.993 X 1.5=2。99則長細比為：入=lo/i=2.99 X 1000/ (1。59X 10)=188.019 < 入=210滿足要求2、立柱穩定性驗算入=l0/i=2 。 99X 1000/(1.59 X 10)=188.019根據入查JGJ130-2011附錄A。0。6得至麋=0.203A不考慮風荷載N1=Rnax+1o 2XHXgk=10.163+1.2 X 11X 3.33/100=10。602kN _、 /_ _ 2f=N"( 6 A) =10.602 x 1000/ (0。203X 4

37、。24x 100) =123。202N/mmL 2< er =205N/mm滿足要求B考慮風荷載風荷載體型系數： 一 ,一 一 一一 一一 ,一一2k= z s0=0。115X0。65X 0.2=0.015kN/mM=0.9 x 1.4 3 kl ah2/10=0.9 x 1。4X0。015X1X1。52/10=0。004kN mN=Rax+1.2 x HX gk+0。9 x 1.4Mw/l b=10.163+1 。 2 x 11 x4.24/100+0。9X 1。4X0.004/0。8=10.729kNf=N2/ (©A) +M/W=10.729X 1000/(0.203 X

38、4。24X 100) +0。004 X106/ (4。49X 103)=125.619N/mrn2w 6=205N/mrm滿足要求八、連墻件驗算1、桿件強度驗算風荷載作用在一個連墻件處面積：Aw=h< l a X連墻件布置(幾步幾跨)=1X 1.5 X 6=9 m2風荷載標準值：k= z s0=0.069X0.65 X0。2=0.009kN /m2風荷載產生的連墻件軸向力設計值：Nw=1o 4A=1.4X9X0。009=0。113kN連墻件的軸向力設計值:Nl=NW+N)=0o 113+2=2.113Kn連墻件桿件強度驗算：=N/Ac=2.113 X 1000/(4.24 X 100)

39、=4。983N/mrm0.85f=0。85X 205=174 25滿足要求272、桿件穩定性驗算=ao/i=0.3 X 1000/(1 。 59X10) =18。868根據 值查規范JGJ130-2011附錄A。O。6得到連墻件桿件穩定性驗算：N/ A=2.113/(0.949 X 4。24X 100)_ 2 =0。005N/mm 0.85f=0。85X205=174.25滿足要求3、連接強度驗算扣件抗滑移：N=2.113kNRC=8kN滿足要求31附錄二：落地式扣件鋼管腳手架計算書依據規范 :建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規范JGJ130-2011建筑結構荷載規范GB50009 2012鋼

40、結構設計規范GB50017-2003建筑地基基礎設計規范GB50007-2011計算參數：鋼管強度為205。0 N/mm2,鋼管強度折減系數取1.雙排腳手架, 搭設高度13。 8 米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.5 米， 立桿的橫距0.9 米， 內排架距離結構0。 4米 , 立桿的步距1。8米 .鋼管類型為648X3。0,連墻彳采用2步2跨，豎向間距3.6米，水平間距3 米。施工活荷載為3kN/m2, 同時考慮2層施工 .腳手板采用木腳手板, 荷載為0.35kN/m2, 按照鋪設2層計算。欄桿采用木腳手板，荷載為0。17kN/m,安全網荷載取00 01kN/mf.腳手板下小橫桿在大橫桿上面,

41、 且主結點間增加一根小橫桿?；撅L壓0。 4kN/m2, 高度變化系數1，體型系數0.6.地基承載力標準值220kN/m2， 基礎底面擴展面積0.25m2， 地基承載力調整系數0。5。鋼管慣性矩計算采用1=兀(D4-d 4)/64 ,抵抗距計算采用 W=tt (D4-d4) /32D。一、小橫桿的計算：小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形1 .均布荷載值計算小橫桿的自重標準值P 1=00 038kN/m腳手板的荷載標準值 P 2=0o 35X1。5/2=0.262kN/m活荷載標準值 Q=3 X 1.5/

42、2=2。 25kN/m4X2.25=3.511kN/m荷載的計算值 q=1 。 2X0o 038+1。2X0o 262+1。q一 “ " IITD、AT T T T T T T T T T T T T &/小橫桿計算簡圖2。抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M=3 。 511X0o 92/8=0.355kN.m(T =0.355 X 106/4491=79.158N/mm2小橫桿的計算強度小于205N/mm,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度 計算公式如下:荷載標準值 q=0.038+0.262+2.25=2 。 5

43、51kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5 。 0X2.551 X9004/ (384X2.06 X105X107780) =0.982mm小橫桿的最大撓度小于 900/150與10mm滿足要求！二、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和 變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P 1=0.038 X 0.9=0.035kN腳手板的荷載標準值P 2=0.35X0o 9X1.5/2=0 。 236kN活荷載標準值荷載的計算值Q=3 X 0.9 X 1。5/2=2.025kNP=(1

44、o 2X00 035+1.2X0.236+1。4X2。025) /2=1。58kN大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：心="0的產集中荷載最大彎矩計算公式如下：% =0 17 5?7M=0 。 08X (1.2 X0.038) X 1。52+00 175X 1。58X 1.5=0.423kN。m(7=0。423X 106/4491=94 o 197N/mrm大橫桿的計算強度小于205N/mrm,滿足要求！33.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度

45、計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下產產匕-1 146?<2100班 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V 1=0.677X0。038X 15004/ (100X2.06 X 105X 107780) =0。059mm集中荷載標準值 P=(0.035+0。236+2.025)/2=1.148kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V 1=1.146X1147。905X 15003/ (100X 2。06X 105X 107780) =2mm最大撓度和V=V 1+V2=2.059mm大橫桿的最大撓度小于1500/150與10mm滿足要求！三、扣件抗滑力的計算：縱向或橫向水平桿與立桿連

46、接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范5。25):其中Rc 扣件抗滑承載力設計值，單扣件取 8.0kN,雙扣件取12.0kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1。荷載值計算橫桿的自重標準值 P 1=0。038X1。5=0。058kN腳手板的荷載標準值 P 2=0.35 X0O 9X1。5/2=0.236kN025kN活荷載標準值Q=3 X 0.9 X 1.5/2=2荷載的計算值 R=1。2X0。058+1.2X0.236+1。4X2。025=3.188kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會 滑動，

47、其抗滑承載力可取8。0kN;雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取 12。0kN。四、腳手架荷載標準值：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.靜荷載標準值包括以下內容：(1 )每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m);本例為0.1072N G1 = 0 0 1072X 13.8=1.48kN(2)腳手板的自重標準值(kN/諱)；本例采用竹用片腳手板，標準值為 00 35N G2= 0 0 35X2X1.5 X(0 0 9+0.4) /2=0.683kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m);本例采用欄桿、竹用片腳手板擋板，標準值為00 17N G3= 0.17 X1。5

48、X 2=00 51kN2(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(kN/m ) ; 0.01N G4= 0。01X1。5X13。8=0o 207kN經計算得到，靜荷載標準 值Ng = N G1+N32+N33+NG4 = 2.879kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 Nq = 3 X2X 1.5 X 0.9/2=4.05kN風荷載標準值應按照以下公式計算2其中 Wo 基本風壓(kN/m) , W 0 = 0.4U z風荷載高度變化系數，UZ = 133U s -風荷載體型系數：U s = 0.6經計算得到： W =

49、0.4 X 1X00 6 = 0 0 24kN/m2。考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2N g + 0。9X 1。4Nq經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1 。 2X2.879+0。9X1。4X4.05=8.558kN不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1。 2NG + 1.4N q經過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力：N=1.2 X 2.879+1.4 X 4。05=9。125kN風荷載設計值產生的立桿段彎矩 Mw計算公式M w= 0。9X1.4WJah2/102其中Wk 風荷載標準值（kN/m ）；l a -立桿的縱距 （m）；h-立桿的步距（

50、nm 。經過計算得到風荷載產生的彎矩：M w=0o 9X 1.4X0。24X 1。5X1。8X1.8/10=0.147kN 。 m五、立桿的穩定性計算：1.不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算其中N -立桿的軸心壓力設計值,N=9o 125kN;i計算立桿的截面回轉半徑，i=1 。595cmk 計算長度附加系數，取1。155;u -計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5;l 0 計算長度（m）,由公式 l 0 = kuh 確定,l 0=1.155X1.5X1.8=3。31118ml2A - 立桿凈截面面積，A=4 239cm;3W -立桿凈截面模重（抵抗矩），W=4.491cm；入 長細比，

51、為 3118/15。95=195.517入 0 允許長細比（k 取 1）,為 2699.56712598924/15.95=169.2519210長細比驗算滿足要求！小一一軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比l 0/i的結果查表得到0。19;（7 -一鋼管立桿受壓強度計算值（N/mm2）;用一一鋼管立桿抗壓強度設計值，f =205N/mm；經計算得到：（t=9125/ （0.19 X 423.9）=113.567001342773N/mm2;不考慮風荷載時，立桿的穩定性計算6印，滿足要求！2.考慮風荷載時，立桿的穩定性計算咖爐其中N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.558kN;i計算立桿的截面回轉半徑，i=1。595cm;k - 計算長度附加系數，取1.155;u -計算長度系數，由腳手架的高度確定，u=1.5;l 0計算長度 （m）,由公式 l 0 = kuh 確定，l 0=1。155X1.5X1。8=3.118m；A -立桿凈截面面積，A=4= 239cm2;W -立桿凈截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm；入 - 長細比，為 3118/15.95=195.517入 0 允許長細比（k 取 1）,為 2699.56712598924/15。95=169.2519 <210長細比驗算滿足要求！小一一