1、年產1.5萬噸味精工廠發酵車間設計說明書引言味精是人們熟悉的鮮味劑，是L谷氨酸單鈉鹽(Mono sodium glutamate)的一水化合物(HOOC-CH2CH(NH2)-COONa·H20)，具有旋光性，有D型和L型兩種光學異構體。味精具有很強的鮮味(閾值為0. 03%)，現已成為人們普遍采用的鮮味劑，其消費量在國內外均呈上升趨勢。1987年3月，聯合國糧農組織和世界衛生組織食品添加劑專家聯合委員會第十九次會議，宣布取消對味精的食用限量，再次確認為一種安全可靠的食品添加劑1。早期味精是由酸法水解蛋白質進行制造的，自從1956年日本協和發酵公司用發酵法生產以后，發酵法生產迅速發展

2、，目前世界各國均以此法進行生產。谷氨酸發酵是通氣發酵，也是我國目前通氣發酵產業中，生產廠家最多、產品產量最大的產業2。該生產工藝和設備具有很強的典型性，本文對味精發酵生產工藝及主要設備作簡要介紹，以期有助于了解通氣發酵工藝和主要設備的有關知識。設計內容為，了解味精生產中的原料預處理、發酵、提取部分的生產方法和生產流程，根據實際情況來選擇發酵工段合適的生產流程，并對流程中的原料進行物料衡算、熱量衡算及設備的選擇。最后，畫出發酵工段的工藝流程圖和平面布置圖。整個設計內容大體分成三部分，第一部分主要是味精生產的工藝和設備選擇；第二部分包括發酵罐、種子罐及空氣分過濾器的設計與選型；第三部分是工藝流程和

3、平面布置圖。由于我的水平有限，加之對先進設計的了解甚少，設計中有好多不足的地方敬請各位老師和同學批評指正。1 味精生產工藝1.1 味精生產工藝概述味精生產全過程可劃分為四個工藝階段:(1)原料的預處理及淀粉水解糖的制備;(2)種子擴大培養及谷氨酸發酵;(3)谷氨酸的提取;(4)谷氨酸制取味精及味精成品加工。 與這四個工藝階段相對應味精生產廠家一般都設置了糖化車間、發酵車間、提取車間和精制車間作為主要生產車間。另外，為保障生產過程中對蒸汽的需求，同時還設置了動力車間，利用鍋爐燃燒產生蒸汽，并通過供氣管路輸送到各個生產需求部位。為保障全廠生產用水，還要設置供水站。所供的水經消毒、過濾系統處理，通過

4、供水管路輸送到各個生產需求部位4。味精發酵法生產的總工藝流程見圖1。空氣菌種原料空氣壓縮機預處理斜面培養搖瓶擴大培養冷卻水解除鐵離心沉淀發酵配料過濾氣液分離種子罐擴大培養過濾淀粉水解糖過濾除菌脫色濃縮結晶離心等電點調節過濾干燥大結晶干燥母液小結晶粗谷氨酸拌鹽粉碎粗谷氨酸 成品味精粉狀味精離子交換處理溶解粗谷氨酸溶液中和制味精 圖1 味精生產總工藝流程圖1.2 原料預處理及淀粉水解糖制備1.2.1 原料的預處理此工藝操作的目的在于初步破壞原料結構，以便提高原料的利用率，同時去除固體雜質，防止機器磨損。用于除雜的設備為篩選機，常用的是振動篩和轉筒篩，其中振動篩結構較為簡單，使用方便。用于原料粉碎的

5、設備除盤磨機外，還有錘式粉碎機和輥式粉碎機。盤磨機廣泛用于磨碎大米、玉米、豆類等物料，而錘式粉碎機應用于薯干等脆性原料的中碎和細碎作用，輥式粉碎機主要用于粒狀物料的中碎和細碎3。1.2.2 淀粉水解糖制備在工業生產上將淀粉水解為葡萄糖的過程稱為淀粉的糖化，所制得的糖液稱為淀粉水解糖。由于谷氨酸生產菌不能直接利用淀粉或糊精作碳源，因而必須將淀粉水解為葡萄糖，才能供發酵使用。目前，國內許多味精廠采用雙酶法制糖工藝。1.3 種子擴大培養及谷氨酸發酵種子擴大培養為保證谷氨酸發酵過程所需的大量種子，發酵車間內設置有種子站，完成生產菌種的擴大培養任務。從試管斜面出發，經活化培養，搖瓶培養，擴大至一級乃至二

6、級種子罐培養，最終向發酵罐提供足夠數量的健壯的生產種子。 谷氨酸發酵開始前，首先必須配制發酵培養基，并對其作高溫短時滅菌處理。用于滅菌的工藝除采用連消塔維持罐一噴淋冷卻系統外，還可采用噴射加熱器維持管真空冷卻系統或薄板換熱器滅菌系統。但由于糖液粘度較大，流動性差，容易將維持管堵塞，同時真空冷卻器及薄板加熱器的加工制造成本較高，因而應用較少。發酵設備，國內味精廠大多采用機械攪拌通風通用式發酵罐，罐體大小在50m3到200m3之間。對于發酵過程采用人工控制，檢測儀表不能及時反映罐內參數變化，因而發酵進程表現出波動性，產酸率不穩定。由于谷氨酸發酵為通風發酵過程，需供給無菌空氣，所以發酵車間還有一套空

7、氣過濾除菌及供給系統。首先由高空采氣塔采集高空潔凈空氣，經空氣壓縮機壓縮后導入冷凝器、油水分離器兩級處理，再送入貯氣罐，進而經焦炭、瓷環填充的主過濾器和纖維分過濾器除菌后，送至發酵罐使用。在北方地區由于空氣濕度小、溫度低，還可采用空氣壓縮、冷卻過濾流程，省去一級冷卻設備4。1.4 谷氨酸的提取谷氨酸的提取一般采用等電點離子交換法，國內有些味精廠還采用等電點鋅鹽法、鹽酸水解等電點法及離子交換膜電滲析法提取谷氨酸。但存在廢水污染大，生產成本高，技術難度大等問題，應用上受到限制1 。1.5 谷氨酸制取味精及味精成品加工精制車間加工的谷氨酸產品為谷氨酸單鈉，即味精。粗品經提純、加工、包裝，得到成品。味

8、精中和液的脫色過程，除使用碳柱外，還可使用離子交換柱，利用離子交換樹脂的吸附色素。味精的干燥過程，國內許多廠家還采用箱式烘房干燥，設備簡單，投資低，但操作條件差，生產效率低，不適應大規模生產的要求。也有的廠家使用氣流干燥技術，生產量大，干燥速度快，干燥時間短，但干燥過程對味精光澤和外形有影響，同時廠房建筑要求較高，這樣均不如振動式干燥床應用效果好4。 2 發酵罐及種子罐的設計與選型2.1 味精工廠發酵車間的物料衡算 2.1.1 工藝技術指標及基礎數據 （1）查發酵工廠工藝設計概論P326表3 味精行業國家企業標準5，選用主要指標如表1表1 味精發酵工藝技術指標指標名稱單位指標數生產規模t/a1

9、5000（味精）生產方法中糖發酵，一次等電點提取年生產天數d/a300產品日產量t/a50產品質量純度%99倒灌率%1.0發酵周期h48發酵初糖Kg/m3150淀粉糖轉化率%95糖酸轉化率%48麩酸谷氨酸含量%90谷氨酸提取率%80味精對谷氨酸產率%112（2）主要原材料質量指標 淀粉原料的淀粉含量為80%，含水14%。 （3）二級種子培養基（g/L） 水解糖25，糖蜜20，尿素3.5，磷酸氫二鉀1.0，硫酸鎂0.6，玉米漿510，泡敵0.6，硫酸鎂0.002，硫酸亞鐵0.002。 （4）發酵培養基（g/L） 水解糖150，糖蜜4，硫酸鎂0.6，氯化鉀0.8，磷酸氫二鈉0.2，硫酸亞鐵0.00

10、2，硫酸錳0.002，尿素（總尿）40，泡敵0.6，植物油1.0。（5）接種量為2% 。 2.1.2 谷氨酸發酵車間的物料衡算 首先計算生產1000kg純度為100%的味精需耗用的原輔材料及其他物料量。（1）發酵液量V1 式中 150發酵培養基初糖濃度（kg/m3） 48%糖酸轉化率 80%谷氨酸提取率 99%除去倒灌率1%后的發酵成功率 112%味精對谷氨酸的精制產率（2）發酵液配制需水解糖量G1 以純糖算， （3）二級種液量 V2 （4）二級種子培養液所需水解糖量 G2 式中 25二級種液含糖量（kg/m3）（5）生產1000kg味精需水解糖總量G為： （6）耗用淀粉原料量 理論上，100

11、kg淀粉轉化生成葡萄糖量為111kg，故理論上耗用的淀粉量G淀粉為：式中 80%淀粉原料含純淀粉量 95%淀粉糖轉化率（7）尿素耗用量 二級種液耗尿素量為V3發酵培養基耗尿素為V4故共耗尿素量為627.5kg（8）甘蔗糖蜜耗用量 二級種液耗用糖蜜量V5發酵培養基耗糖蜜量V6合計耗糖蜜69.9kg（9）氯化鉀耗量GKCl （10）磷酸氫二鈉（Na2HPO4·7H2O）耗量G3 （11）硫酸鎂（MgSO4·7H2O）用量G4 （12）消泡劑（泡敵）耗用量G5 （13）植物油耗用量 G6 （14）谷氨酸（麩酸）量 發酵液谷氨酸含量為：實際生產的谷氨酸（提取率80%）為：2.1.3

12、 15000t/a味精廠發酵車間的物料衡算結果 由上述生產1000kg味精（100%純度）的物料衡算結果，可求得15000t/a味精廠發酵車間的物料平衡計算。具體計算結果如表2物料名稱生產1t味精（100%）的物料量15000t/a味精生產的物料量每日物料量發酵液（m3）15.662.35×105783二級種液（m3）0.313469515.65發酵水解用糖（kg）23493.52×1071.17×105二級種培養用糖（kg）7.831.18×105391.5水解糖總量（kg）2356.83.53×1071.18×105淀粉(kg)2

13、793.74.19×1071.40×105尿素（或液氨）627.59.41×1063.14×104糖蜜（kg）69.91.05×1063495氯化鉀（kg）12.531.88×105626.5磷酸氫二鈉（kg）3.134.70×104156.5硫酸鎂（kg）9.581.44×105479泡敵（kg）9.41.40×105470植物油（kg）23.53.53×1051175谷氨酸（kg）8931.34×10744650表2 15000t/a味精廠發酵車間的物料衡算2.2 設備設計與選型

14、發酵罐 （1）發酵罐的選型 選用機械渦輪攪拌通風發酵罐（2）生產能力、數量和容積的確定 發酵罐容積的確定：選用200m3罐 生產能力的計算：現每天生產99%純度的味精50t，谷氨酸的發酵周期為48h(包括發酵罐清洗、滅菌、進出物料等輔助操作時間)。則每天需糖液體積為V糖 。每天產純度為99%的味精50t，每噸100%的味精需糖液15.66m3設發酵罐的填充系數=70%；則每天需要發酵需要發酵罐的總體積為V0（發酵周期為48h）。發酵罐個數的確定：公稱體積為200m3的發酵罐，總體積為230 m3 取公稱體積200 m3 發酵罐11個，其中一個留作備用。實際產量驗算：富裕量 能滿足產量要求（3）

15、主要尺寸的計算：取高徑比 H：D=2：16 則有：H=2D；解方程得： 取D=5mH=2D=10m；封頭高： 封頭容積 ：V封=16.4（m3）圓柱部分容積：V筒=197m3驗算全容積V全：V全=V全符合設計要求，可行。（4）冷卻面積的計算 對谷氨酸發酵，每1m3發酵液、每1h傳給冷卻器的最大熱量約為4.18×6000kJ/(m3·h) 5。采用豎式蛇管換熱器，取經驗值K=4.18×500 kJ/(m3·h·) 8。平均溫差tm： 32 3220 2712 5代入 對公稱容量200 m3的發酵罐，每天裝5罐，每罐實際裝液量為換熱面積 （5）攪拌

16、器計算 選用六彎葉渦輪攪拌器6。 該攪拌器的各部分尺寸與罐徑D有一定比例關系攪拌器葉徑取d=1.7（m）葉寬 ：弧長：底距：盤踞 ：葉弦長：葉距 ：彎葉板厚：=12（mm）取兩擋攪拌，攪拌轉速N2可根據50m3罐，攪拌直徑1.05m，轉速N1=110r/min。以等P0/V為基準6放大求得：（6）攪拌軸功率的計算 淀粉水解糖液低濃度細菌醪，可視為牛頓流體。計算Rem8 式中 D攪拌器直徑，D=1.7m N攪拌器轉速， 醪液密度，=1050 kg/m3 醪液粘度， =1.3×10-3N·s/m2 將數代入上式：視為湍流，則攪拌功率準數Np=4.7計算不通氣時的攪拌軸功率P0：

17、式中 Np在湍流攪拌狀態時其值為常數4.7 N攪拌轉速，N=80r/min=1.33r/s D攪拌器直徑，D=1.7m 醪液密度，=1050kg/m3 代入上式：兩擋攪拌：計算通風時的軸功率Pg 式中 P0不通風時攪拌軸功率（kW），N軸轉速，N=80r/min D攪拌器直徑（cm），D3=1.73×106=4.9×106 Q通風量（ml/min），設通風比VVm=0.110.18，取低限，如通風量變大，Pg會小，為安全。現取0.11；則Q=155×0.11×106=1.7×107（ml/min） 代入上式：求電機功率P電：采用三角帶傳動1=0

18、.92；滾動軸承2=0.99，滑動軸承3=0.98；端面密封增加功率為1%7；代入公式數值得：（7）設備結構的工藝計算 空氣分布器：本罐采用單管進風，風管直徑133×4mm。 擋板：本罐因有扶梯和豎式冷卻蛇管，故不設擋板 密封方式：本罐采用雙面機械密封方式，處理軸與罐的動靜問題。冷卻管布置：采用豎式蛇管7 最高負荷下的耗水量W式中 Q總每1m3醪液在發酵最旺盛時，1h的發熱量與醪液總體積的乘積 cp冷卻水的比熱容，4.18kJ/（kg·K） t2冷卻水終溫，t2=27 t1冷卻水初溫，t1=20 將各值代入上式冷卻水體積流量為3.69×10-2m3/s，取冷卻水在

19、豎直蛇管中的流速為1m/s，根據流體力學方程式，冷卻管總截面積S總為：式中 W冷卻水體積流量，W=3.69×10-2m3/s V冷卻水流速，v=1m/s代入上式：進水總管直徑 ： 冷卻管組數和管徑：設冷卻管總表面積為S總，管徑d0，組數為n，則：取n=8，求管徑。由上式得：查金屬材料表選取89×4mm無縫管9， ，認為可滿足要求，。現取豎蛇管圈端部U型彎管曲徑為300mm，則兩直管距離為600mm，兩端彎管總長度為： 冷卻管總長度L計算：由前知冷卻管總面積現取無縫鋼管89×4mm，每米長冷卻面積為則:冷卻管占有體積： 每組管長L0和管組高度：另需連接管8m：可排豎

20、式直蛇管的高度，設為靜液面高度，下部可伸入封頭250mm。設發酵罐內附件占有體積為0.5m3，則：總占有體積為則筒體部分液深為：豎式蛇管總高 又兩端彎管總長，兩端彎管總高為600mm，則直管部分高度：則一圈管長： 每組管子圈數n0：現取管間距為，豎蛇管與罐壁的最小距離為0.15m，則可計算出攪拌器的距離在允許范圍內（不小于200mm）。.校核布置后冷卻管的實際傳熱面積：而前有F=232.5m2，可滿足要求。（8）設備材料的選擇10選用A3鋼制作，以降低設備費用。（9）發酵罐壁厚的計算計算法確定發酵罐的壁厚S （cm）式中 P設計壓力，取最高工作壓力的1.05倍，現取P=0.4MPa D發酵罐內

21、經，D=500cm A3鋼的應用應力，=127MPa 焊接縫隙， =0.7 C壁厚附加量（cm）式中 C1鋼板負偏差，現取C1=0.8mm C2為腐蝕余量，現取C2=2mm C3加工減薄量，現取C3=0選用14mm厚A3鋼板制作。封頭壁厚計算：標準橢圓封頭的厚度計算公式5如下： （cm）式中 P=0.4MPa D=500cm=127MPaC=0.08+0.2+0.1=0.38（cm）=0.7（10）接管設計接管的長度h設計：各接管的長度h根據直徑大小和有無保溫層，一般取100200mm。接管直徑的確定：按排料管計算：該罐實裝醪量155m3，設4h之內排空，則物料體積流量發酵醪流速取v=1m/s

22、;則排料管截面積為F物。管徑：取無縫管133×4mm，125.mm118mm，認為合適。按通風管計算，壓縮空氣在0.4MPa下，支管氣速為2025m/s。現通風比0.10.18vvm，為常溫下20，0.1MPa下的情況，要折算0.4MPa、30 狀態。風量Q1取大值，。利用氣態方程式計算工作狀態下的風量Qf8取風速v=25m/s，則風管截面積Ff為則氣管直徑d氣為：因通風管也是排料管，故取兩者的大值。取133×4mm無縫管，可滿足工藝要求。排料時間復核：物料流量Q=0.0108m3/s，流速v=1m/s；管道截面積：，在相同的流速下，流過物料因管徑較原來計算結果大，則相應流

23、速比為排料時間：（11）支座選擇選用裙式支座2.2.2 種子罐 發酵所需的種子從試管斜面出發，經活化培養，搖瓶培養，擴大至一級乃至二級種子罐培養，最終向發酵罐提供足夠數量的健壯的生產種子。種子罐冷卻方式采用夾套冷卻。 （1）二級種子罐容積和數量的確定 二級種子罐容積的確定：接種量為2%計算，則種子罐容積V種2為：式中 V總發酵罐總容積（m3） 二級種子罐個數的確定：種子罐與發酵罐對應上料。發酵罐平均每天上5罐，需二級種子罐6個。種子罐培養8h，輔助操作時間810h，生產周期1618h，因此，二級種子罐6個已足夠，其中一個備用。主要尺寸的確定 種子罐仍采用幾何相似的機械攪拌通風發酵罐。H：D=2

24、：1，則種子罐總容積量V'總為：簡化方程如下： 整理后解方程得D=1.4m則H=2D=2×1.4=2.8（m）查得封頭高H'封 罐體總高H'罐：單個封頭容量：V'封=0.398（m3）封頭表面積： S封=2.23m2圓筒容量 ： 不計上封頭容積 ： 校核種子罐總容積V'總：比需要的種子罐容積4.6 m3大 ，可滿足設計要求。冷卻面積的計算 采用夾套冷卻 發酵產生的總熱量： 夾套傳熱系數：現取K=4.18×220kJ/（m2·h·） 平均溫差：發酵溫度32；水初溫2023，取23；水終溫27，則平均溫差： 需冷卻面積

25、F： 核算夾套冷卻面積：按靜止液深確定夾套高度： 靜止液體浸沒筒體高度 ： 液深 ： 夾套可能實現的冷卻面積為封頭表標面積S封與圓筒被液體浸沒的筒體為表面積S筒之和：夾套高度應不高于動態時的液面高度，因高于液面的傳熱面積，并沒有起多少冷卻作用。綜上，傳熱需要的面積F=12.1(m2)該設計夾套能提供的冷卻面積為S夾=13.6 m2S夾F，可滿足工藝要求。設備材料的選擇 采用A3鋼制作壁厚計算 夾套內罐的壁厚式中 D設備的公稱直徑，140cm m外壓容器的穩定系數，與設備的起始橢圓度有關，在我國，m=3 P設計壓力，與水壓有關，P=0.4MPa E金屬材料的彈性模量9，對A3鋼E=2×

26、105MPa C壁厚附加量，C=C1+C2+C3=0.08+0.1+0=0.18 L筒體長度，L=110cm將數值代入公式：取9mm 封頭的厚度封：查發酵工廠工藝設計概論P317表16 碳鋼橢圓封頭最大需用內部壓力i 對于上封頭，取封=6mmii 對于下封頭，取封=8mm 冷卻外套壁厚：查發酵工廠工藝設計概論P314表13 碳鋼與普低鋼制內壓圓筒壁厚，確定套=5mm 外套封頭壁厚：查發酵工廠工藝設計概論P316表15 橢圓形封頭（JBH5473），確定套封=6mm設備結構的工藝設計 擋板：根據全擋板條件，式中B擋板寬度B（0.1-0.12）D=0.1×1400=140mm D罐徑D1

27、400mm Z擋板數：取Z6塊 攪拌器：采用六彎葉渦輪攪拌器直徑：Di0.30.35D現取：葉片寬度：弧長：盤徑：葉弦長：攪拌器間距：底距：攪拌器轉速N2，根據50L罐，470r/min，使用P0/V為基準放大6，50L罐N1470r/min，攪拌器直徑Di=112mm兩擋攪拌。 攪拌軸功率的計算 淀粉水解糖液低濃度細菌醪，可視為牛頓流體。i 計算Rem8式中 D攪拌器直徑，D=0.49m N攪拌器轉速， 醪液密度，=1050 kg/m3 醪液粘度， =1.3×10-3N·s/m2 將數代入上式：視為湍流，則攪拌功率準數Np=4.7ii 計算不通氣時的攪拌軸功率P0： 式中

28、 Np在湍流攪拌狀態時其值為常數4.7 N攪拌轉速，N=176r/min=2.93r/s D攪拌器直徑，D=0.49m 醪液密度，=1050kg/m3 代入上式：兩擋攪拌iii 計算通風時的軸功率Pg式中 P0不通風時攪拌軸功率（kW）， N軸轉速，N=176r/min D攪拌器直徑（cm），D3=0.493×106=1.12×105 Q通風量（ml/min），設通風比VVm=0.110.18，取低限，如通風量變大，Pg會小，為安全。現取0.11；則Q=3.1×0.11×106=3.41×105（ml/min）代入上式：iv 求電機功率P電：采

29、用三角帶傳動1=0.92；滾動軸承2=0.99，滑動軸承3=0.98；端面密封增加功率為1%；代入公式數值得： 進風管：該管距罐底2560mm之間，現取30mm向下單管。通風管管徑計算：設罐壓0.4MPa，發酵溫度t=32，風速v=20m/s，通風量為0.18VVm，常壓下t0=20，送風量V為：將通風換算成工作狀態，求通風管直徑d1圓整，查發酵工廠工藝設計概論，P313表12，無縫鋼管(YB231-70)，管徑采用25×3mm ,內徑25-2×3=19 mm大于12 mm，可滿足生產要求。 進出物料管：該管為物料進口，管底距罐底2560mm之間，現取30mm向下單管。按輸

30、送物料算：20min送完3.1m3物料則物料流量為管道截面為F，物料流速為v=0.51m/s，現取v=0.5m/s，則：設管徑為：圓整，查發酵工廠工藝設計概論，P313表12，無縫鋼管(YB231-70)，管徑采用108×4mm ,內徑108-2×4=100 mm大于80 mm，可滿足生產要求。 冷卻水管：由前知需冷卻熱量，冷卻水溫變化23 27，水比熱容則耗水量W為：取水流速v=4m/s；則冷卻管直徑為支座選型 選用支撐式支座（2）一級種子罐 一級種子罐的選型 選用機械攪拌通風發酵罐 一級種子罐容積和數量的確定 種子罐容積的確定：接種量按2%計算，則種子罐容積V種1為故選

31、用公稱體積為100L的發酵罐，發酵罐的主要尺寸為：罐內徑400mm，圓柱高800mm，封頭高125mm，罐體總高1050mm，封頭容積11.5L，圓柱部分容積100L，不計上封頭的容積112L，全容積123L，攪拌槳直徑135mm。冷卻選用夾套冷卻10。一級種子罐個數的確定：一級種子罐與二級種子罐對應上料。二級種子罐平均每天上5罐，需一級種子罐6個。種子罐培養8h，輔助操作時間810h，生產周期1618h，因此，一級種子罐6個已足夠，其中一個備用。2.2.3 空氣分過濾器（1）二級種子罐分過濾器：二級分過濾器風量的計算：查生物工程設備P389 表3-1-9 JLS-D型空氣過濾器技術特性，選用

32、JLS-D-025型空氣過濾器，過濾能力0.25m3/min，外型尺寸75×520mm, 重量5kg，進出口管徑20×20，與種子罐進風口不一致，可采用法蘭變徑即可。過濾能力0.25m3/min大于0.144m3/min，能滿足生產要求。 數量與二級種子罐數量一致，共6只。 （2）一級種子罐分過濾器：一級分過濾器風量的計算： 查生物工程設備P389 表3-1-9 JLS-D型空氣過濾器技術特性，選用JLS-D-001型空氣過濾器，過濾能力0.01m3/min，外型尺寸22×150mm, 重量0.2kg，進出口管徑6×1，與種子罐進風口不一致，可采用法蘭變徑即可。過濾能力0.01m3/min大于0.0043m3/min，能滿足生產要求。數量與一級種子罐數量一致，共6只。（3）發酵罐分過濾器分過濾器濾層直徑計算： 式中 V通過發酵罐分過濾器的空氣流量（0.4MPa下） Vs通過分過濾器的氣速，現取0.2m/s則 分過濾器直徑：。 現取 ：查金屬材料表，選無縫鋼管，或用鋼板卷制。圓整倒推薦值：D過濾器=1200mm分過濾器的壁厚：設計壓力P=0.5MPa取S=6mm。進出氣管：進出氣管直徑可取與設備通風管一致，即133×4無縫管數