1、甬統表C01-19吸水池頂板模板支撐體系施工方案報審表工程名稱：寧波萬華MDI技改擴能項目氣化循環水450C單元 編號：450C-CS-FA-008致： 成達工程監理公司 (監理機構)我方已根據施工合同要求及有關技術標準規定完成了寧波萬華MDI技改擴能項目氣化循環水450C 工程吸水池頂板模板支撐體系的編制，并經我單位上級技術負責人審查批準，請予以審查。附： 吸水池頂板模板支撐體系施工方案施工單位（章）：項目經理：年 月 日總包單位審查意見：總包單位（章）：專業/項目經理： 年 月 日監理單位審查意見：監理單位（章）：專業/總監理工程師：年 月 日建設單位審查意見：建設單位（章）：專業/項目負

2、責人：年 月 日本表由施工單位填報，經項目監理機構審查簽認后，建設單位、監理單位、總包單位、施工單位各存一份。寧波萬華MDI技改擴能項目氣化循環450C 吸水池頂板模板支撐體系施工方案建 設 單 位 ：寧波萬華聚氨酯有限公司監 理 單 位 ：成達工程監理公司總 包 單 位 ：華陸工程科技有限責任公司施 工 單 位 ：煙建集團第十建筑安裝分公司項目負責人 ：技術負責人 ： 編 制 人 ： 編 制 日 期 ：2008年12月15日1 編制依據1.1 寧波萬華MDI技改擴能項目氣化循環水（450C）圖紙07032-450C-X1.2 建筑施工手冊第四版；1.3 建筑結構荷載規范(GB 50009-2

3、001)；1.4 建筑施工扣件式腳手架鋼管腳手架安全技術規范（JGJ130-2001）；1.5 建筑安全2003年第6期模板工程的施工組織設計；1.6 施工組織設計和專項方案編制實用手冊；1.7 法律法規：中華人民共和國建筑法、中華人民共和國合同法、中華人民共和國招標投標法、中華人民共和國安全生產法、建設工程質量管理條例、建設工程安全生產管理條例及浙江省與寧波市有關規定。2工程概況氣化循環水450C工程吸水池頂板厚100mm，梁截面尺寸300*500，最高支撐高度為6.8米，為保證頂板支撐體系安全可靠，特編制此施工方案。3施工方案3.1技術準備組織工程技術人員、操作班組學習施工圖紙，了解設計意

4、圖，查缺補漏，解決設計與施工技術之間的矛盾，編制合理的施工方案，做好技術交底工作。3.2施工準備編制模板施工材料、設備供應計劃。依據施工區段的劃分，按工程部位編制模板配設料單，計算模板施工用腳手架、方木、對拉螺栓、工器具及設備需用數量，由材料員負責采購。木工圓鋸機2臺，木工壓刨機2臺，其他施工機具：錘子、斧子、活動扳手、手鋸、水平尺、線墜、撬棍、吊裝鎖具等。3.3施工方案1) 梁模板采用18mm厚木膠板，梁底及側模背面兩側采用斷面為60×80mm方木作龍骨，設置間距不大于300mm；梁底的小橫桿抄平扎設，梁側采用豎向鋼管固定后用通長水平桿、斜撐等固定于滿堂腳手架。2) 板模板采用18

5、mm厚木膠板，下設鋼管作鋼楞做龍骨，設置間距300mm，然后支撐于下部水平桿上。施工過程中嚴格控制模板縫隙、平整度，保證混凝土施工質量。3) 梁板模板支撐體系：滿堂腳手架立桿間距基本模數1000mm×1000mm，步距1.5米，梁底支架基本模數沿梁長間距為800mm，垂直于梁間距為800mm。梁板模板支撐體系根據步距不同使用剪刀撐與滿堂腳手架進行拉接。4) 兩塊竹膠板拼縫下面必須墊一塊木方，釘緊并塞海綿條貼上透明膠帶，防止漏漿。5) 梁與墻接頭處的處理梁與墻的接頭有兩種形式，一種是梁垂直于墻；一種是梁與墻同向，如圖：梁與墻的接頭a) 梁與墻垂直支設梁模板時應在洞口四周粘貼雙面膠帶，所

6、粘貼雙面膠帶要注意不能貼進梁截面以內，應緊貼梁邊線。梁側模要緊緊頂住雙面膠帶，同時側模后還要平貼一塊10cm高木模板，并在木模板與梁側模的背楞間釘緊木塞子，防止梁頭跑位、漏漿。b) 梁與墻同向支模前在墻頭留口周邊貼雙面膠帶，將梁側模加長，夾在墻兩側，且背面一定要用可調頭頂緊，嚴格避免發生漲模現象。6) 模板安裝質量檢驗方法及允許偏差項目允許偏差檢驗方法軸線位置5鋼尺檢查標高±5水準儀或吊線，鋼尺檢查截面內部尺寸+4，-5鋼尺檢查層高垂直度不大于5m6經緯儀或吊線，鋼尺檢查大于5m8相鄰兩板表面高低差2鋼尺檢查表面平整度52m靠尺或塞尺檢查預埋鋼板中心線位置3尺量檢查預埋管、預留孔中心

7、線位置3尺量檢查預留洞中心線位置10尺量檢查3.4監測監控方案對模板施工前，加強設計及施工方案交底工作，安排專人進行全過程監控，嚴格按照既定施工方案進行驗收。操作班組或相關專業人員對施工方案存在異議的，或者提出合理化建議，必須在施工前24小時經技術分析、驗算可行，方可進行變更施工方案。砼在澆注過程中，派人檢查支架和支撐情況，應做好支撐體系穩定性監測，確保施工安全，掌握各桿件變形發展趨勢，同時應避免集中堆載，水平構件砼采取由中間向兩邊擴展的澆筑方式。若發現局部桿件變形發展無減緩趨勢，應立即采取一些附加措施，加設支撐；若發現整個構件支撐體系存在失穩趨勢，應立即指揮作業人員停止施工，撤出作業現場，查

8、找原因，采取加強補救措施，啟動應急救援預案。3.5、應急預案3.5.1該專項施工方案涉及到的重大危害因素觸電、物體打擊、高空墜落、機械傷害、模板支撐坍塌3.5.2應急組織機構及職責組 長：董占永副組長：曲學良、王志濤組 員：姜海濤、付文華、隋新杰、張濤、陳廣組長職責：準確掌握事故動態，正確指揮搶險隊伍，控制事故蔓延發展。及時向上級機關及有關領導匯報；事故搶救完畢參與上級部門對事故的原因分析、責任處理和防范措施的制定。副組長職責：快速、及時了解事故情況向組長匯報，并協助指揮搶險。組員職責：及時、穩妥地疏散現場人員，正確快速地引導救護車輛。以最快的速度安全地運送傷員和救援物資、及時投入救援搶險。加

9、強安全防范意識，及時到達制定位置，嚴密保護事故現場。3.6、技術措施3.6.1項目部組織保證機構組 長：董占永副組長：曲學良組 員：姜海濤、付文華、隋新杰、張濤3.6.2安全技術措施3.6.2.1模板安裝（1）模板及支架不得選用脆性、嚴重扭曲的木材。（2）木板條應將拼縫處刨平刨直，模板的木楞也應刨直。（3）釘子長度應為木模板厚度的1.52.5倍。（4）配置好的模板應反面編號并寫明規格，分別堆放保管，以免錯用。（5）為了保證各構件模板的穩定，模板之間要用水平撐、剪刀撐等互相拉結固定。滿堂模板支架中間每隔四排支架立桿宜設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續設置,防止架體整體失穩。滿堂腳手架要加設掃地桿。

10、3.6.2.2模板拆除（1）拆模時對混凝土強度的要求，根據混凝土結構工程施工及驗收規范的規定，現澆混凝土結構模板及其支撐拆除時的混凝土強度，應符合下列要求：1) 不承重的側模板，包括梁、柱、墻側模，在混凝上強度能保證其表面及棱角不因拆除模板而受損壞后，方可拆除。2) 承重模板，包括梁、板等水平結構的底模，應根據與結構同條件養護的試塊強度達到表2-1-8-1的規定，方可拆除。現澆結構拆模時所需混凝土強度結構類型結構跨度（m）按混凝土達到設計強度標準值的百分率計（%）板250>2，875>8100梁、拱、殼875>8100懸臂構件-1003) 在拆模過程中，如發現實際結構混凝土強

11、度并未達到要求，有影響結構安全的質量問題時，應暫停拆除。待實際強度達到要求后，方可繼續拆除。4) 已拆除模板及其支撐的混凝土結構，應在混凝土強度達到設計的混凝土強度標準值后，才允許承受全部設計的使用荷載。當承受施工荷載的效應，比使用荷載更為不利時，必須經過驗算，加設臨時支撐。（2）拆除之前必須有拆模申請，并根據同條件養護試塊強度測試結果達到規定時，技術負責人方可批準拆模。（3）拆除的模板必須隨拆隨清理，以免釘子扎腳，或阻礙通行和發生事故。（4）拆模時，拆模區應設警戒線，嚴防有人誤入被砸傷。（5）拆模不能采取猛橇、以致大片塌落的方法拆除頂模。4安全技術措施1) 進入現場必須帶安全帽，高空作業時必

12、須要系好安全帶，嚴禁酒后作業，患有不宜高空作業疾病者不得進行現場作業。運輸模板時必須綁扎牢固。并經常對鋼絲繩、卡環等進行檢修。2) 塔吊吊裝作業必須有專人指揮，運輸模板時必須綁扎牢固，有風時模板下方必須系好繩子，預防模板隨風擺動碰傷工人。3) 裝拆模板時上下應有人接應，不得拋擲，隨拆隨清運，活動部分必須固定牢固。4) 安裝豎向構件模板時必須隨時支撐固定，以防傾覆。附：模板支撐體系安全計算書一、吸水池頂板梁參數信息1.模板支撐及構造參數梁截面寬度 B(m):0.30；梁截面高度 D(m):0.50混凝土板厚度(mm):100.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點

13、長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：6.80；梁兩側立柱間距(m):0.80；承重架支設:無承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為48×3；扣件連接方式:單扣件，考慮扣件質量及保養情況，取扣件抗滑承載力折減系數:0.80；2.荷載參數模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):18.0；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數木材品

14、種：松木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數主楞間距(mm)：500；次楞根數：3；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，200mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；主

15、楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管48×3.5；主楞合并根數：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度60mm，高度80mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現場實際值取，輸入0時系統按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混

16、凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m； 1- 外加劑影響修正系數，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數，取1.150。根據以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取較小值18.000 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內龍骨）的根數為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下

17、: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×18×0.9=9.72kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 k

18、N/m；計算跨度(內楞間距): l = 200mm；面板的最大彎距 M= 0.125×10.98×2002 = 5.49×104N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值: = 5.49×104 / 2.70×104=2.033N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =2.033N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 18×0.5 = 9N/mm； l-計算跨度(內楞間距): l = 200mm； E

19、-面板材質的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.521×9×2004/(100×9500×2.43×105) = 0.032 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =200/250 = 0.8mm；面板的最大撓度計算值 =0.032mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！四、梁側模板內外楞的計算1.內楞計算內楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連

20、續梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 60×802×1/6 = 64cm3；I = 60×803×1/12 = 256cm4； 內楞計算簡圖（1）.內楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內楞的最大彎距(N.mm)； W - 內楞的凈截面抵抗矩； f - 內楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內楞跨中彎矩： 其中，作用在內楞的荷載，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.

21、9)×0.2=4.39kN/m； 內楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內楞的最大彎距: M=0.1×4.39×500.002= 1.10×105N.mm； 最大支座力:R=1.1×4.392×0.5=2.416 kN；經計算得到，內楞的最大受彎應力計算值 = 1.10×105/6.40×104 = 1.716 N/mm2； 內楞的抗彎強度設計值: f = 17N/mm2；內楞最大受彎應力計算值 = 1.716 N/mm2 小于 內楞的抗彎強度設計值 f=17N/mm2，滿足要求！（2）.內楞的撓度驗算

22、 其中 E - 面板材質的彈性模量： 10000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =18.00×0.20= 3.60 N/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 5.12×106mm4；內楞的最大撓度計算值: = 0.677×3.6×5004/(100×10000×5.12×106) = 0.03 mm；內楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內楞的最大撓度計算值 =0.03mm 小于 內楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞

23、(木或鋼)承受內楞傳遞的集中力，取內楞的最大支座力2.416kN,按照集中荷載作用下的連續梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:截面類型為圓鋼管48×3.5；外鋼楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外鋼楞截面慣性矩 I = 24.38cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據連續梁程序求得最大的彎矩為M= 0.484 kN.m 外楞最大計算跨度: l

24、 = 200mm；經計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 4.84×105/1.02×104 = 47.599 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 205N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =47.599N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據連續梁計算得到外楞的最大撓度為0.257 mm外楞的最大容許撓度值: = 200/400=0.5mm；外楞的最大撓度計算值 =0.257mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =0.5mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A

25、- 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 14 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 105 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =18×0.5×0.3 =2.7 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×105/1000 = 17.85 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.7kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=17.85kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大

26、小,按支撐在底撐上的兩跨連續梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3； I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底

27、支撐間距): l =150.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.50×0.90=11.02kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土時產生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q = q1 + q2 + q3=11.02+0.30+2.02=13.33kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mm

28、ax = 0.125×13.334×0.152； =0.038×106/4.32×104=0.868N/mm2；梁底模面板計算應力 =0.868 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.500+0.35）×0.80= 10.48KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =150.00mm； E-面板的彈性模量: E =

29、9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =150.00/250 = 0.600mm；面板的最大撓度計算值: = 0.521×10.48×1504/(100×9500×3.89×105)=0.007mm；面板的最大撓度計算值: =0.007mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 150 / 250 = 0.6mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算：(1)

30、鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)×0.5×0.15=1.912 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.15×(2×0.5+0.3)/ 0.3=0.228 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 P1= (2.5+2)×0.15=0.675 kN/m；2.方木的支撐力驗算靜荷載設計值 q = 1.2×1.912+1.2×0.228=2.568 kN/m；活荷載設計值 P = 1.4×0.67

31、5=0.945 kN/m； 方木計算簡圖方木按照三跨連續梁計算。 本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W=6×8×8/6 = 64 cm3； I=6×8×8×8/12 = 256 cm4；方木強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設計值 q = 2.568+0.945=3.513 kN/m；最大彎距 M =0.1ql2= 0.1×3.513×0.8×0.8= 0.225 kN.m；最大應力 = M / W = 0.225×106/64000

32、= 3.513 N/mm2；抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；方木的最大應力計算值 3.513 N/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強度必須滿足: 其中最大剪力: V = 0.6×3.513×0.8 = 1.686 kN； 方木受剪應力計算值 = 3×1686.24/(2×60×80) = 0.527 N/mm2；方木抗剪強度設計值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.527 N/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 1.7 N/mm2,滿足要求!方木撓

33、度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 1.913 + 0.228 = 2.140 kN/m；方木最大撓度計算值 = 0.677×2.14×8004 /(100×10000×256×104)=0.232mm；方木的最大允許撓度 =0.800×1000/250=3.200 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.232 mm 小于 方木的最大允許撓度 =3.2 mm，滿足要求！3.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (

34、24.000+1.500)×0.500= 12.750 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(12.750 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 22.020 kN/m2；梁底支撐根數為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼

35、管彎矩圖(kN.m)經過連續梁的計算得到：支座反力 RA = RB=2.81 kN；最大彎矩 Mmax=0.901 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=2.436 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.901×106/4490=200.619 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 200.619 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按規范表,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數0.80，該

36、工程實際的旋轉單扣件承載力取值為6.40kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取6.40 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據前面計算結果得到 R=2.81 kN；R < 6.40 kN , 單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩定性計算:立桿的穩定性計算公式 1.梁兩側立桿穩定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： N1 =2.81 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129&#

37、215;6.8=1.053 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×0.80×0.35=0.252 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(1.00/2+(0.80-0.30)/2)×0.80×0.100×(1.50+24.00)=1.836 kN； N =2.81+1.053+0.252+1.836=5.952 kN； - 軸心受壓立桿的穩定系數，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面

38、積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數，參照扣件式規范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由

39、長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5951.856/(0.209×424) = 67.165 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 67.165 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數，h+2a = 1.7 按照表2取值1.01 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.

40、01×(1.5+0.1×2) = 2.004 m；Lo/i = 2003.739 / 15.9 = 126 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩定系數= 0.417 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5951.856/(0.417×424) = 33.663 N/mm2；鋼管立桿穩定性計算 = 33.663 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！二、吸水池頂板支撐體系參數信息:1.模板支架參數橫向間距或排距(m):1.00；縱距(m):1.00；步距(m):1.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.1

41、0；模板支架搭設高度(m):6.80；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件的保養情況，扣件抗滑承載力系數:0.80；板底支撐連接方式:方木支撐；2.荷載參數模板與木板自重(kN/m2):0.350；混凝土與鋼筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.500；3.材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm。面板彈性模量E(N/mm2):9500；面板抗彎強度設計值(N/mm2):13；板底支撐采用方木；木方彈性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗彎強度設計值(N/mm2):13.000；木方抗剪強度設計值(N/mm2

42、):1.400；木方的間隔距離(mm):250.000；木方的截面寬度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.樓板參數鋼筋級別:二級鋼HRB 335(20MnSi)；樓板混凝土強度等級:C30；每層標準施工天數:8；每平米樓板截面的鋼筋面積(mm2):360.000；樓板的計算寬度(m):2.10；樓板的計算厚度(mm):100.00；樓板的計算長度(m):8.50；施工平均溫度():5.000； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算:面板為受彎構件,需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 10

43、0×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨連續梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.1×1+0.35×1 = 2.85 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設備荷載(kN)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 其中：q=1.2×2.85+1.4×2.5= 6.92kN/m最大彎矩M=0.1&

44、#215;6.92×0.252= 0.043 kN·m；面板最大應力計算值 = 43250/54000 = 0.801 N/mm2；面板的抗彎強度設計值 f=13 N/mm2；面板的最大應力計算值為 0.801 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值 13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為 其中q = 2.85kN/m面板最大撓度計算值 v = 0.677×2.85×2504/(100×9500×4166666.667)=0.002 mm； 面板最大允許撓度 V=250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.00

45、2 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算:方木按照簡支梁計算，其慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.1 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.088 kN/m ；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN)：p

46、1 = (2.5+2)×1×0.25 = 1.125 kN；2.方木抗彎強度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下: 均布荷載 q = 1.2×(0.625 + 0.088) = 0.855 kN/m；集中荷載 p = 1.4×1.125=1.575 kN；最大彎距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.575×1 /4 + 0.855×12/8 = 0.501 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.575/2 + 0.855×1/2 = 1.215 kN ；方木

47、的最大應力值 = M / w = 0.501×106/83.333×103 = 6.008 N/mm2；方木抗彎強度設計值 f=13.0 N/mm2；方木的最大應力計算值為 6.008 N/mm2 小于 方木的抗彎強度設計值 13.0 N/mm2，滿足要求!3.方木抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪強度必須滿足: T = 3Q/2bh < T其中最大剪力: V = 1×0.855/2+1.575/2 = 1.215 kN；方木受剪應力計算值 T = 3 ×1215/(2 ×50 ×100)

48、= 0.364 N/mm2；方木抗剪強度設計值 T = 1.4 N/mm2；方木受剪應力計算值為 0.364 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設計值 1.4 N/mm2，滿足要求!4.方木撓度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: 均布荷載 q = q1 + q2 = 0.625+0.088=0.712 kN/m；集中荷載 p = 1.125 kN；方木最大撓度計算值 V= 5×0.712×10004 /(384×9500×4166666.67) +1125×10003 /( 48×9500

49、15;4166666.67) = 0.826 mm；方木最大允許撓度值 V= 1000/250=4 mm；方木的最大撓度計算值 0.826 mm 小于 方木的最大允許撓度值 4 mm,滿足要求!四、木方支撐鋼管計算:支撐鋼管支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = 0.855×1 + 1.575 = 2.43 kN； 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kN.m) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.911 kN.m ；最大變形 Vmax = 2.893 mm ；最大支座力 Qmax = 10.631 kN ；支撐鋼管最大應力 = 0.911×106/4490=202.983 N/mm2 ；支撐鋼管抗壓強度設計值 f=205 N/mm2 ；支撐鋼管的計算最大應力計算值 202.983 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓強度設計值 205 N/mm2,滿足要求!支