1、目錄論文摘要3第一章 設計任務51.1設計要求51.2設計依據5第二章 負荷計算和無功功率補償82.1 負荷計算82.2 無功功率補償計算92.3 變壓器選擇122.4 總變電所位置和型式的選擇13第三章 變配電所主接線方案的設計163.1 變配電所主接線方案的設計原則與要求163.2 變配電所主接線方案的技術經濟指標163.3 高壓配電所主接線方案16第四章 短路電流計算及一次側設備選擇174.1 短路電流的計算174.2 高壓一次側設備選擇與校驗204.3 各車間變電所車間干線設備的選擇25第五章 供配電線路的選擇計算275.1 總配電所架空線進線選擇275.2 10KV母線的選擇285.

2、3 車間變電所高壓進線選擇295.4 車間變電所低壓進線線的選擇325.5 低壓母線選擇345.6 車間變電所車間干線選擇34第六章 供電系統過電流保護及二次回路方案376.1 供電系統過電流保護376.2 變電所二次回路方案42第七章 防雷接地437.1變電所的防雷保護437.2 變電所接地裝置的計算43謝辭44參考文獻及附錄45論文摘要某塑料制品廠車間變電所和配電系統設計是對工廠供電具有針對性的設計。設計對工廠供電方式、主要設備的選擇、保護裝置的配置及防雷接地系統進行了相應的敘述，內容主要包括高壓側和低壓側的短路計算，設備選擇及校驗，主要設備繼電保護設計，配電裝置設計，防雷和接地設計等。本

3、設計考慮了所有用電設備并對這些負荷進行了計算。通過計算出的有功、無功和視在功率選擇變壓器的大小和相應主要設備的技術參數，再根據用戶對電壓的要求，計算電容器補償裝置的容量，從而得出所需電容器的大小。根據與供電部門的協議，決定總配變電所及配電系統的主接線圖。電氣主接線對電氣設備的選擇，配電所的布置，運行的可靠性和靈活性，操作和檢修的安全以及今后的擴建，對電力工程建設和運行的經濟節約等，都由很大的影響。本設計在主要設備的繼電保護設計和整定計算中，對電力變壓器、真空斷路器等主要設備的保護配置提出了要求，明確了保護定值計算方法。關鍵詞：變電所，配電系統，負荷和短路計算，設備選型，繼電保護Abstract

4、A plastic products factory workshop substation and electrical system design of the factory is the design of power supply has targeted. Set A program to factory power-supply modes, the main equipment selection, protective device configuration and lightningproof grounding system are detailed narrated,

5、 content mainly includes high voltage side and low voltage side short circuit calculation, equipment selection and calibration, the main equipment relay protection design, power distribution equipment design, lightning protection and grounding design, etc.This design is given all electrical equipmen

6、t and calculated to these load. Through the active, calculate the reactive power and ShiZai power transformer size and corresponding choice of main equipment of technical parameters, again according to user requirements of voltage capacitor compensation devices, calculating the capacity needed, conc

7、luded that the size of the capacitors.According to the agreement with the power supply departments, decided to always match the Lord and distribution system for substation hookup. The main electrical wiring for electrical equipment choice, the distribution place of decorate, operation reliability an

8、d flexibility, operation and maintenance of safety and future expansion of electrical engineering, construction and operation, saving the economy by influence.This design in the main equipment of relay protection design and setting calculation of power transformer, vacuum circuit breaker protection

9、configuration of such main equipments proposed requirements, clear the protection setting value calculation method.Key Words:Substation,power distribution systems, load and short circuit calculation, equipment selection, relay protection第1章 設計任務1.1設計要求根據本廠所能取得的電源及本廠用電負荷的實際情況，并適當考慮到工廠生產的發展，按照安全可靠、技術先

10、進、經濟合理的要求，確定變電所的位置，確定變電所主變壓器的臺數、容量與類型，選擇變電所主接線方案及高低壓設備和進出線，選擇整定繼電保護，確定防雷和接地裝置。最后按要求寫出設計書，并繪出相關設計圖紙。1.2設計依據1.2.1 工廠總平面圖圖1-1 塑料廠平面布置圖1.2.2 工廠負荷情況本廠的負荷性質，生產車間為三班制，部分車間為單班或兩班制，全年最大負荷利用小時數為5000h，屬于三級負荷。本廠設有薄膜、單絲、管材、注射等四個車間，設備造型全部采用我國最新定型設備，此外還有輔助車間及其設施，全廠各車間設備容量見表1-3。1.2.3 供用電協議本廠與電業部門所簽訂的供用電協議主要內容如下：（1）

11、 從電業部門某60/100KV變電站10KV架空線向本廠供電，該站距離廠南測1.0KM（2） 變電站10KV配電線路定時限過電流保護裝置的整定時間為2S車間變電所的整定時間應不大于1S（3） 在總降變電站10KV側計量（4） 本廠的功率因數cos要求在0.9以上（5）電業部門變電站10KV母線為無限大電源系統，其短路容量為200MVA。供電系統圖見圖1-2圖1-2 供電系統圖1.2.4 本廠自然條件本廠自然條件為：（1） 最熱月平均最高溫度為35°C（2） 土壤中0.71m深處一年中最熱月平均溫度為20（3） 年平均雷暴日為30d（4） 土壤凍結深度為1.1m（5） 主導風向夏季為南

12、風附：全廠各車間設備容量及計算用系數列表序號車間設備名稱設備容量/KWcostan備注NO.1變電所1薄膜車間14000.60.61.332原料庫300.250.51.733生活間100.814成品庫（一）250.30.51.735成品庫（二）240.30.51.736包裝材料庫200.30.51.73NO.2車間變電所1單絲車間13850.60.61.302泵房及其附屬設備200.650.80.75NO.3變電所1注塑車間1890.40.61.332管材車間8800.350.61.33NO.4變電所1備料復制車間1890.60.51.732生活間100.813浴室3.0814鍛工車間300.

13、30.651.175原料生活間150.816倉庫150.30.51.737機修模具間1000.250.651.178熱處理車間1500.60.71.029聊焊車間1800.30.51.73NO.5變電所1鍋爐房2000.70.750.882試驗室1250.250.51.733輔助材料庫1100.20.51.734油泵房150.650.80.755加油站100.650.80.756辦公室、招待所、食堂150.60.61.33表1-3全廠各車間設備容量及計算用系數第2章 負荷計算和無功功率補償2.1 負荷計算各車間、變電所負荷計算（均采用需要系數法）附注：各車間、各變電所負荷合計時，同時系數分別取

14、值：=0.9；=0.95現以NO.1變電所車間負荷計算為例，計算過程如下：NO.1變電所（1） 薄膜車間有功功率：=0.6×1400=840KW無功功率：= tan=840×1.33=1117.2Kvar視在功率：=840÷0.6=1400KVA（2） 原料車間有功功率：=30×0.25=7.5KW無功功率：= tan=7.5×1.73=13Kvar視在功率：=7.5÷0.5=15KVA（3） 生活間有功功率：=10×0.8=8KW視在功率：=8÷1=8KVA（4） 成品庫（一）有功功率：=25×0.3=

15、7.5KW無功功率：= tan=7.5×1.73=13Kvar視在功率：=7.5÷0.5=15KVA（5） 成品庫（二）有功功率：=24×0.3=7.2KW無功功率：= tan=7.2×1.73=12.5Kvar視在功率：=7.2÷0.5=14.4KVA（6） 包裝材料庫有功功率：=20×0.3=6KW無功功率：= tan=6×1.73=10.4Kvar視在功率：=6÷0.5=12KVANO.1變電所負荷合計：有功功率：=（8407.587.57.26）×0.9=788.6KW無功功率：=（1117.21

16、31312.510.4）×0.95=1107.8Kvar視在功率：=1360KVA所有變電所車間負荷計算結果見表2-3統計2.2 無功功率補償計算2.2.1 無功功率補償要求按水利電力電力部制定的全國供用電規則：高壓供電電用戶功率因數不得低于0.9；其他情況，功率因數不得低于0.85，若達不到要求，需增設無功功率的人工補償裝置。無功功率的人工補償裝置：主要有同步補償機和并聯電容器兩種。由于并聯電容器具有安裝簡單、運行維護方便、有功損耗小以及組裝靈活、擴容方便等優點，因此并聯電容器在供電系統中應用最為普遍。2.2.2 車間變電所低壓側補償由于NO.1和NO.2車間容量很大，可以考慮在N

17、O.1和NO.2低壓側進行無功功率補償。1） NO.1車間無功補償計算根據設計要求，功率因數一般在0.9以上，故取=0.9A.功率因數：=0.58<0.9 （需要補償）B.需補償容量計算：=(tan - tan)=788.6×tan(arccos0.58) - tan(arccos0.9) =725KvarC.補償后：=788.6KW=-=1107.8-725=382.8Kvar=876.6KVA功率因數：cos=/=0.9 （滿足要求）D.補償所需并聯的電容器：N=/=725/25=29 （為單個電容器的容量）并聯的電容器型號：BKMJ0.4-25-3 數量為29個低壓電容器

18、柜型號：GBJ-1-0.4 所需數量為：6個，單個電容器柜內可裝5個電容器2）NO.2車間補償計算此處省略， 相關計算數據如下：=632Kvar=842.7KW=-=1035.3-632=310.3Kvar=934KVAcos=/=0.902 （滿足要求）N=/=632/25=26 并聯的電容器型號：BKMJ0.4-25-3 數量為26個低壓電容器：GBJ-1-0.4 所需數量為6個，單個電容器柜可裝5個電容器2.2.3 變壓器損耗計算1） 負荷計算中，電力變壓器的功率損耗可按下列簡化公式近似計算：有功損耗：0.015無功損耗：0.06（其中，為變壓器二次側的視在計算負荷）（6） 現計算個車間

19、變電所變壓器損耗和算入損耗后的各負荷，以計算NO.1變電所為例：有功損耗：=0.015=0.015×876.6=13.2KW無功損耗：=0.06=0.06×876.6=52.6Kvar加入變壓器損耗后負荷計算有功功率：=788.613.2=801.8KW無功功率：=382.852.6=435.4Kvar視在功率：=912.4KVANO.2、NO.3、NO.4、NO.5變電所損耗計算省略，數據和結果見表2-1：變電所號變壓器有功損耗（KW）變壓器無功損耗（Kvar）加損耗后有功功率（KW）加損耗后無功功率（Kvar）視在功率（KVA）NO.113.252.6801.8435.

20、4912.4NO.21456856.7459.3972NO.38.935.7354.1520.3629.4NO.46.7527265.7395476NO.54.518201.2245.5317.4表2-1 變壓器損耗計算及加入損耗后負荷表2.2.4 高壓側無功補償計算1） 所有變電所的負荷計算：=0.9×（） =0.9×2479.5=2231.6KW=0.95×（） =0.95×2055.5=1953Kvar=2965.5KVA2） 功率因數cos=/=2231.6/2965=0.750.9根據設計要求，本廠功率因數COS要求在0.9以上（工廠總配電所按

21、國家電力部門的要求，按規定，配電所高壓側的COS0.9，本設計中要求工廠的功率因數COS在0.9以上，所以這里取COS=0.92）3）故需要補償的容量：=(tan-tan)=2231.6×tan(arccos0.75) - tan(arccos0.92) =1017.4Kvar4）補償后：=2231.6KW=-=1953-1017.4=935.6Kvar=2420KVA功率因數：cos=/=0.922>0.92 （滿足要求）5） 高壓補償柜型號：TTB26-600，單個柜子補償容量大小為：600Kvar 故需要選擇兩個TTB26-600柜，電容器柜具體畫法見主接線圖。2.3 變

22、壓器選擇2.2.1 變壓器選擇原則選擇的原則為：(1) 只裝一臺變壓器的變電所變壓器的容量ST應滿足用電設備全部的計算負荷的需要，即，但一般應留有15的容量，以備將來增容需要，本設計中的NO3、NO4、NO5變電所采用此原則。(2) 裝有兩臺變壓器的變電所每臺變壓器的容量應滿足以下兩個條件:任一臺變壓器工作時，宜滿足總計算負荷的大約70的需要，即為O7任一臺變壓器工作時，應滿足全部一、二級負荷的需要，即(I+)(3)車間變電所變壓器的容量上限單臺變壓器不宜大于1000KVA，并行運行的變壓器容量比不應超過3：l。同時，并聯運行的兩臺變壓器必須符合以下條件：并聯變壓器的變化相等，其允許差值不應超

23、過±05，否則會產生環流引起電能損耗，甚至繞組過熱或燒壞。各臺變壓器短路電壓百分比不應超過10，否則，阻抗電壓小的變壓器可能過載。各臺變壓器的連接組別應相同，若不同，否則側繞組會產生很大的電流，甚至燒毀變壓器。2.3.2 變壓器選擇以NO.1變電所選型為例（查看負荷計算大小，可確認選擇一臺變壓器既滿足）根據負荷計算是所得變電所補償后總視在功率：=876.6KVA選擇的變壓器應該滿足：應選變壓器的容量查詢附錄表可知選擇的變壓器容量為1000KVA故選擇的變壓器型號為：S9100010，參照變壓器各參數，可以滿足要求。2.3.3 變壓器匯總及技術數據變電所變壓器型號額定容量（KVA）額定

24、電壓（V）連接組標號損耗阻抗電壓（%）空載電流（%）高壓低壓空載負載1S9-1000/10100010K0.4KDyn111700920051.72S9-1000/10100010K0.4KDyn111700920051.73S9-630/1063010K0.4KDyn111300580053.04S9-500/1050010K0.4KDyn111030495043.05S9-315/1031510K0.4KDyn11720345043.0表2-2 變壓器型號及參數匯總2.4 總變電所位置和型式的選擇根據總變配電所位置選擇的原則：變電所的位置應盡量接近工廠的負荷中心，但同時還要滿足大負荷變配電

25、的方便，此外，總變配電所應盡量不在生活區范圍內，宗此要求，可以大致確認本設計中，主變電所設置位置應在薄膜車間和單絲車間中間附近，以此才能滿足要求。參照工廠平面布置圖，可以選擇總變配電所應挨著薄膜車間(即NO.1變電所)。附表：各車間變電所車間負荷計算表：編號名稱設備容量/KW計算負荷變壓器型號及臺數/KW/Kvar/KVANO.1變電所1薄膜車214001×S9-100010(6)2原料庫307.513153生活間108084成品庫（一）257.513155成品庫（二）247.212.514.46包裝材料庫20610.414.4合計變電所（乘同時系數后）78

26、8.61107.81360No.2車間變電所1單絲車間1385831108013851×S9-100010(6)2泵房及其附屬設備20139.816.25合計變電所（乘同時系數后）842.71035.31335NO.3變電所1注塑車間18975.6100.51261×S9-63010(6)2管材車間880308409.6513.3合計變電所（乘同時系數后）345.24484.6595.1NO.4變電所1備料復制車間13882.8143.2165.61×S9-50010(6)2生活間108083浴室32.402.44鍛工車間30910.5313.855原料生活間15

27、120126倉庫154.55.26597機修模具室1002529.2538.468熱處理車間1509091.8128.69聊焊車間1805493.4108合計變電所（乘同時系數后）258.93368450NO.5變電所1鍋爐房200140123.2186.71×S9-31510(6)2試驗室12531.2554.162.53輔助材料庫1102238.06444油泵房159.757.312.25加油站106.54.8758.1256辦公樓、招待所、食堂15911.9715合計變電所（乘同時系數后）196.65227.5300表2-3 各變電所車間負荷計算及變壓器型號第三章 變配電所主接

28、線方案的設計3.1 變配電所主接線方案的設計原則與要求變配電所得主接線，應根據變配電所在供電系統中的地位，進出線回路數，設備特點及負荷性質等條件確定，并應滿足安全，可靠，靈活，經濟等要求。3.2 變配電所主接線方案的技術經濟指標設計變配電所主接線，應接所選主變壓器的太熟和容量以及負荷對供電可靠性的要求，初步確定23個比較合適的主接線方案來進行技術經濟比較，擇其憂者作為選定的變配電所主接線方案。3.2.1 主接線方案的技術指標1.供電的安全性，主接線方案在確保運行維護和檢修的安全方面的情況。2.供電的可靠性，主接線方案在與用電負荷對可靠性要求的適應性方面的情況。3.供電的電能質量主要是指電壓質量

29、，含電壓偏差、電壓波動及高次諧波等方面的情況。4.運行的靈活性和運行維護的方便性。3.2.2 主接線方案的經濟指標1.線路和設備的綜合投資額2.變配電所的年運行費3.供電貼費（系統增容費）4.線路的有色金屬消耗量3.3 高壓配電所主接線方案3.3.1 主接線方案的擬定由本設計原始資料知：電力系統某60/10KV變電站用一條10KV的架空線路向本廠供電，一次進線長1km，年最大負荷利用小時數為5000h，且工廠屬于三級負荷，所以只進行總配電在進行車間10/0.4KV變電，母線聯絡線采用單母線不分段接線方式。3.3.2 主接線方案圖(見附圖車間主接線圖)第4章 短路電流計算及一次側設備選擇4.1

30、短路電流的計算對一般工廠來說，電源方向的大型電力系統可看作是無限大容量系統。無限大容量系統的基本特點是其母線電壓總維持不變，這里只計算無限大容量系統中的短路計算，短路計算的方法一般有兩種：歐姆法，標幺值法，這里采用歐姆法。4.1.1 短路計算電路200MVAK-1K-2X0=0.4,1km10.5kVS9-10000.4kV(2)(3)(1)系統圖4-1 短路計算電路4.1.2 短路電流計算（歐姆法計算）（5） 求K1點的三相短路電流和短路容量（U=10.5KV）(1)計算短路電路中各元件的電抗和總電抗1）電力系統的電抗：X=0.552）架空線路的電抗：X=XL=0.4()×1km=

31、0.43）經K1點短路的等效電路如圖所示，圖上標出各元件的序號（分子）和電抗 值（分母），然后計算電路總電抗： X=X+ X=0.55+0.4=0.95圖4-2 K-1點短路等效電路(2)計算三相短路電流和短路容量1）三相短路電流周期分量有效值 I=6.38KA2）三相短路次暫態電流和穩態電流 I=I= I=6.38KA 3）三相短路沖擊電流及第一個周期短路全電流有效值i=2.55I=2.556.38=16.269KA I=1.51I=1.556.38=9.634KA4）三相短路容量 S=116MVA2.求K2點的三相短路電流和短路容量（U=0.4KV）(1)計算短路電路中各元件的電抗和總電抗

32、1）電力系統的電抗：X=8102）架空線路的電抗X=XL()=0.4/km1km()=1.45103）電力變壓器的電抗此工廠車間設計要求中，總共是有五個變電所，使用到了四種不同型號規格的電力變壓器，故而計算此處的電力變壓器的電抗時，需要分開單獨計算。第3章 NO.1 配電所 電力電壓器型號：S9100010(6) 查附表得知：U%=5 則： X=8經K2點短路的等效電路如圖所示：圖4-3 K-2點短路等效電路計算電路總阻抗：= X+ X+ X=810+1.4510+8=10.2510B. NO.2 NO.5 車間變電所 變壓器電抗計算NO.2車間變換所 電力變壓器電抗：X=8 總阻抗：=10.

33、2510NO.3 變電所 電力變壓器電抗： X=12.7總阻抗：X= 14.95NO.4 變電所 電力變壓器阻抗：X=12.8 電路總阻抗：X=15.05NO.5 變電所 電力變壓器阻抗：X=20.3 總阻抗：X=22.55（2）計算三相短路電流和短路容量此處以NO.1變電所計算為例：1）三相短路電流周期分量有效值 I=22.53A2）三相短路次暫態電流和穩態電流I=I=I=22.53A3）三相短路沖擊電流及第一個周期短路全電流有效值i=1.84I=1.84=41.455KAI=1.09I=1.09=24.56KA4）三相短路容量S=15.61MVANO.2、NO.3、NO.4、NO.5等變電

34、所的短路計算省略，數據統計見表4-44.1.3 短路電流計算表格統計短路計算點變電所號碼三相短路電流/KA三相短路容量/MVA（S）IIIiIK-16.386.386.3816.279.63116K-2NO.122.5322.5322.5341.4624.5615.61K-2NO.222.5322.5322.5341.4624.5615.61K-2NO.315.4515.4515.4528.416.8410.7K-2NO.415.34515.34515.34528.2316.710.6K-2NO.510.2410.2410.2418.8411.167.095表4-4 短路電流計算統計4.2 高

35、壓一次側設備選擇與校驗4.2.1 按正常工作選擇原則1）.按工作電壓選擇所選設備的額定電壓U不應小于所在線路的額定電壓U,即：UU，需注意：使用限流式高壓熔斷器時，熔斷器的額定電壓與線路的額定電壓相同，即：U= U，而不能UU。2）.按工作電流選擇所選設備的額定電流I不應小于所在電路的計算電流I，即：II3）.按斷流能力選擇所選設備的額定開斷電流I或斷流容量S不應小于設備分段瞬間的的短路電流有效值I或短路容量D,即：II或SD4.2.7 10KV側設備選擇與校驗表選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩定度熱穩定度裝置地點條件參數量程10KV139.6A6.38KA16.27KA設備型號規格參數隔離開

36、關GN19-10/40010KV400A31.5KA12.5電流互感器LQJ-10- 200/510KV200/5A160××0.2=45.25高壓斷路器ZN2-10/63010KV630A11.6KA30KA高壓熔斷器RN2-10/0.510KV500A200MVA電壓互感器JDZ-10-10000/10010/0.1KV電壓互感器JDZJ-10-10000/100/KV避雷器FS4-1010KV表4-5 10KV側設備列表附：高壓開關柜型號選用：GG-1A(F)型，GG-1A-(F)-11，GG-1A-(F)-54高壓進線側計量柜型號選用：GG-1A-J4.2.8 各車

37、間變電所10KV側進線回路設備選擇與校驗表各車間變電所回路電流計算值如下：NO.1變電所：回路電流=52.7A，電壓U=10KV；NO.2車間變換所：回路電流=56A，電壓U=10KV；NO.3變電所：回路電流=36.3A，電壓U=10KV；NO.4變電所：回路電流=27.5A，電壓U=10KV；NO.5變電所：回路電流=18.3A，電壓U=10KV。此處設備器材均以K1點的短路電流來進行動穩定和熱穩定校驗，因此各車間變電所10KV進線回路設備相同。此處只列出第一車間的設備型號，其他車間選用設備型號均相同。選擇校驗項目電壓電流斷流能力動穩定度熱穩定度裝置地點條件參數量程10KV52.7A6.3

38、8KA16.27KA6.38設備型號規格參數高壓隔離開關GN9-10/40010KV400A31.5KA12.5高壓斷路器ZN2-10/63010KV630A11.6KA30KA電流互感器LQJ-10- 150/510KV150/5A1600.15=33.9126.56表4-3 NO.1車間10KV側進線設備選擇高壓開關柜選GG-1A-(F)-03型各變電所低壓側出線回路設備選擇與校驗表1. NO.1車間變電所：低壓側回路電流A,V裝置地點條件參數量程10KV1332A22.53KA41.455KA=1116.7設備型號規格參數低壓斷路器DW15-1500/3380V1500A40KA低壓刀開

39、關HD13-1500/30380V1500A電流互感器LMZJ1-0.5-1500/5500V1500/5A表4-4 NO.1車間變電所低壓側進線端設備選擇低壓配電屏型號:PGL2-01A第5章 NO.2車間變電所：低壓側回路電流A,V裝置地點條件參數量程10KV1419A22.53KA41.455KA=1116.7設備型號規格參數低壓斷路器DW15-1500/3380V1500A40KA低壓刀開關HD13-1500/30380V1500A電流互感器LMZJ1-0.5-1500/5500V1500/5A表4-5 NO.2車間變電所低壓側進線端設備選擇低壓配電屏型號:PGL2-02A3NO.3車

40、間變電所，低壓側回路電流A,V裝置地點條件參數量程10KV904A15.45KA28.4KA=525設備型號規格參數低壓斷路器DW15-1000/3380V1000A40KA低壓刀開關HD13-1000/30380V1000A電流互感器LMZJ1-0.5-1000/5500V1000/5A表4-6 NO.3車間變電所低壓側進線端設備選擇低壓配電屏型號:PGL2-03A4NO.4車間變電所，低壓側回路電流A,V裝置地點條件參數量程10KV684A15.345KA28.23KA=518設備型號規格參數低壓斷路器DW15-1000/3380V1000A40KA低壓刀開關HD13-1000/30380

41、V1000A電流互感器LMZJ1-0.5-800/5500V800/5A表4-7 NO.4車間變電所低壓側進線端設備選擇低壓配電屏型號:PGL2-04A5NO.5車間變電所，低壓側回路電流A,V裝置地點條件參數量程10KV456A10.24KA18.84KA=230.7設備型號規格參數低壓斷路器DW15-600/3380V600A30KA低壓刀開關HD13-500/30380V500A電流互感器LMZJ-0.5-500/5500V500/5A表4-8 NO.5車間變電所低壓側進線端設備選擇低壓配電屏型號:PGL2-05A4.3 各車間變電所車間干線設備的選擇變電所車間號電流電壓低壓隔離開關低壓

42、斷路器電流互感器低壓開關柜NO.11-（1）2127A380VJDW2-0.5/500DW15-2500/3LMZJ1-0.5-3000/5GGD2-05(B)1-（2）22.8A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-30/5GGD2-36(B)1-（3）12.2A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-15/5GGD2-20(B)1-（4）8A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-10/5GGD2-28(B)1-（5）22A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-30/

43、5GGD2-36(B)1-（6）18.2A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-20/5GGD2-13(B)NO.22-（1）2104A380VJDW2-0.5/500DW15-2500/3LMZJ1-0.5-3000/5GGD2-05(B)2-（2）25A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-30/5GGD2-36(B)NO.33-（1）191A380VJDW2-0.5/200DW15-1000/3LMZ1-0.5-200/5GGD2-01(B)3-（2）780A380VJDW2-0.5/400DW15-200/3LMZ1-0.

44、5-800/5GGD2-38(B)NO.44-（1）252A380VJDW2-0.5/400DW15-400/3LMZ1-0.5-300/5GGD2-39(B)4-（2）12.2A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-15/5GGD2-20(B)4-（3）3.65A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-5/5GGD2-32(B)4-（4）21A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-30/5GGD2-36(B)4-（5）18A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-20/

45、5GGD2-13(B)4-（6）13.7A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-15/5GGD2-20(B)4-（7）58.4A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-75/5GGD2-23(B)4-（8）195A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-200/5GGD2-20(B)4-（9）164A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-200/5GGD2-01(B)NO.55-（1）284A380VJDW2-0.5/400DW15-400/3LMZ1-0.5-300/5

46、GGD2-39(B)5-（2）95A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-100/5GGD2-11(B)5-（3）66.85A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-75/5GGD2-23(B)5-（4）18.5A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-20/5GGD2-31(B)5-（5）12.34A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-15/5GGD2-20(B)5-（6）22.8A380VJDW2-0.5/200DW15-200/3LMZ1-0.5-30/5GGD2

47、-36(B)表4-9 車間干線設備型號表附注：車間干線低壓開關柜型號均選擇：GGD2-(B)系列，詳細型號見附錄圖“主接線圖-續（低壓側）”其中薄膜車間和單絲車間均選擇5個，管材車間選擇2個。第五章 供配電線路的選擇計算5.1 總配電所架空線進線選擇5.1.1 選線計算（導線經濟電流密度計算線的截面，來確定線的型號）由教材書工廠供電劉介才編著P-180頁表5-3可得，年最大負荷在5000h以上的架空線路且材料為鋁的經濟電流密度是0.9，按經濟電流密度計算導線經濟截面的公式：=帶入數值計算：=155mm其中：=139.7A （高壓側補償后的計算電流）查詢相關附錄表：選擇最近導線截面150mm，則

48、選擇LGJ150型鋼芯鋁絞線。5.1.2 電壓損耗的校驗按照規定，高壓配電線路的損耗，一般不得超過線路額定電壓的5%，由于總降壓架空進線屬于較短線路，且為地區性供應，所以允許電壓損耗%=5%,因此計算的電壓損耗滿足。因為10KV級的電壓等級的幾何均距為0.6m，查工廠供電可得R0=0.14/km，X0=0.28/km，且進線線路長為1km。計算電壓損耗值為：=(PR+QX)=(2432.12×1×0.14+3236.02×1×0.28)/10=46.87V計算電壓損耗百分值為：%=×100%=×100%=4.687%計算電壓損耗值小于允許電壓損耗值，因此所選LGJ185滿足允許電壓損耗要求。5.1.3 發熱條件的校驗本設計中最熱月平均最高溫度為35，查工廠供電P-361附錄表16可知導線截面為150mm和溫度為35時的允許載流量為391A139.65A，因此滿足發熱條件。5.1.4 機械強度的校驗由課本工廠供電（劉介才編著）P-360附錄表14可得知：10KV架空線路鋁絞線的最小截面=16mm。因此所選LGJ150也是滿足機械強度的。故可以選用LGJ150鋼芯鋁絞線作為10KV的架空進線。綜上校驗結果，選用LGJ150鋼芯鋁絞線作為10KV的架空進線合格。5.2 10KV母線的選擇1）.選擇原則：按經