1、第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合2022-3-4.1畢業設計第三講畢業設計第三講框架內力分析框架內力分析-框架內力組合框架內力組合為什么要為什么要第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.內力組合時應內力組合時應注意注意：1.梁彎矩以梁上部受拉為負梁彎矩以梁上部受拉為負（板面）（板面），下下部部受受拉拉為正為正（板底）（板底） 配筋配筋 2.梁端彎矩、剪力組合均取梁端彎矩、剪力組合均取活載滿布活載滿布3.豎向荷載豎向荷載作用下梁端彎矩調幅作用下梁端彎矩調幅,調幅系數調幅系數0.854.梁端彎矩、剪力均取柱邊

2、值梁端彎矩、剪力均取柱邊值梁內力組合梁內力組合第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.梁內力組合梁內力組合 0SR (3.3.21) R=R(fc，fs，ak，)Rd (3.3.22)式中：式中：0結構重要性系數：在持久設計狀況和短暫設計狀況下，對安全等級為一結構重要性系數：在持久設計狀況和短暫設計狀況下，對安全等級為一級（甲乙）的結構構件不應小于級（甲乙）的結構構件不應小于1.1，對安全等級為二級的結構構件不應小于，對安全等級為二級的結構構件不應小于1.0（丙），對安全等級為三級的結構構件不應小于（丙），對安全等級為三級的結構構件不應小于0.9；對；

3、對地震設計狀況地震設計狀況下應取下應取1.0；3.3.2 對對持久設計狀況持久設計狀況、短暫設計狀況短暫設計狀況和和地震設計狀況地震設計狀況，當用內力的形式表達時，當用內力的形式表達時，結構構件應采用下列承載能力極限狀態設計表達式：結構構件應采用下列承載能力極限狀態設計表達式：S承載能力極限狀態下作用組合的效應設計值：對持久設計狀況按作用的承載能力極限狀態下作用組合的效應設計值：對持久設計狀況按作用的基本組基本組合合計算；對地震設計狀況應按作用的計算；對地震設計狀況應按作用的地震組合地震組合計算；計算；R結構構件的抗力設計值；結構構件的抗力設計值；R()結構構件的抗力函數；結構構件的抗力函數；

4、Rd結構構件的結構構件的抗力模型不定性系數抗力模型不定性系數：靜力設計取：靜力設計取1.0，對不確定性較大的結構構，對不確定性較大的結構構件根據具體情況取大于件根據具體情況取大于1.0的數值；抗震設計應用承載力抗震調整系數的數值；抗震設計應用承載力抗震調整系數RE代替代替Rd； 第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.4梁內力組合梁內力組合持久設計狀況、短暫設計狀況：荷載效應的持久設計狀況、短暫設計狀況：荷載效應的基本組合基本組合 oSR ，柱中剪力，不調fu，不考慮方向1)由由可變荷載效應可變荷載效應控制的組合：控制的組合：qkgkqkgk2QcLQ

5、Q1QGGjm1jd4 . 12 . 14 . 12 . 1k1k1kjVVVMMMSSSSniiLiiiqkgkqkgk1QciiGjGm1jd7 . 04 . 135. 17 . 04 . 135. 1kjkVVVMMMSSSniiLQi2)由由永久荷載效應永久荷載效應控制的組合：控制的組合：第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合. 永久荷載的分項系數：永久荷載的分項系數： 當其效應對結構不利時當其效應對結構不利時對由可變荷載效應控制的組合，應取對由可變荷載效應控制的組合，應取1.2；對由永久荷載效應控制的組合，應取對由永久荷載效應控制的組合，應取

6、1.35；當其效應對結構當其效應對結構有利時應取有利時應取1.0； 可變荷載的分項系數：可變荷載的分項系數：一般情況下應取一般情況下應取1.4對標準值大于對標準值大于4kN/m2的的工業房屋樓面工業房屋樓面結構的活荷載應取結構的活荷載應取1.3。框架內力計算時，不需要考慮任何的分項系數，框架內力計算時，不需要考慮任何的分項系數，到框到框架結構設計時，各分項系數才登場。架結構設計時，各分項系數才登場。jGiQiL第第i個可變荷載考慮設計使用年限的調整系數，其中個可變荷載考慮設計使用年限的調整系數，其中 為主導可變荷載為主導可變荷載 Q1考慮設計使用年限的調整系數。考慮設計使用年限的調整系數。1L

7、niiLiiiSSSS2QcLQQ1QGGjm1jdk1k1kj荷載規范荷載規范3.2.5 基本組合的基本組合的荷載分項系數荷載分項系數，應按下列規定采用：，應按下列規定采用：梁內力組合梁內力組合 第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合2022-3-4.6梁內力組合梁內力組合地震設計狀況應按作用的地震組合：地震設計狀況應按作用的地震組合： 其中風載及豎向地震作用不考慮其中風載及豎向地震作用不考慮 8、9度時的大跨度和長懸臂結構及度時的大跨度和長懸臂結構及9度時的高層建筑，度時的高層建筑，應計算豎向地震作用。應計算豎向地震作用。REdE/RRSEkqkg

8、kMMMM3 . 1)5 . 0(2 . 1重力荷載代表重力荷載代表值產生彎矩值產生彎矩第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.梁內力組合梁內力組合第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.梁內力組合梁內力組合第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.梁內力組合梁內力組合REdE/RRS第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.541重力荷載作用下的框架中的現澆梁，經彈性分析求得內力后，可重力荷載作用下的框架中的現澆梁，經彈性分析求得

9、內力后，可對對支座或節點彎矩支座或節點彎矩進行適度調幅，并確定進行適度調幅，并確定相應的跨中彎矩相應的跨中彎矩。543 鋼筋混凝土梁支座或節點邊緣截面的負彎矩調幅幅度鋼筋混凝土梁支座或節點邊緣截面的負彎矩調幅幅度25；彎矩；彎矩調整后的調整后的梁端截面梁端截面 0.35，且，且0.10。特別注意：特別注意：調幅關鍵調幅關鍵 1.重力荷載（恒載、活載、重力荷載代表值）重力荷載（恒載、活載、重力荷載代表值） 2.支座支座或或節點彎矩節點彎矩 3.跨中彎矩根據跨中彎矩根據內力平衡內力平衡確定。確定。保證構件出現塑性鉸的位置有足夠的保證構件出現塑性鉸的位置有足夠的轉動能力并限制裂縫寬度。轉動能力并限制

10、裂縫寬度。梁內力組合梁內力組合第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.框架結構的內力組合形式分別為：框架結構的內力組合形式分別為：組合組合1：1.2恒荷載恒荷載+1.4活荷載（活荷載（無地震無地震作用組合）作用組合）組合組合2：1.35恒荷載恒荷載+1.4*0.7活荷載（活荷載（無地震無地震作用組合）作用組合）組合組合3：1.2（重力荷載代表值）（重力荷載代表值）+1.3水平地震荷載（水平地震荷載（左震左震作用）作用）組合組合4：1.2（重力荷載代表值）（重力荷載代表值）+1.3水平地震荷載（水平地震荷載（右震右震作用）作用）以上四種組合中，組合以上四

11、種組合中，組合3、4要考慮要考慮RE的影響。的影響。然后，然后，與組合與組合1、2比較，選最大內力比較，選最大內力。梁端彎矩需乘以梁端彎矩需乘以0.85調幅系數（調幅系數（豎向荷載作用下豎向荷載作用下）。）。梁內力組合梁內力組合1.2（重力荷載代表值）沒加彎矩的剪力要記一下（重力荷載代表值）沒加彎矩的剪力要記一下 端支座（端支座（0和和1）第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.（2）豎向荷載效應組合豎向荷載效應組合(非抗震組合非抗震組合) 包括包括全部恒載與活載全部恒載與活載(考慮最不利布置考慮最不利布置)的組合。的組合。 在上述在上述兩種兩種荷載組

12、合中，取荷載組合中，取最不利情況最不利情況作為作為截面設計截面設計的的內力設計值內力設計值。 1.21.4GkQkSSSGS由恒荷載產生的內力標準值；由恒荷載產生的內力標準值； QS由活荷載產生的內力標準值。由活荷載產生的內力標準值。 1.351.40.7GkQkSSS梁內力組合梁內力組合 （1）1.2恒恒+1.4活活（2）1.35恒恒+1.4 0.7活活（3）1.2（恒（恒+0.5活）活）+1.3左震左震（4）1.2（恒（恒+0.5活）活）+1.3右震右震 （1）地震作用效應與重力荷載代表值效應的組合地震作用效應與重力荷載代表值效應的組合 1 .21 .3G E kE h kSSSGESEh

13、S相應于水平地震作用下相應于水平地震作用下重力荷載代表值重力荷載代表值效應的標準值。效應的標準值。 水平地震作用效應的標準值。水平地震作用效應的標準值。 第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.（3）梁的最大內力梁的最大內力 組合后組合后梁兩端梁兩端彎矩、剪力（考慮地震彎矩、剪力（考慮地震左左、右右作用）。作用）。 梁端梁端負彎矩負彎矩 (1.21.3)(1.21.4)(1.351.40.7)GEkEhkGkQkGkQkMMMMMMMMM 梁端梁端正彎矩正彎矩 1.31.0EhkGEkMMMGEkMEhkM梁梁內力組合內力組合 第三部分第三部分 框架結

14、構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.構件的內力組合，由構件的內力組合，由EXCEL表格計算。表格計算。梁的內力組合梁的內力組合第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.這張表是前面工作的總結！這張表是前面工作的總結！梁的內力組合梁的內力組合活載活載滿跨滿跨梁彎矩以梁上部受拉為負，梁彎矩以梁上部受拉為負，下部下部受拉受拉為正為正均為柱柱端端彎矩彎矩左、右震左、右震第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.注意：要乘注意：要乘0.85的調幅系數的調幅系數，同時活荷載是滿跨布置。，同時活荷載是滿跨布

15、置。結構的內力組合形式分別為：結構的內力組合形式分別為：組合組合1：1.2恒荷載恒荷載+1.4活荷載（無地震作用組合）活荷載（無地震作用組合）組合組合2：1.35恒荷載恒荷載+1.4*0.7活荷載（無地震作用組合）活荷載（無地震作用組合）組合組合3：1.2（重力荷載代表值）（重力荷載代表值）+1.3地震荷載（左震作用）地震荷載（左震作用）組合組合4：1.2（重力荷載代表值）（重力荷載代表值）+1.3地震荷載（右震作用）地震荷載（右震作用）梁的內力組合梁的內力組合分左、右震分左、右震第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合. 梁端截面取梁端截面取柱邊緣柱邊

16、緣內力組合值用作配筋計算。內力組合值用作配筋計算。 （3）梁的最大內力梁的最大內力 梁的內力組合梁的內力組合第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合. 配筋計算配筋計算：當相鄰層模板相同，且鋼筋面積相差不多時：當相鄰層模板相同，且鋼筋面積相差不多時(歸并歸并系數系數0.2)，梁可，梁可統一配筋統一配筋，以方便施工。，以方便施工。 （3）梁的最大內力梁的最大內力 梁的內力組合梁的內力組合6.3.3 梁的鋼筋配置，應符合下列各項要求：梁的鋼筋配置，應符合下列各項要求： 1 梁端計入受壓鋼筋的梁端計入受壓鋼筋的 ，三級不應大于，三級不應大于0.35。 2 梁端

17、截面的底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值，除按計算確梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值，除按計算確定外，三級不應小于定外，三級不應小于0.3。11.3.7 梁端縱向受拉鋼筋的配筋率不宜大于2.5。第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.（3）梁的最大內力）梁的最大內力 梁的內力組合梁的內力組合組合后組合后梁端剪力梁端剪力 1.21.3bGEEhVVV1.21.41.351.4 0.7bGQbGQVVVVVV不考慮地震作用不考慮地震作用考慮地震作用考慮地震作用分開計算分開計算不挑大值不挑大值原因：設計計原因：設計計算公式不同算公式不同第三部分第三部分

18、框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.按按不考慮地震作用計算剪力最大值，驗算箍筋地震作用計算剪力最大值，驗算箍筋第第7.5.4條條 矩形、T形和I形截面的一般受彎構件，當僅配置箍筋時，其斜截面的受剪承載力應符合下列規定：梁的內力組合梁的內力組合第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.梁的內力組合梁的內力組合第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.2. 按按考慮地震地震作用計算作用計算剪力最大值剪力最大值（左、右震），驗算箍筋（左、右震），驗算箍筋梁的內力組合梁的內力組合a=0.7試驗表

19、明，低周反復荷載作用使試驗表明，低周反復荷載作用使梁混凝土受剪承載力降低梁混凝土受剪承載力降低，在抗震受剪，在抗震受剪承載力中，承載力中，箍筋項承載力降低不明顯箍筋項承載力降低不明顯。為此，仍以截面總受剪承載力試驗值。為此，仍以截面總受剪承載力試驗值的下包線作為計算公式的取值標準，將混凝土項取為非抗震情況下的的下包線作為計算公式的取值標準，將混凝土項取為非抗震情況下的60，箍筋項則不予折減。箍筋項則不予折減。第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.1132 考慮地震組合的框架梁端剪力設計值考慮地震組合的框架梁端剪力設計值Vb應按下列規定計算：應按下列規定計算：梁的內力組合梁的內力組合第三部分第三部分 框架結構框架結構 框架結構梁柱的內力組合框架結構梁柱的內力組合.注意：注意：同一工況同一工況梁端彎矩：梁端彎矩：1.3左震左震+1.2重力荷載代表值重力荷載代表值1.3右震右震+1.2重力荷載代表值重力荷載代表值計算時跨間荷載：計算時跨間荷載：1.2(恒恒+0.5活活)梁的內力組合梁的內力組合Mbl、Mbr-考慮地震組合時